專利名稱：：航空器用子午線輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及航空器用子午線輪胎，更特別地，涉及能夠維持對(duì)異物侵入的輪胎耐久性和實(shí)現(xiàn)優(yōu)良的胎面部的高速耐久性的航空器用子午線輪胎。
背景技術(shù)：
：在航空器用子午線輪胎中，通過(guò)法定標(biāo)準(zhǔn)限定超過(guò)10個(gè)大氣壓的極高規(guī)定內(nèi)壓，而且輪胎補(bǔ)強(qiáng)構(gòu)件需要具有對(duì)應(yīng)于四倍規(guī)定內(nèi)壓的耐壓性。此外，強(qiáng)制實(shí)行輪胎安全性的嚴(yán)格要求，因而，要求即使輪胎踩踏飛機(jī)跑道上的異物或施加超過(guò)通常使用條件的重負(fù)荷，也提供能夠安全行駛的耐久性。為了符合這些要求，提出在高內(nèi)壓下在充氣狀態(tài)下防止異物侵入輪胎胎面部中的4侖胎結(jié)構(gòu)(WO2003/061991)。此時(shí)，通過(guò)將高強(qiáng)度和高彈性模量的簾線應(yīng)用于輪胎的帶束層部以抑制在內(nèi)壓填充時(shí)輪胎胎面沿周向的伸長(zhǎng)，可以提供優(yōu)良的對(duì)異物的耐久性。然而，當(dāng)將該高彈性模量構(gòu)件用于帶束層簾線時(shí)，在輪胎制造步驟，特別是施加高溫/高壓至生胎的硫化步驟中存在技術(shù)問(wèn)題。輪胎的硫化步驟是促進(jìn)構(gòu)成輪胎的橡膠的交聯(lián)反應(yīng)以及粘合在輪胎成型中層壓的橡膠構(gòu)件之間的界面。在輪胎的胎面部中，橡膠界面的粘合性在胎面部的耐久性中起到特別重要的作用。在輪胎硫化步驟中，由于通常形成與硫化模具相比更小的生胎，因此通常在硫化時(shí)通過(guò)施加高壓至硫化膠嚢(bladder)和模具之間的生胎而使生胎擴(kuò)張一些。在硫化期間擴(kuò)張的生胎比例是指輪胎擴(kuò)張率，其是制造方面的重要參數(shù)。作為確保橡膠構(gòu)件之間粘合的要求，通常提及以下兩點(diǎn)(l)充分的硫化壓力和(2)在硫化期間的橡膠流動(dòng)(在構(gòu)件之間的界面處)。已知如果缺少這些因素，橡膠構(gòu)件之間的粘合劣化。關(guān)于上述項(xiàng)目(2)的橡膠流動(dòng)，存在以下常識(shí)4侖胎擴(kuò)張率越大，由此在碌u化期間輪胎伸長(zhǎng)率越大，橡膠流動(dòng)越大。由于在WO2003/061991中描述的壽侖月臺(tái)與以前4元空器用子午線輪胎相比使用高彈性模量簾線，如果使擴(kuò)張率等于常規(guī)輪胎的擴(kuò)張率，則由擴(kuò)張的帶束層簾線承擔(dān)在硫化期間通過(guò)膠嚢施加的部分壓力，因而，施加至胎面部中的橡膠界面的壓力降低，沒(méi)有獲得期望的粘合，因此需要設(shè)定小的擴(kuò)張率。另一方面，通過(guò)降低擴(kuò)張率，橡膠流動(dòng)趨于降低。為了確立這些沖突的因素，要求嚴(yán)格控制擴(kuò)張率，這阻礙改進(jìn)生產(chǎn)性。即使考慮到輪胎性能，該控制也類似地變成在進(jìn)一步改進(jìn)胎面的高速耐久性的嘗試中的障礙。迄今為止，如日本專利申請(qǐng)S63-307691中^^開(kāi)的，輪胎的保護(hù)帶束層通過(guò)將以芳香族聚酰胺(通常已知為芳族聚酰胺纖維)為代表的高強(qiáng)力(high-tenacity)有機(jī)纖維簾線成型為波紋形，并沿周向巻繞大量該簾線來(lái)構(gòu)成，所述保護(hù)帶束層起到防止異物侵入的作用。常規(guī)有機(jī)纖維簾線不造成加熱時(shí)的簾線收縮或在輪胎硫化時(shí)簾線長(zhǎng)度的改變，因此它們不具有改進(jìn)硫化壓力或橡膠流動(dòng)的效果。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的是解決傳統(tǒng)技術(shù)的這些問(wèn)題并提供航空器用子午線輪胎，所述航空器用子午線輪胎能夠改進(jìn)橡膠界面的粘合性，即，胎面部的耐久性，而不損害對(duì)異物的優(yōu)良耐久性。為了解決上述問(wèn)題，本發(fā)明提供航空器用子午線輪胎，其包括在一對(duì)胎圈芯之間環(huán)狀延伸并包括至少一層胎體簾布層的子午線輪胎胎體和配置在子午線輪胎胎體的胎冠區(qū)域外周上并由各自包含有機(jī)纖維簾線的多個(gè)帶束層組成的帶束層部，所述航空器用子午線輪胎的特征在于，所述帶束層部在其全部寬度范圍內(nèi)沿周向的總強(qiáng)度Tb^t[N]滿足Tbe,t/WD^1.5x106，其中D[m]為所述輪胎的外徑，W[m]為所述輪胎的寬度；所述帶束層部由各自包含有機(jī)纖維簾線的至少兩個(gè)帶束層組成，所述有機(jī)纖維簾線具有在3.2cN/dtex負(fù)荷下沿伸長(zhǎng)方向的伸長(zhǎng)率為2.2-9.3%;將具有比所述帶束層部的周向剛性低的周向剛性的保護(hù)帶束層配置在帶束層部沿徑向的外側(cè)；所述保護(hù)帶束層的周向剛性與所述帶束層部的周向剛性的比例為小于0.5;和所述保護(hù)帶束層由具有不小于6.3cN/dtex的扯斷強(qiáng)度和0.5-5.0%的熱收縮率的有機(jī)纖維簾線組成。在根據(jù)本發(fā)明的航空器用子午線輪胎中，帶束層部在全部寬度范圍內(nèi)沿周向的總強(qiáng)度Tbe,t滿足特定關(guān)系，將高模量有機(jī)纖維簾線應(yīng)用于帶束層部，使保護(hù)帶束層的周向剛性與帶束層部相比足夠小，并且?guī)鴮硬亢捅Ｗo(hù)帶束層之間的周向剛性比在特定范圍內(nèi)，此外，使保護(hù)帶束層的特性，即扯斷強(qiáng)度和熱收縮率在一定范圍內(nèi)，由此在航空器用子午線輪胎中可以改進(jìn)胎面部的耐久性，同時(shí)維持對(duì)異物侵入的耐久性。圖1為根據(jù)本發(fā)明的航空器用子午線輪胎的示意性橫截面圖。圖2為示出在航空器用子午線輪胎中帶束層部和保護(hù)帶束層結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)的分解透視圖。圖3為示出保護(hù)帶束層為(a)包括預(yù)成型為波紋形的有機(jī)纖維簾線的實(shí)施方案和(b)包括兩層傾斜有機(jī)纖維簾線層的實(shí)施方案的圖。具體實(shí)施例方式以下將參考附圖詳細(xì)地描述本發(fā)明。圖l為根據(jù)本發(fā)明的航空器用子午線輪胎的示意性橫截面圖。在圖1中，附圖標(biāo)記l為胎面部，附圖標(biāo)記2為各自從胎面部l側(cè)部連續(xù)沿徑向向內(nèi)延伸的一對(duì)胎側(cè)部，附圖標(biāo)記3為在各胎側(cè)部2的內(nèi)周連續(xù)配置的胎圈部。此外，由至少一層胎體簾布層組成的子午線輪胎胎體4在兩個(gè)胎圈部3之間環(huán)狀延伸。補(bǔ)強(qiáng)這些部l、2、3的子午線輪胎胎體4通過(guò)從內(nèi)側(cè)向外側(cè)圍繞在各胎圈部3中埋置的環(huán)形胎圏芯5巻繞各側(cè)部來(lái)配置。在該子午線輪胎胎體4的胎冠區(qū)域的外周上，設(shè)置由多層帶束層6組成的帶束層部7，此外，將保護(hù)帶束層8配置在帶束層部沿輪胎徑向的外側(cè)。顯示根據(jù)本發(fā)明航空器用子午線輪胎中的帶束層部和保護(hù)帶束層結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)的分解透視圖示于圖2中。在本發(fā)明中，當(dāng)D[m]為輪胎的外徑，W[m]為輪胎的寬度時(shí)，將帶束層部在其全部寬度范圍內(nèi)沿周向的總強(qiáng)度Tbe!t[N]定義為Tbelt/WD^1.5x106，由此能夠達(dá)到航空器用輪胎的耐壓性所需要的高安全率。當(dāng)T/WD小于1.5><106時(shí)，難以滿足規(guī)定的安全率。此處使用的輪胎的外徑和輪胎的寬度是指通過(guò)將新輪胎組裝到輪輞上，填充在TRA中制定的規(guī)定內(nèi)壓以進(jìn)行穩(wěn)定化至少12小時(shí)，其后再調(diào)整至規(guī)定內(nèi)壓獲得的輪胎外徑和輪胎寬度。此處使用的總強(qiáng)度是指帶束層部沿周向的強(qiáng)度，并且為通過(guò)將一根簾線的強(qiáng)度乘以簾線數(shù)量計(jì)算的值。此外，當(dāng)將簾線相對(duì)于周向成角度e傾斜時(shí)，總強(qiáng)度通過(guò)將上述強(qiáng)度乘以cose計(jì)算。帶束層部在其全部寬度范圍內(nèi)沿周向的總強(qiáng)度為構(gòu)成帶束層部的所有簾線的簾線強(qiáng)度的總和。在示于圖l的實(shí)施方案中，帶束層部7由四個(gè)帶束層6(6a-6d)組成，但構(gòu)成帶束層部7的帶束層6可為至少兩層。帶束層部不限于圖l的實(shí)施方案。在構(gòu)成帶束層部7的帶束層6中的至少兩層中，使用具有高彈性才莫量以致在3.2cN/dtex的負(fù)荷下沿伸長(zhǎng)方向的伸長(zhǎng)率為2.2-9.3%的有機(jī)纖維簾線，由此能夠獲得優(yōu)良的在輪胎胎冠部中的"輪箍(hoop)"效果。該效果可有效地抑制在高內(nèi)壓填充時(shí)沿胎面部周向的伸長(zhǎng)率并確保優(yōu)良的對(duì)異物侵入的耐久性。此外，此處4吏用的術(shù)語(yǔ)"在3.2cN/dtex負(fù)荷下沿伸長(zhǎng)方向的伸長(zhǎng)率"為根據(jù)JISL1017測(cè)量的值。在本發(fā)明中，將保護(hù)帶束層8設(shè)置在帶束層部7沿徑向的外側(cè)。保護(hù)帶束層通過(guò)應(yīng)用具有扯斷強(qiáng)度不小于6.3cN/dtex的高強(qiáng)度有機(jī)纖維簾線形成對(duì)異物的優(yōu)良保護(hù)體(protector)。此外，將保護(hù)帶束層的周向剛性設(shè)定為比帶束層部的周向剛性足夠小。優(yōu)選地，使兩者之間的比例或保護(hù)帶束層的周向剛性與帶束層部的周向剛性的比例小于0.5。由此，即〗吏通過(guò)填充內(nèi)壓導(dǎo)致4侖胎的徑向生長(zhǎng)，也不施加大的張力至構(gòu)成保護(hù)帶束層的簾線，并且在使用中也可維持優(yōu)良的耐切割性。當(dāng)保護(hù)帶束層與帶束層部之間的周向剛性的比例為不小于0.5時(shí)，通過(guò)填充內(nèi)壓將大的張力施加至構(gòu)成保護(hù)帶束層的簾線，并且不期望地?fù)p害簾線的耐切割性。此外，此處使用的術(shù)語(yǔ)"扯斷強(qiáng)度"為根據(jù)JISL1017測(cè)量的值。此處使用的帶束層部/保護(hù)帶束層的周向剛性是指沿構(gòu)成帶束層部/保護(hù)帶束層的簾線的周向剛性，并表示為當(dāng)將給予2%伸長(zhǎng)率的負(fù)荷施加至一根簾線時(shí)，每單位尺寸的簾線張力(cN/dtex)。當(dāng)將簾線相對(duì)于輪胎赤道面成角度e傾斜時(shí)，將簾線張力乘以cose。當(dāng)4侖胎內(nèi)側(cè)的簾線沿輪胎周向以波紋形延伸時(shí)，不計(jì)算簾線在筆直延伸狀態(tài)下的強(qiáng)度，而計(jì)算假如其沿周向延伸時(shí)簾線在以波紋形在輪胎中埋置的狀態(tài)下的強(qiáng)度。此外，確認(rèn)當(dāng)將具有0.5-5.0%熱收縮率的有機(jī)纖維簾線應(yīng)用于保護(hù)帶束層時(shí)，在輪胎硫化期間在加熱時(shí)引起在簾線周圍的橡膠的相對(duì)運(yùn)動(dòng)或橡膠流動(dòng)。因而，發(fā)現(xiàn)用于改進(jìn)輪胎胎面部中的粘合性需要的構(gòu)件之間的橡膠流動(dòng)通過(guò)在碌u化期間輪胎內(nèi)部構(gòu)件的收縮作用而不是輪胎擴(kuò)張率的增大來(lái)獲得。因而，獲得胎面部中粘合性，即胎面部的高速耐久性的改進(jìn)，而熱收縮率是將簾線水平保持并在施加50g張力的狀態(tài)下在177°C下放置2分鐘之后，簾線收縮的量，以％表示。在本發(fā)明中，優(yōu)選將聚酮纖維簾線應(yīng)用于航空器用子午線輪胎中的帶束層和/或保護(hù)帶束層。該纖維簾線的應(yīng)用可獲得構(gòu)成保護(hù)帶束層的簾線需要的物性值，因此可以生產(chǎn)輪胎，同時(shí)建立對(duì)異物的優(yōu)良耐久性和胎面耐久性。作為聚酮纖維簾線，使用基本具有由通式(I)表示的重復(fù)單元的聚酮纖維簾線<formula>formulaseeoriginaldocumentpage9</formula>(其中A為源自用不飽和鍵聚合的不飽和化合物的部分，并且各重復(fù)單元可相同或不同)。此外，在聚酮中，優(yōu)選其中不小于97mol。/。的重復(fù)單元為1-氧基三亞甲基(1-oxotrimethylene)[-CH2-CH2-CO-]的聚酮，更優(yōu)選其中不小于99mol%為l-氧基三亞甲基的聚酮，最優(yōu)選其中100molo/o為1-氧基三亞曱基的聚酮。在作為聚酮纖維原料的聚酮中，酮基團(tuán)可部分地彼此4建合，或源自不飽和化合物的部分可彼此4建合，但優(yōu)選源自不飽和化合物的部分與酮基團(tuán)的交互排列的比例為不小于90質(zhì)量％,更優(yōu)選不小于97質(zhì)量％，最優(yōu)選100質(zhì)量％。形成在式(I)中的A的不飽和化合物最優(yōu)選乙烯，可為除乙烯之外的不^fe和烴如丙烯、丁烯、戊烯、環(huán)戊烯、己烯、環(huán)己烯、庚烯、辛烯、壬烯、癸烯、十二碳烯、苯乙烯、乙炔或丙二烯等；包含不飽和鍵的化合物如丙烯酸甲酯、甲基丙烯酸曱酯、乙酸乙烯基酯、丙烯酰胺、曱基丙烯酸羥乙酯、十一碳烯酸、十一烯醇、6-氯己烯、N-乙烯基吡咯烷酮、磺?；⑺?sulfonylphosphonicacid)的二乙基酯、苯乙烯石黃酸鈉、烯丙基磺酸鈉、乙烯基吡咯烷酮或氯乙烯等；等。關(guān)于聚酮的聚合度，優(yōu)選由下式定義的極限粘度h]在l-20dL/g，更優(yōu)選2-10dL/g，甚至更優(yōu)選3-8dL/g的范圍內(nèi)(T一t)<formula>formulaseeoriginaldocumentpage10</formula>(其中t為具有純度不小于98%的六氟異丙醇在25。C下通過(guò)粘度管的流過(guò)時(shí)間，T為溶解于六氟異丙醇的聚酮的稀釋溶液在25。C下通過(guò)粘度管的流過(guò)時(shí)間；C為在100ml稀釋溶液中溶質(zhì)的質(zhì)量(g))。當(dāng)該極限粘度小于ldL/g時(shí)，分子量過(guò)小，難以獲得高強(qiáng)度聚酮纖維簾線，而且在紡絲、干燥和拉伸的步驟中經(jīng)常引起問(wèn)題如起絨和扯斷等。而當(dāng)該極限粘度超過(guò)20dL/g時(shí)，聚合物的合成花費(fèi)很多時(shí)間和成本，而且難以均勻地溶解該聚合物，;t7臺(tái)fe艱±、尋4pA紛&,M:"n;nqh;i;tv、《口il,h生。作為用于形成聚酮纖維的方法，優(yōu)選以下方法(l)包括將未拉伸纖維紡絲并進(jìn)行多階段熱拉伸的步驟的方法，其中在特定溫度和牽引率(draftratio)下進(jìn)行在多階段熱拉伸步驟中的最終拉伸，和(2)包括將未拉伸纖維紡絲，進(jìn)行熱拉伸，然后在高張力下驟冷的步驟的方法。通過(guò)方法(1)或(2)形成聚酮纖維，可獲得適合于生產(chǎn)聚酮纖維簾線的期望細(xì)絲。用于將未拉伸聚酮纖維紡絲的方法不特別限定，但可采用常規(guī)公知方法。具體地，提及如JP-A-H02-112413、JP-A-H04畫228613禾口JP國(guó)A-H04-505344中7>開(kāi)的4吏用有才幾溶劑j!口六氟異丙醇或間曱酚等的濕式紡絲法，以及如W099/18143、WO00/09611、、JP-A-2001-164422、JP-A-2004-218189和JP-A-2004-285221中公開(kāi)的使用鋅鹽、鈣鹽、硫氰酸鹽或鐵鹽等的水溶液的濕式紡絲法。在它們中，優(yōu)選使用所述鹽的水溶液的濕式紡絲法。例如，在使用有機(jī)溶劑的濕式紡絲法中，將聚酮聚合物以0.25-20質(zhì)量％的濃度溶解于六氟異丙醇或間甲酚等中，并通過(guò)噴絲嘴擠出以形成纖維，然后在曱苯、乙醇、異丙醇、正己烷、異辛烷、丙酮或甲乙酮等的非溶劑浴中除去溶劑，由此在洗滌后能夠獲得未拉伸聚酮纖維。另一方面，在使用水溶液的濕式紡絲法中，將聚酮聚合物以2-30質(zhì)量％的濃度溶解于鋅鹽、《丐鹽、硫氰酸鹽或鐵鹽等的水溶液中，并通過(guò)噴絲嘴擠出進(jìn)入在50-130。C下的凝固槽中以進(jìn)行凝膠紡絲，然后脫鹽并干燥，從而獲得未拉伸聚酮纖維。在溶解聚酮聚合物的水溶液中，優(yōu)選使用卣化鋅和堿金屬或堿土金屬的卣化物的混合物。在凝固浴中，可使用水、金屬鹽的水溶液，或有機(jī)溶劑如丙酮或甲醇等。作為拉伸未拉伸纖維的方法，優(yōu)選熱拉伸方法，其中將未拉伸纖維通過(guò)加熱至高于未拉伸纖維的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度的溫度來(lái)拉伸。此外，在上述方法(2)中的未拉伸纖維的拉伸可在一階段中進(jìn)行，但優(yōu)選進(jìn)行多階段拉伸。熱拉伸方法不特別限定，可采用在例如熱輥或熱^反等上運(yùn)轉(zhuǎn)纖維的方法。此時(shí)，熱4i伸溫度優(yōu)選在110。C至(聚酮的熔點(diǎn))的范圍內(nèi)，總拉伸率優(yōu)選不小于IO倍。當(dāng)通過(guò)方法(l)進(jìn)行聚酮纖維的形成時(shí)，在多階段熱拉伸的最終拉伸步驟中的溫度優(yōu)選在110。C至(即將在最終拉伸步驟之前的拉伸步驟中的拉伸溫度-3。C)的范圍內(nèi)，在多階段熱拉伸的最終拉伸步驟中的拉伸率優(yōu)選在1.01至1.5倍的范圍內(nèi)。另一方面，當(dāng)通過(guò)方法(2)進(jìn)行聚酮纖維的形成時(shí)，熱拉伸后施加至纖維的張力優(yōu)選在0.5至4cN/dtex的范圍內(nèi)，在驟冷中的冷卻速率優(yōu)選不小于30。C/秒，在驟冷中的冷卻結(jié)束溫度優(yōu)選為不大于50。C。熱拉伸聚酮纖維的驟冷方法不特別限定，可采用常規(guī)已知方法。具體地，優(yōu)選使用軋制(roll)的冷卻方法。然而，由于如此獲得的聚酮纖維的彈性應(yīng)變保持率(retentionofelasticstrain)大，因此優(yōu)選通常將纖維進(jìn)行松弛熱處理以使纖維長(zhǎng)度短于熱拉伸后的纖維長(zhǎng)度。此時(shí)，松弛熱處理的溫度優(yōu)選在50-100。C的范圍內(nèi)，松弛率優(yōu)選在0.980至0.999倍的范圍內(nèi)。根據(jù)本發(fā)明的保護(hù)帶束層可采用能夠給予胎面部對(duì)異物侵入的優(yōu)良保護(hù)體效果的結(jié)構(gòu)。在本發(fā)明的保護(hù)帶束層中，將大量預(yù)成型為波紋形的有機(jī)纖維簾線沿周向盤旋，由此即使在填充較高輪胎內(nèi)壓時(shí)，也防止施加張力至構(gòu)成保護(hù)帶束層的簾線，并且可以保持胎面部的保護(hù)效果而不損害簾線固有的高耐切割性。在圖3(a)中，示出其中保護(hù)帶束層包括預(yù)成型為波紋形的有機(jī)纖維簾線的實(shí)施方案。可選擇地，通過(guò)相對(duì)于輪胎的赤道面成30-60。的角度配置大量有機(jī)纖維簾線，能夠類似地獲得高保護(hù)效果。更優(yōu)選地，通過(guò)配置多個(gè)保護(hù)帶束層以將這些層的簾線沿左右方向交叉，能夠更有效地防止較小異物的侵入。當(dāng)有機(jī)纖維簾線的角度小于30。，在填充內(nèi)壓時(shí)施加張力，從而引起耐切割性的惡化。而當(dāng)其超過(guò)60。時(shí)，不能預(yù)期沿輪胎橫向的對(duì)最高危險(xiǎn)性切割的耐切割性的足夠效果。在圖3(b)中，示出其中配置各自具有傾斜有機(jī)纖維簾線的兩層保護(hù)帶束層的實(shí)施方案。為了進(jìn)一步增強(qiáng)對(duì)異物侵入胎面部的耐久性，沿輪胎橫向的構(gòu)成保護(hù)層的有機(jī)纖維簾線的密度為每10mm寬度3.0-10.0根簾線。當(dāng)該密度小于3.0根簾線/10mm時(shí)，簾線之間的間隔變得較寬，難以防御小異物的侵入。而當(dāng)該密度超過(guò)10.0根簾線/10mm時(shí)，由于簾線密集，不能夠充分地確保簾線之間的橡膠厚度(gauge),這惡化在該區(qū)域中的粘合性。實(shí)施侈寸》在本發(fā)明的說(shuō)明中給出以下實(shí)施例，但不作為本發(fā)明的限定。為了確認(rèn)本發(fā)明的效果，提供常規(guī)例的一種輪胎、根據(jù)本發(fā)明實(shí)施例的六種輪胎和比較例的兩種輪胎，并測(cè)量其耐切割性和高速耐久性。此外，輪胎尺寸為46xl7R2030PR。對(duì)這些輪胎評(píng)價(jià)的性能結(jié)果示于表l中。在實(shí)施例1至實(shí)施例6中，將聚酮纖維簾線用于保護(hù)帶束層。在實(shí)施例l、實(shí)施例3和實(shí)施例5中，保護(hù)帶束層通過(guò)配置預(yù)成型為波紋形的聚酮纖維簾線(圖3a)來(lái)構(gòu)成。在實(shí)施例2、實(shí)施例4和實(shí)施例6中，兩層保護(hù)帶束層通過(guò)配置傾斜聚酮纖維簾線來(lái)構(gòu)成(圖3b)。在表l中，角度[。]是指相對(duì)于輪胎赤道面的角度。<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>在表l中的耐切割性為通過(guò)以下測(cè)試獲得的值其中將寬度50mm、高度30mm和切割邊緣角30°的4奪利切割才幾(sharpcutter)沿輪胎橫向壓向在特定內(nèi)壓下的充氣的輪胎，同時(shí)逐漸增大負(fù)荷，并通過(guò)基于在比較例輪胎中保護(hù)帶束層破裂時(shí)的負(fù)荷為IOO的指數(shù)來(lái)表示。該指數(shù)值越大，性能越好。在表l中的高速耐久性通過(guò)在規(guī)定條件下在特定內(nèi)壓和負(fù)荷下在鼓測(cè)試才幾上重復(fù)進(jìn)行起飛測(cè)試來(lái)評(píng)<介，并通過(guò)基于在常規(guī)例輪胎中直到出現(xiàn)問(wèn)題的測(cè)試次數(shù)為100的指數(shù)來(lái)表示。該指數(shù)值越大，直到輪胎出現(xiàn)問(wèn)題的起飛次數(shù)越大，高速耐久性越好。在實(shí)施例中，高速耐久性通過(guò)重復(fù)進(jìn)4亍起飛測(cè)試，并計(jì)數(shù)直到出現(xiàn)問(wèn)題的測(cè)試次數(shù)來(lái)評(píng)價(jià)，在所述起飛測(cè)試中，將輪胎以TRA中規(guī)定的內(nèi)壓和負(fù)荷并以恒定比例從速度為O加速至規(guī)定速度，從而行駛距離達(dá)到11,500英尺。此外，在比較例1-2中保護(hù)帶束層的周向剛性與帶束層部的周向剛性的比例為不小于0.5,在比較例2和實(shí)施例4的兩層保護(hù)帶束層中的傾斜簾線的角度在規(guī)定范圍之外，在實(shí)施例5-6的保護(hù)帶束層的簾線密度在規(guī)定范圍之外。如從表1所見(jiàn)，實(shí)施例輪胎具有耐切割性和高速耐久性兩者的優(yōu)良性能，特別是其高速耐久性比常規(guī)例輪胎的高速耐久性更優(yōu)良。另一方面，比較例的輪胎不優(yōu)于與實(shí)施例輪胎不同的常規(guī)例輪胎的耐切割性和高速耐久性兩者。在航空器用子午線輪胎中，帶束層部在全部寬度范圍內(nèi)沿周向的總強(qiáng)度Tbe,t滿足特定關(guān)系，將高模量有機(jī)纖維簾線應(yīng)用于帶束層部，使保護(hù)帶束層的周向剛性與帶束層部相比足夠小，并且?guī)鴮硬颗c保護(hù)帶束層之間的周向剛性比在規(guī)定范圍內(nèi)，此外，使保護(hù)帶束層的物性，即，扯斷強(qiáng)度和熱收縮率在一定范圍內(nèi)，由此可以改進(jìn)胎面部的耐久性，同時(shí)維持航空器用子午線輪胎中對(duì)異物侵入的耐久性。根據(jù)本發(fā)明的輪胎具有此類優(yōu)良物性，并可用作航空器用子午線輪胎。權(quán)利要求1.一種航空器用子午線輪胎，其包括在一對(duì)胎圈芯之間環(huán)狀延伸并包括至少一層胎體簾布層的子午線輪胎胎體，和配置在所述子午線輪胎胎體的胎冠區(qū)域外周上并由各自包含有機(jī)纖維簾線的多層帶束層組成的帶束層部，所述航空器用子午線輪胎的特征在于，所述帶束層部在其全部寬度范圍內(nèi)沿周向的總強(qiáng)度Tbelt[N]滿足Tbelt/WD≥1.5×106，其中D[m]為所述輪胎的外徑，W[m]為所述輪胎的寬度；所述帶束層部由各自包含有機(jī)纖維簾線的至少兩層帶束層組成，所述有機(jī)纖維簾線具有在3.2cN/dtex負(fù)荷下沿伸長(zhǎng)方向的伸長(zhǎng)率為2.2至9.3％；將具有比所述帶束層部的周向剛性低的周向剛性的保護(hù)帶束層配置在所述帶束層部沿徑向的外側(cè)；所述保護(hù)帶束層的周向剛性與所述帶束層部的周向剛性的比例為小于0.5；和所述保護(hù)帶束層包括具有不小于6.3cN/dtex的扯斷強(qiáng)度和0.5至5.0％的熱收縮率的有機(jī)纖維簾線。2.根據(jù)權(quán)利要求l所述的航空器用子午線輪胎，其中構(gòu)成所述保護(hù)帶束層的所述有機(jī)纖維簾線為聚酮纖維簾線。3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的航空器用子午線輪胎，其中所述聚酮纖維為基本由以下通式(I)表示的重復(fù)單元組成的聚酮纖維<formula>formulaseeoriginaldocumentpage2</formula>其中，A為源自用不飽和鍵聚合的不飽和化合物的部分，并且各重復(fù)單元可相同或不同。4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的航空器用子午線輪胎，其中在所述式(I)中的A為乙烯。5.根據(jù)權(quán)利要求1至4任一項(xiàng)所述的航空器用子午線輪胎，其中所述保護(hù)帶束層通過(guò)將大量預(yù)成型為波紋形的有機(jī)纖維簾線沿所述輪胎周向盤繞構(gòu)成。6.根據(jù)權(quán)利要求1至4任一項(xiàng)所述的航空器用子午線輪胎，其中所述保護(hù)帶束層由至少一層組成并通過(guò)相對(duì)于所述輪胎的赤道面成30至60。的角度配置大量有機(jī)纖維簾線構(gòu)成。7.根據(jù)權(quán)利要求1至6任一項(xiàng)所述的航空器用子午線輪胎，其中沿所述輪胎橫向，構(gòu)成所述保護(hù)帶束層的有機(jī)纖維簾線的密度為3.0至10.0根簾線/10mm。全文摘要一種航空器用子午線輪胎，其具有由多層帶束層組成的帶束層部。在所述帶束層部的全部寬度范圍內(nèi)沿周向的總強(qiáng)度T_belt[N]滿足T_belt/WD≥1.5×10⁶的關(guān)系，其中D[m]為所述輪胎的外徑，W[m]為所述輪胎的寬度。所述帶束層部由包含有機(jī)纖維簾線的至少兩層帶束層組成，所述有機(jī)纖維簾線在3.2cN/dtex負(fù)荷下沿伸長(zhǎng)方向測(cè)量的伸長(zhǎng)率為2.2-9.3％。沿周向剛性低于所述帶束層部的周向剛性的保護(hù)帶束層配置在所述帶束層部沿徑向的外側(cè)。所述保護(hù)帶束層的周向剛性與所述帶束層部的周向剛性的比例為小于0.5。所述保護(hù)帶束層包括具有6.3cN/dtex以上的扯斷強(qiáng)度和0.5-5.0％的熱收縮率的有機(jī)纖維簾線。因此，所述航空器用子午線輪胎實(shí)現(xiàn)了增強(qiáng)胎面部的耐久性而不損害對(duì)異物的優(yōu)良耐久性。文檔編號(hào)B60C9/18GK101678717SQ200880016200公開(kāi)日2010年3月24日申請(qǐng)日期2008年4月17日優(yōu)先權(quán)日2007年5月16日發(fā)明者矢野岳申請(qǐng)人:株式會(huì)社普利司通