專利名稱：：橡膠物品加強用鋼絲簾線及充氣子午線輪胎的制作方法
技術領域：
：本發(fā)明涉及橡膠物品加強用鋼絲簾線及充氣子午線輪胎(以下也簡稱"簾線"及"輪胎")，具體涉及適合用于加強充氣子午線輪胎等橡膠物品的橡膠物品加強用鋼絲簾線以及使用該簾線的充氣子午線輪胎。另外，本發(fā)明涉及一種用于高性能轎車等的、操縱穩(wěn)定性優(yōu)良的充氣子午線輪胎。
背景技術：
：通常，充氣子午線輪胎以在一對胎圏部之間呈環(huán)狀延伸的胎體層為骨架，作為加強層，在其輪胎半徑方向外側配置有由經過涂膠的鋼絲簾線構成的帶束層。從提高操縱穩(wěn)定性、提高耐久性等觀點考慮，在作為將鋼絲簾線用作加強材料的橡膠物品的典型例子的充氣子午線輪胎中，要尋求一種撓性較高且耐久性優(yōu)良的鋼絲簾線作為帶束層的加強材料，從以往至現(xiàn)在一直不斷進行著各種研究。特別是為了確保作為高性能子午線輪胎的操縱穩(wěn)定性，帶束層所需要的重要特性為圓周方向的拉伸剛性較高、面內彎曲剛性較高以及面外彎曲剛性較低。即，帶束層構件為了承擔由內壓產生的張力而發(fā)揮緊束效果，需要在圓周方向上具有較大的剛性。因此，帶束層首先要具有較高的圓周方向拉伸剛性。另外，由于轉彎時帶束層構件受到面內彎曲變形，因此，帶束層的面內彎曲變形較小的輪胎可以產生較大的側抗力，從而發(fā)揮良好的操縱穩(wěn)定性。因此，帶束層第二要具有較高的面內彎曲剛性。并且，在轉彎臨界點附近，帶束層受到較大的朝向面內方向的彎曲變形。該變形使帶束層在彎曲變形內側受到較大的壓縮變形，產生壓曲。但是，通過降低帶束層的面外彎曲剛性，而使與壓縮相伴隨的面外變形壓力降低，則可利用輪胎內部壓力來抑制壓曲變形。由此，抑制了接地壓力的消失，使接地壓力變均勻。因此，帶束層第三要具有較低的面外彎曲剛性。公知有一種技術，為了降低帶束層的面外彎曲剛性而提高操縱穩(wěn)定性，將線材直徑較細、彎曲剛性較低的鋼絲簾線應用于帶束層，例如，在專利文獻l中，記載有一種通過使用線材直徑較細的(線材直徑為0.06~O.lOmm)特定的鋼絲簾線來提高轉彎時的操縱性、穩(wěn)定性等的技術，在專利文獻2中，公開有一種根據(jù)彎曲阻力及拉伸伸長率來規(guī)定鋼絲簾線的輪胎。另外，在專利文獻3中，公開有一種輪胎，將由鋼絲纖絲構成的鋼絲簾線的、根據(jù)帶束層彎曲剛性、簾線斷裂強度及帶束層的空隙量而定義的值的范圍規(guī)定為指定范圍，在專利文獻46中，公開有一種輪胎加強用鋼絲簾線，該簾線具有規(guī)定的捻線構造，且將根據(jù)簾線斷裂強度、簾線斷裂時伸長率及簾線彎曲剛性而定義的值的范圍規(guī)定為指定范圍。這些專利文獻l~6的技術是將使用了極細的鋼絲線材的復捻簾線應用于帶束層。此外，在專利文獻7中，公開有一種根據(jù)帶束層簾線的捻合構、線材直徑及帶束層簾線排列密度來規(guī)定帶束層的輪胎(4才艮以下的lxn構造，線材直徑0.22mm以下)，在專利文獻8中，公開有一種使捻線構造、彎曲剛性與簾線斷裂強度之比、簾線斷裂強度及線材直徑滿足規(guī)定必要條件的輪胎(lxn構造(n=2~5)，線材直徑0.12~0.20mm),在專利文獻9中，公開有一種隔著緩沖橡膠配置了簾布層的輪胎，該簾布層的帶束層簾線構造及排列密度被規(guī)定為指定構造或范圍(5根以下的1xn構造，線材直徑0.10~0.22mm)。這些專利文獻7~9的技術將使用5根以下細徑線材的1xn鋼絲簾線應用于帶束層。此外，在專利文獻IO、11等中7>開了以同一方向且同一捻線間距將6根以上鋼絲線材捻在一起而成的1xn構造的鋼絲簾線。專利文獻l:日本特開昭59-38102號公報(權利要求書等)；專利文獻2:日本特開昭60-185602號7>才艮(權利要求書等);專利文獻3:日本特開昭64-85381號公報(權利要求書等)；專利文獻4:日本特開昭64-85382號公報(權利要求書等)；專利文獻5:日本特開昭64-85383號公報(權利要求書等)；專利文獻6:日本特開昭64-85384號公報(權利要求書等)；專利文獻7:日本特開平1-141103號公報(權利要求書等)；專利文獻8:日本特開平3-74206號公報(權利要求書等)；專利文獻9:日本特開平3-143703號公報(權利要求書等)；專利文獻10:日本特開平9-279492號公報(權利要求書等)；專利文獻ll:日本特開平9-279493號公報(權利要求書等)。如上所述，為了提高操縱穩(wěn)定性、提高乘坐舒適性等，對于將撓性較高且耐久性優(yōu)良的鋼絲簾線應用于輪胎帶束層的技術進行了各種研究和提案。但是，如上述專利文獻l~6所述，在通過應用使用了較細線材的復捻鋼絲簾線來謀求提高操縱穩(wěn)定性的技術中，由于線材直徑極細，且為復捻，因此生產率低，成本高，與通常用作帶束層簾線的單絞簾線相比，橡膠浸透性較差，因此易降低耐腐蝕疲勞性。特別是，專利文獻4~6所述的技術，雖然欲通過改良股線構造來改良橡膠浸透性，但難以獲得與單掄簾線同樣良好的橡膠浸透性。因此，僅限制于竟賽用輪胎等特殊用途，難以應用于謀求應用于高性能轎車的、更為普通的高性能子午線輪胎。另外，在專利文獻79中，提出了將使用5根以下細徑線材的lxn鋼絲簾線應用于帶束層，但這樣的簾線每l根簾線的強度都較低，因此，在被用作高性能子午線輪胎的帶束層加強材料的情況下，高速耐久性存在問題。并且，在專利文獻IO、ll等中記載了以同一方向且同一捻線間距捻合6根以上鋼絲線材而成的1xn構造的鋼絲簾線，但在這些文獻中未公開將該簾線用作高性能子午線輪胎的帶束層加強材料來改良操縱穩(wěn)定性的技術。
發(fā)明內容因此，本發(fā)明的第一目的在于通過改良簾線構造來提供一種耐久性比以往更加優(yōu)良的橡膠物品加強用鋼絲簾線，其目的還在于提供一種通過使用該簾線來謀求提高操縱穩(wěn)定性及耐久性的充氣子午線輪胎。另外，通過本發(fā)明人的研究可知，與簾線單體的狀態(tài)相比，在將鋼絲簾線作為帶束層加強簾線而應用于輪胎的狀態(tài)下，彎曲剛性增加。即可知，在輪胎內不能充分發(fā)揮通過使用較細的線材來降低彎曲剛性的效果，仍有改良的余地。因此，本發(fā)明的第二目的在于消除上述以往技術的問題，提供一種良好地兼?zhèn)渥鳛橹\求應用于高性能轎車的高性能子午線輪胎所需要的操縱穩(wěn)定性、耐久性及低成本性的充氣子午線輪胎。本發(fā)明人基于深入研究的結果發(fā)現(xiàn)，可通過釆用下述構造來達到上述第一目的，以至完成本發(fā)明。即，本發(fā)明的橡膠物品加強用鋼絲簾線是以同一方向且同一捻線間距捻合多根鋼絲線材而成的lxn構造的橡膠物品加強用鋼絲簾線，其特征在于，上述鋼絲線材的根數(shù)為612根，且該鋼絲線材的直徑為0.08~0.21mm。本發(fā)明的簾線的彎曲剛性優(yōu)選為49~196MPa(5.0~20.0kgf/mm2)。另外，在本發(fā)明中，優(yōu)選是，上述鋼絲線材的才艮凄丈為7~IO才艮，直^圣為0.10~0.20mm,^元^立強度為32004000MPa。并且，在本發(fā)明中特別優(yōu)選為，簾線的輪廓形狀為扁平，且輪廓形狀的短徑D1與長徑D2之比D1/D2為0.5~0.8。另外，本發(fā)明的第一充氣子午線輪胎以在一對胎圈部之間呈環(huán)狀延伸的胎體層為骨架，利用帶束層加強該胎體層的胎冠部，其特征在于，在構成該帶束層的簾線中應用上述本發(fā)明的橡膠物品加強用鋼絲簾線而成。在本發(fā)明的第一輪胎中，帶著橡膠地自上述帶束層取出的上述橡膠物品加強用鋼絲簾線的彎曲剛性(Ec)優(yōu)選為49~196MPa(5.0~20.0kgf/mm2)。另夕卜，帶著橡膠地自上述帶束層取出的上述橡膠物品加強用鋼絲簾線的彎曲剛性(Ec)優(yōu)選為除去橡膠后該橡膠物品加強用鋼絲簾線彎曲剛性(Er)的L0-1.27倍。并且，更優(yōu)選為，在構成上述帶束層的簾線中應用簾線的輪廓形狀為扁平，且輪廓形狀的短徑D1與長徑D2之比D1/D2為0.50.8的橡膠物品加強用鋼絲簾線，并且，以使簾線輪廓形狀的長徑方向順著該帶束層寬度方向的方式排列而成。另外，本發(fā)明人對這樣的現(xiàn)象進行了分析，發(fā)現(xiàn)以下內容，該現(xiàn)象為，與簾線單體的狀態(tài)相比，在將使用了以往的細徑線材復捻鋼絲簾線作為帶束層加強簾線而應用于輪胎時，彎曲剛性增大。即，雖然在對鋼絲簾線施加彎曲變形時會在鋼絲線材之間產生相對移動，但在互相接觸的線材之間會產生防止該相對移動的相互作用。在制造具有利用鋼絲簾線進行了加強的帶束層的充氣子午線輪胎時，特別是在硫化的情況下擴張時，鋼絲簾線受到張力作用，因此，在完成的輪胎內成為對鋼絲簾線施加預張力的狀態(tài)。在對由多根線材構成的鋼絲簾線施加張力時，線材之間的距離縮短，接觸的線材之間的壓力4是高。因此，在埋設于輪胎的狀態(tài)下，使簾線彎曲時產生的線材之間相互作用變大，與簾線單體的狀態(tài)(張力為零)相比，彎曲剛性增大。特別是在使用了以往的細徑線材的復捻鋼絲簾線中，由于在施加彎曲時線材之間產生相互作用的同時，股線之間也產生相互作用，因此，彎曲剛性的增加變大?；谏鲜鲇^點，本發(fā)明人進一步深入研究，結果發(fā)現(xiàn)，可以通過采用下述結構來實現(xiàn)兼?zhèn)渌谕牟倏v穩(wěn)定性、耐久性及低成本性的輪胎，完成本發(fā)明的第二目的，以至完成本發(fā)明的第二充氣子午線輪胎。即，本發(fā)明的第二充氣子午線輪胎以在一對胎圏部之間呈環(huán)狀延伸的胎體層為骨架，在該胎體層的胎冠部子午線方向外側配置有至少l層帶束層，該帶束層通過對由多根鋼絲線材構成的鋼絲簾線涂膠而成，其特征在于，上述鋼絲簾線的埋設于帶束層中的狀態(tài)下的彎曲剛性(Ec)大于等于49MPa且小于等于196MPa,并且是未埋設于帶束層中的簾線單獨狀態(tài)下簾線彎曲剛性(Er)的1.0~1.27倍。在本發(fā)明的第二輪胎中，上述鋼絲線材的線材直徑優(yōu)選為0.08~0.21mm,上述鋼絲線材的根數(shù)優(yōu)選為6~12根。另外，在本發(fā)明中優(yōu)選為，上述鋼絲簾線以同一方向且同一捻線間距捻合上述多根鋼絲線材而成，在該鋼絲線材之間浸透有橡膠的狀態(tài)下埋設于上述帶束層內，在這種情況下，特別是，上述鋼絲簾線不具有芯構造，該芯構造是指l根以上的上述鋼絲線材的周圍被其他鋼絲線材包圍而成的構造。并且，上述鋼絲簾線也優(yōu)選由芯股線和l層鞘構成；上述芯股線由l根或2根上述鋼絲線材構成；上述鞘由捻合于該芯股線周圍的其他鋼絲線材構成；在這種情況下，特別是，上述芯股線由未捻合地并列配置的2根上述鋼絲線材構成。采用本發(fā)明，可以實現(xiàn)耐久性比以往更加優(yōu)良的橡膠物品加強用鋼絲簾線，通過使用該簾線，可以實現(xiàn)謀求提高操縱穩(wěn)定性及耐久性的充氣子午線輪胎。即，為了實現(xiàn)上述那樣的較佳的帶束層特性，以往采用了使用細徑線材的復捻鋼絲簾線，但由于本發(fā)明的簾線是以同一方向且同一搶線間距掄合多根鋼絲線材而成的lxn構造，因此，具有能以高生產率、低成本地進行制造的優(yōu)點。另外，通過采用開放構造等，可以付與良好的橡膠浸透性，在進一步謀求促進橡膠浸透的情況下，也可以采用專利文獻IO、ll等公開的技術。另外，采用本發(fā)明，通過做成上述構造，可以實現(xiàn)良好地兼?zhèn)渥鳛橹\求應用于高性能轎車上的高性能子午線輪胎所需要的操縱穩(wěn)定性、耐久性及低成本性的充氣子午線輪胎。圖l是表示本發(fā)明的一個實施方式的充氣子午線輪胎的概略剖視圖。圖2是表示實施例1-1、2-l的橡膠物品加強用鋼絲簾線的概略剖視圖。圖3是表示實施例1-2、2-2的橡月交物品加強用鋼絲簾線的概略剖—見圖。圖4是表示實施例1-3的橡膠物品加強用鋼絲簾線的概略剖視圖。圖5是表示實施例1-4的橡膠物品加強用鋼絲簾線的概略剖視圖。圖6是表示實施例2-3所采用的鋼絲簾線的概略剖視圖。圖7是表示實施例2-4所采用的鋼絲簾線的概略剖視圖。圖8是表示實施例2-5所采用的鋼絲簾線的概略剖視圖。圖9是以往例1-1、2-l的橡膠物品加強用鋼絲簾線的剖視圖。圖10是以往例1-2的橡膠物品加強用鋼絲簾線的剖視圖。圖ll是以往例l-3、2-2的橡膠物品加強用鋼絲簾線的剖視圖。圖12是比較例1-l的橡膠物品加強用鋼絲簾線的剖視圖。圖13是比較例1-2、2-2的橡膠物品加強用鋼絲簾線的剖視圖。圖14是比較例2-l所采用的鋼絲簾線的概略剖視圖。附圖標記的i兌明1、胎體層；2(2a、2b)、交叉帶束層；3、胎圈芯；4、胎冠層；5、冠帶層；11、胎圏部；12、胎面部；13、胎側部。具體實施例方式下面，詳細i兌明本發(fā)明的優(yōu)選實施方式。首先，說明本發(fā)明的橡膠物品加強用鋼絲簾線。本發(fā)明的橡膠物品加強用鋼絲簾線是以同一方向且同一換「線間距捻合多根鋼絲線材而成的1xn構造的簾線。在本發(fā)明的鋼絲簾線中，構成簾線的鋼絲線材的直徑為0.08~0.21mm，優(yōu)選為0.10~0.20mm。直徑大于0.21mm的鋼絲線材由于彎曲剛性過高，因此，在被用作高性能子午線輪胎的帶束層加強材料時難以充分確保面外彎曲剛性。因此，使線材直徑0.21mm以下，優(yōu)選為0.20mm以下。另外，鋼絲簾線的彎曲剛性(彎曲阻力)優(yōu)選為49~196MPa(5.0~20.0kgf/mm2)。另一方面，在鋼絲線材的直徑小于0.08mm時，在線材才艮數(shù)為612根的情況下，簾線斷裂強度較低，因此，為了確保作為帶束層的圓周方向剛性，需要大幅度地增加簾線的排列密度，容易產生橡膠與簾線之間的剝離?；蛘?，可能因高速行使時直徑增大而導致高速耐久性受損。因此，使線材直徑為0.08mm以上，4尤選為O.lOmm以上。另外，在本發(fā)明的鋼絲簾線中，構成簾線的鋼絲線材的根數(shù)為612根，優(yōu)選為710根。雖然在對簾線施加彎曲變形時會在線材之間產生相對移動，但在互相接觸的線材之間會產生阻礙該相對移動的相互作用。由于線材根數(shù)越多該相互作用越易于增大，因此，使線材根數(shù)的上限為12根，優(yōu)選為10根。另一方面，線材根數(shù)小于6根時，在線材直徑為0.080.21mm的情況下，簾線斷裂強度較低，因此，為了確保作為帶束層的圓周方向剛性，需要大幅度地增加簾線的排列密度而密集地配置簾線，容易產生橡膠與簾線之間的剝離?；蛘撸赡芤蚋咚傩惺箷r直徑增大而導致高速耐久性受損。因此，使線材根數(shù)為6根以上，優(yōu)選為74艮以上。在此，被用作鋼絲簾線線材的、直徑為0.08~0.21mm左右的鍍黃銅鋼線的抗拉強度通常為3000MPa左右，但在本發(fā)明中，通過使用抗拉強度優(yōu)選為3200~4000MPa、更優(yōu)選為3300~4000MPa的線材，易于以適當?shù)呐糯?J密度確保作為帶束層的圓周方向剛性。另外，在本發(fā)明的鋼絲簾線中，優(yōu)選使簾線的輪廓形狀扁平化，使得輪廓形狀的短徑D1與長徑D2之比D1/D2為0.5~0.8,由此，在將該簾線應用于輪胎時，通過以使簾線輪廓形狀的長徑方向順著帶束層寬度方向的方式排列，可以增大帶束層的面內彎曲剛性，并且減小面外彎曲剛性。如上所述，在本發(fā)明的鋼絲簾線中，除了在lxn構造的簾線中規(guī)定構成簾線的鋼絲線材的直徑及根數(shù)這一點之外，并沒有特別的限制，可以按照慣常方法適當?shù)貨Q定。例如，簾線的捻線間距為5.0~15.0mm左右。本發(fā)明的簾線可以較佳地適用于加強輪胎、工業(yè)用帶等各種橡膠物品，特別可適用于高性能充氣子午線輪胎。接著，說明本發(fā)明的第一充氣子午線輪胎。圖l表示本發(fā)明的充氣子午線輪胎的一個結構例子。如圖所示，本發(fā)明的第一輪胎以在一對胎圈部ll之間呈環(huán)狀延伸的胎體層l為骨架，利用帶束層2加強該胎冠部而成，在構成該帶束層2的簾線中應用上述橡膠物品加強用鋼絲簾線而成。由此，可以充分確保帶束層的圓周方向拉伸剛性及面內彎曲剛性，并降低面外彎曲剛性，因此，可以確保高速耐久性并發(fā)揮良好的操縱穩(wěn)定性。另外，由于在制造具有利用鋼絲簾線加強的帶束層的充氣子午線輪胎時，特別是在硫化情況下擴張時，由于對鋼絲簾線施加張力而使線材之間的距離縮小，因此，通常輪胎中的簾線的、阻礙施加彎曲變形時線材之間相對移動的相互作用，大于埋設于輪胎中之前簾線的相互作用。在本發(fā)明的第一輪胎中，實際埋設于帶束層中的狀態(tài)下的鋼絲簾線的彎曲剛性優(yōu)選為49~196MPa(5.0~20.0kgf/mm2)的范圍。該實際埋設于帶束層的狀態(tài)下的簾線的彎曲剛性可以通過測定帶著橡膠地自帶束層取出的簾線的彎曲剛性(Ec)來評價。并且，優(yōu)選為，簾線在埋設于帶束層前后彎曲剛性的變化較小，具體地講，帶著橡膠地自帶束層取出的簾線的彎曲剛性(Ec)優(yōu)選為除去橡膠后的簾線的彎曲剛性(Er)的1.0~1.27倍左右。另外，本發(fā)明的簾線的彎曲剛性是這樣獲得的值，即，通過使用市場上出售的泰泊爾(TABER)剛性試驗機(例如，(林)東洋精機制作所數(shù)字泰泊爾剛性試驗機(TABERTYPESTIFFNESSTESTER)),在將簾線切斷成規(guī)定長度之后，在使簾線相對于支點彎曲15度的狀態(tài)下測定而獲得的值。輪廓形狀扁平的簾線的彎曲剛性為抵抗短徑方向彎曲的剛性(阻力)。另外，帶著橡膠地自輪胎的帶束層取出的鋼絲簾線的彎曲剛性在帶著橡膠地取出簾線之后，將簾線表面的覆蓋膠的厚度削至0.1~0.5mm左右的狀態(tài)下測定，除去橡膠后的鋼絲簾線的彎曲剛性在利用有機溶劑等完全除去橡膠的狀態(tài)下測定。本發(fā)明的簾線由于線材根數(shù)少至612根，優(yōu)選少至7~10根，因此，線材之間的相互作用較小，但優(yōu)選為，通過采用下述這樣的結構，可以減小簾線在埋設于帶束層前后彎曲剛性的變化。(l)作為簾線構造，采用橡膠易浸透于線材之間的開放構造等。在謀求促進橡膠浸透時，除了專利文獻IO、ll公開的技術之外，也可以采用日本特開平5-302283、日本特開平6-10281、曰本特開平6-73673、曰本特開平7_279067、曰本特開平7-331587、曰本特開平8-92884、曰本特開平8-113886、曰本特開平9-209283、曰本特開平9-268485、曰本特開平10-250310、曰本特開平10-292277、曰本特開平10-298880、曰本特開平11-335985、曰本特開平11-350367等所公開的技術。與線材相互間直接接觸的情況相比，通過將橡膠夾設于線材之間，減小了線材間的相互作用。(2)在簾線截面中，采用不具有橡膠難以浸透的中心構造(即，由其他的線材包圍周圍的構造)的單層構造。在這種情況下，易于可靠地實現(xiàn)橡膠的夾設，并且，相鄰的線材根數(shù)也為最低限度的根數(shù)，兩側合計為2根。另外，本發(fā)明的第一輪胎在帶束層中應用上述本發(fā)明的橡膠物品加強用鋼絲簾線即可，由此，可以獲得提高操縱穩(wěn)定性及耐久性的效果，對于除此之外的具體的輪胎構造、材質等，可以按照慣常方法適當?shù)卦O定，并沒有特別的限制。接著，說明本發(fā)明的第二充氣子午線輪胎。如圖l所示，本發(fā)明的第二輪胎以在一對胎圈部ll之間呈環(huán)狀延伸的胎體層l為骨架，在其胎冠部的子午線方向外側配置有至少為l層，在圖示的例子中為兩層的交叉帶束層2(2a、2b),該交叉帶束層通過對由多根鋼絲線材構成的鋼絲簾線涂膠而成。在本發(fā)明的第二輪胎中，通過使埋設于帶束層2中的狀態(tài)下鋼絲簾線的彎曲剛性(Ec)大于等于49MPa(5.0kgf/mm2)且小于等于196MPa(20.0kgf/mm2),來確保作為高性能子午線輪胎的充分的操縱穩(wěn)定性，并且，通過將埋設于帶束層2中的狀態(tài)下鋼絲簾線的彎曲剛性(Ec)規(guī)定為未埋設于帶束層2中的簾線單獨狀態(tài)下簾線彎曲剛性(Er)的1.0~1.27倍，在輪胎中有效地利用簾線單獨狀態(tài)下的柔軟性。在此，上述鋼絲簾線的彎曲剛性也可以與上述同樣地^吏用市場上出售的泰泊爾(TABER)剛性試驗機(例如，(株)東洋精機制作所數(shù)字泰泊爾剛性試驗機(TABERTYPESTIFFNESSTESTER))來測定。具體地講，例如，該彎曲剛性是在將簾線切斷成規(guī)定長度之后，使簾線相對于支點彎曲15度的狀態(tài)下測定的值，在輪廓形狀為扁平的簾線的情況下，是抵抗短徑方向上的彎曲的剛性。另外，帶著橡膠地自輪胎的帶束層2取出的鋼絲簾線的彎曲剛性，在帶著橡膠地取出簾線之后將簾線表面的覆蓋膠的厚度削至0.1~0.5mm的狀態(tài)下測定。另一方面，未埋設于帶束層中的狀態(tài)下鋼絲簾線彎曲剛性在利用有機溶劑等完全除去帶著橡膠地自輪胎的帶束層取出的鋼絲簾線表面的橡膠的狀態(tài)下測定，或者也可以用埋設于輪胎之前的未加工簾線進行測定。在本發(fā)明的第二輪胎中，若作為鋼絲簾線的彎曲剛性滿足上述條件，則可獲得提高操縱穩(wěn)定性等的預期效果，對于鋼絲簾線的簾線構造并沒有特別的限制，但構成鋼絲簾線的鋼絲線材，例如使用線材直徑為0.08~0.21mm，優(yōu)選為0.10~0.20mm的材料。通過使鋼絲線材的線材直徑小于等于0.21mm,優(yōu)選為小于等于0.20mm,易使埋設于帶束層2中的狀態(tài)下鋼絲簾線的彎曲剛性(Ec)小于等于196MPa。另一方面，線材直徑小于0.08mm時，在后述的較佳的線材根數(shù)的情況下，簾線斷裂強度較低，因此，為了確保作為帶束層2的圓周方向剛性，需要大幅度地增加簾線的排列密度而密集地配置簾線，易于產生橡膠與簾線之間的剝離?；蛘?，可能因圓周方向剛性不足而有損高速耐久性。另外，使構成鋼絲簾線的鋼絲線材的根數(shù)為612根，優(yōu)選為710根。使線材根數(shù)的上限為12根，優(yōu)選為10根的原因在于，線材根數(shù)越多，使簾線彎曲時的線材之間相互作用越易增大。另一方面，線材根數(shù)小于6根時，在上述較佳的線材直徑的情況下，簾線斷裂強度較低，因此，為了確保作為帶束層2的圓周方向剛性，需要大幅度地增加簾線的排列密度而密集地配置簾線，易于產生橡膠與簾線之間的剝離?；蛘?，可能因圓周方向剛性不足而有損高速耐久性。在本發(fā)明的第二輪胎中，優(yōu)選為，在橡膠浸透于線材之間的狀態(tài)下，將以同一方向且同一間距4念合全鋼線材而成的1xn構造的鋼絲簾線埋設于帶束層2內來使用。通過在橡膠浸透于線材之間的狀態(tài)下埋設鋼絲簾線，將橡膠夾設于線材之間，因此，與線材相互間直接接觸的情況相比，減小了彎曲時線材之間的相互作用。在該lxn的單捻構造中，容易做成橡膠可浸透于簾線內部的構造，例如，可以通過不緊固地捻合實施了大鈹痕的線材而成的開放構造、捻合實施了小鈹痕的線材而成的構造等，來賦予橡膠浸透性。在應用該lxn構造的鋼絲簾線的情況下，更優(yōu)選采用這樣的簾線構造，即，不具有1根以上的鋼絲線材,皮其他鋼絲線材包圍周圍而成的芯構造。與具有芯構造的情況相比，在不具有芯構造的簾線構造的情況下，由于相鄰的線材根數(shù)較少，因此，減小了彎曲時線材之間的相互作用。另外，不具有芯構造的情況可以使橡膠更完全地浸透于簾線內部。另夕卜，在應用在芯股線的周圍捻合鞘而成的n+m構造的鋼絲簾線的情況下，使芯股線的線材根數(shù)(n)為1根或2根，鞘為1層。在芯股線的線材根數(shù)(n)大于等于3根時，易因被芯股線包圍而在簾線中心產生橡膠無法浸透的封閉空間，另外，在鞘大于等于兩層時，難以使橡膠浸透至內側鞘的內部。在這種情況下，更優(yōu)選使鞘材根數(shù)(m)為58根，做成在鞘材之間設有間隙的構造。在應用該11+m構造的鋼絲簾線的情況下，更優(yōu)選以不4念合地并列配置的2根線材構成芯股線。在這種情況下，由于芯股線相互間未捻合，因此，減小了彎曲時線材之間的相互作用。另外，本發(fā)明的第二輪胎的鋼絲簾線的優(yōu)選捻線間距為518mm左右。在掄線間距小于5mm時，捻線時可能產生斷線，另外，生產率變差，成本增加。另一方面，在捻線間距大于18mm時，捻線角度變小，可能使捻線性狀變差。另外，也存在橡膠難以浸透的問題。另外，在本發(fā)明的第二輪胎中，優(yōu)選使鋼絲簾線的輪廓形狀扁平，并以扁平截面的長徑方向順著帶束層的寬度方向的方式配置。由此，由于彎曲剛性中產生各向異性，因此，與配置不扁平的鋼絲簾線的情況相比，可以構成面內彎曲剛性較大、面外彎曲剛性較小帶束層。另外，用于鋼絲簾線的鋼絲線材可適合使用抗拉強度通常為3200~4000MPa、對爭另'J是3300—4000MPa左右的纟度黃4同4岡容易以適當?shù)呐帕忻芏却_保作為帶束層的圓周方向剛性。在本發(fā)明的第二輪胎中，可以通過適當調整上述鋼絲線材及簾線構造的條件來獲得滿足上述條件的鋼絲簾線，通過對帶束層2應用該鋼絲簾線，可以實現(xiàn)操縱穩(wěn)定性及耐久性優(yōu)良的充氣子午線輪胎，對于構成輪胎的其他構件的構造、具體材質等并沒有特別的限制。例如圖所示，本發(fā)明的第一及第二輪胎均是在本發(fā)明的輪胎的一對胎圏部11中分別埋設有胎圏芯3，胎體層l在該胎圏芯3的周圍自輪胎內側向外側地折回而被卡定。另外，在帶束層2的胎冠部外周配置有胎面部12，在胎體層1的側部配置有胎側部13。另外，為了提高圓周方向剛性，可以在交叉帶束層2a、2b的胎冠部外周配置胎冠層4和一對冠帶層；上述胎冠層4具有至少覆蓋帶束層2的寬度方向長度，由實質上與輪胎圓周方向平行地排列的涂膠加強簾線構成(圖示的例子中為兩層)；上述一對冠帶層5分別具有覆蓋帶束層的單側寬度方向端部的寬度方向長度，由實質上與輪胎圓周方向平行地排列的涂膠加強簾線構成。實施例下面，用實施例更加詳細地il明本發(fā)明。以往例1、實施例1、比4交例1按照下述表l、表2所示的條件，制造各橡膠物品加強用鋼絲簾線，從而制造出將所得簾線應用于帶束層的、輪胎規(guī)格為225/45/R17的充氣子午線輪胎(參照圖1)。如圖所示，帶束層構造由兩層交叉鋼絲帶束層2a、2b(角度±60。)、由與輪胎圓周方向大致平行地排列的加強簾線構成的兩層胎冠層4以及一對冠帶層5(材質尼龍)構成。橡膠浸透性評價在利用橡膠包覆各試驗用簾線、硫化各試驗用簾線之后，將其一端浸漬于NaOH-10%水溶液中，放置24小時之后，測定"橡膠剝離長度"。若橡膠未浸透至簾線內部，則橡膠未剝離。在此，若剝離長度為10mm以下左右，則在實用上沒有問題。操縱穩(wěn)定性評價以205.8kPa(2.1kgf/cm2)的氣壓將各試驗用輪胎安裝于轎車的4個輪上，試驗駕駛員利用該試驗車輛在試驗場中行駛，通過將由試驗駕駛員對操縱穩(wěn)定性得出的感覺結果與控制輪胎(以往例l-l)對比來評分，從而進行評價。評價的標準分如下。+3:好+2:較好+1:可i人為4支好±0:不變-1:可認為較差-2:較差-3:差高速耐久性評價以300kPa的氣壓將各試驗用輪胎安裝于輪輞規(guī)格為7.5Jxl7的輪輞上，以JATMA規(guī)格的試驗方法為基準，利用階躍速度法進行高速耐久試驗。設以往例l-l的試驗用輪胎在故障時的速度為100,利用指數(shù)表示結果。數(shù)值越大，結果越良好。腐蝕耐久性評價在將各試驗用輪胎安裝于JATMA規(guī)格所定的標準輪輞上之后，填充入與JATMAYEARBOOK中的最大負載能力相對應的內壓，將其安裝于轎車上。在鋪裝路面上行駛50000km之后，解剖輪胎，調查因割傷導致的簾線腐蝕長度。設以往例l-I的試驗用輪胎的腐蝕長度為IOO，利用指數(shù)表示結果。數(shù)值越小，結果越良好。上述各測定結果一并表示于下述表l、表2中。另外，在表中，各試驗用簾線的彎曲剛性是使用泰泊爾(TABER)剛性試驗機(例如，(抹)東洋精機制作所數(shù)字泰泊爾剛性試驗機(TABERTYPESTIFFNESSTESTER)),將簾線切斷成90~95mm之后，在使簾線相對于支點彎曲15度的狀態(tài)下測定的。將輪廓形狀為扁平的簾線的彎曲剛性為抵抗短徑方向上彎曲的剛性。另外，帶著橡膠地自輪胎的帶束層取出的簾線的彎曲剛性(Ec)，在帶著橡膠地取出簾線之后將簾線表面的覆蓋膠的厚度削至O.l~0.5mm的狀態(tài)下測定，除去橡膠后的簾線的彎曲剛性(Er)在利用有機溶劑完全除去橡膠的狀態(tài)下測定。表l<table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table>*1)扁平率D1/D2中的D1表示扁平截面的短徑，D2表示長徑。<table>tableseeoriginaldocumentpage22</column></row><table>如上述表l、表2所示，可確認，在做成以同一方向且同一捻線間距槍合6~12根直徑為0.08~0.21mm的鋼絲線材而成的1xn構造的各實施例的輪胎中，與不滿足該條件的以往例及比較例的輪胎相比，操縱穩(wěn)定性及耐久性均獲得了良好的結果。以往例2、實施例2、比4交例2制作圖l所示的、沿胎體層的胎冠部子午線方向依次包括由涂膠鋼絲簾線構成的兩層交叉帶束層2a、2b、兩層胎冠層4及1對冠帶層5的充氣子午線輪胎。鋼絲簾線使用分別滿足下述表3、表4中的條件的材料。使輪胎規(guī)格為225/45R17,使交叉帶束層2a、2b的角度與輪胎寬度方向成±60。。另外，在胎冠層4及冠帶層5中應用尼龍簾線。如下述地對獲得的各試驗用輪胎進行評價。其結果一并表示于下述表3、表4中。彎曲剛性Ec、Er的測定使用(抹)東洋精機制作所制的數(shù)字泰泊爾剛性試驗機(TABERTYPESTIFFNESSTESTER),將簾線切斷成規(guī)定長度之后，在使簾線相對于支點彎曲15度的狀態(tài)下測定。在輪廓形狀為扁平的簾線的情況下，彎曲剛性是抵抗短徑方向上彎曲的剛性。另外，對于埋設于帶束層的狀態(tài)下的彎曲剛性(Ec),在將自試驗用輪胎取出的帶著橡膠的簾線的表面橡膠厚度削至0.1~0.5mm的狀態(tài)下測定。另外，對于未埋i殳于帶束層的簾線單獨狀態(tài)下的簾線彎曲剛性(Er),在利用有機溶劑完全除去自試驗用輪胎取出的帶著橡膠的簾線的表面橡膠的狀態(tài)下測定。橡膠浸透性評價將簾線浸漬于NaOH-10%水溶液中24小時之后，觀察NaOH的浸蝕程度，來評價各鋼絲簾線的橡膠浸透性。若是通常的橡膠浸透簾線，則浸蝕量為O(以往例2-1)，用設以往例2-l為IOO的指數(shù)來表示。指數(shù)越大，結果越良好。操縱穩(wěn)定性評價以205.8kPa(2.1kgf/cm2)的氣壓將各試驗用輪胎安裝于轎車的4個輪上，試驗駕駛員利用該試驗車輛在試驗場中行駛。對于由試驗駕駛員對各試驗用輪胎的操縱穩(wěn)定性及乘坐舒適性得出的感覺結果，通過與控制輪胎(以往例2-1)對比，按照如下所示的評價標準來評分。+3:好+2:較好+1:可i人為4交好±0:不變-1:可認為較差-2:較差-3:差高速耐久性評價以300kPa的氣壓將各試驗用輪胎組裝于輪輞規(guī)格為7.5Jxl7的輪輞上，以JATMA規(guī)格的試驗方法為基準，利用階躍速度法進行高速耐久試驗。設以往例2-l的試驗用輪胎在故障時的速度為IOO,利用指數(shù)表示結果。數(shù)值越大，結果越良好。腐蝕耐久性評價在將各試驗用輪胎安裝于JATMA規(guī)格所定的標準輪輞上之后，填充入與JATMAYEARBOOK中的最大負載能力相對應的內壓，將其安裝于轎車上。在鋪裝路面上行駛50000km之后，解剖輪胎，調查因割傷導致的簾線腐蝕長度。設比較例2-I為IOO，利用指數(shù)表示結果。數(shù)值越小，腐蝕長度越小，結果越良好。表3<table>tableseeoriginaldocumentpage24</column></row><table>*1)扁平率D1/D2中的D1表示扁平截面的短徑，D2表示長徑。表4<table>tableseeoriginaldocumentpage25</column></row><table>如上述表3、表4所示，可確認，使用埋設于帶束層中的狀態(tài)下彎曲剛性(Ec)大于等于49MPa且小于等于196MPa，并且是未埋設于帶束層中的簾線單獨狀態(tài)下簾線彎曲剛性(Er)的1.0~1.27倍的鋼絲簾線的實施例的輪胎，與不滿足該條件的比較例的輪胎相比，可獲得優(yōu)良的操縱穩(wěn)定性及耐久性。權利要求1.一種橡膠物品加強用鋼絲簾線，該簾線是以同一方向且同一捻線間距捻合多根鋼絲線材而成的1×n構造，其特征在于，上述鋼絲線材的根數(shù)為6～12根，且該鋼絲線材的直徑為0.08～0.21mm。2.根據(jù)權利要求l所述的橡膠物品加強用鋼絲簾線，其特征在于，彎曲剛性為49~196MPa(5.0~20.0kgf/mm2)。3.根據(jù)權利要求1或2所述的橡膠物品加強用鋼絲簾線，其特征在于，上述鋼絲線材的根數(shù)為7~10根。4.根據(jù)權利要求l~3中任一項所述的橡膠物品加強用鋼絲簾線，其特征在于，上述鋼絲線材的直徑為0.10~0.20mm。5.根據(jù)權利要求l~4中任一項所述的橡膠物品加強用鋼絲簾線，其特征在于，上述鋼絲線材的抗拉強度為3200~4000MPa。6.根據(jù)權利要求l~5中任一項所述的橡膠物品加強用鋼絲簾線，其特征在于，簾線的輪廓形狀為扁平，且輪廓形狀的短徑D1與長徑D2之比D1/D2為0.5~0.8。7.—種充氣子午線輪胎，該輪胎以在一對胎圈部之間呈環(huán)狀延伸的胎體層為骨架，利用帶束層加強該胎體層的胎冠部，其特征在于，在構成該帶束層的簾線中應用權利要求l~6中任一項所述的橡膠物品加強用鋼絲簾線而成。8.根據(jù)權利要求7所述的充氣子午線輪胎，其特征在于，帶著橡膠地自上述帶束層取出的上述橡膠物品加強用鋼絲簾線的彎曲岡'J'性(Ec)為49196MPa(5.0~20.0kgf/mm2)。9.根據(jù)權利要求7或8所述的充氣子午線輪胎，其特征在于，帶著橡膠地自上述帶束層取出的上述橡膠物品加強用鋼絲簾線的彎曲剛性(Ec)是除去橡膠后的該橡膠物品加強用鋼絲簾線的彎曲剛性(Er)的1.0~1.27倍。10.根據(jù)權利要求79中任一項所述的充氣子午線輪胎，其特征在于，在構成上述帶束層的簾線中應用權利要求6所述的橡膠物品加強用鋼絲簾線，并且，以4吏簾線4侖廓形狀的長徑方向順著該帶束層寬度方向的方式排列而成。11.一種充氣子午線輪胎，該輪胎以在一對胎圈部之間環(huán)狀延伸的胎體層為骨架，在該胎體層的胎冠部子午線方向外側配置有至少l層帶束層，該帶束層通過對由多根鋼絲線材構成的鋼絲簾線涂膠而成，其特征在于，上述鋼絲簾線的埋設于帶束層中的狀態(tài)下的彎曲剛性(Ec)大于等于49MPa且小于等于196MPa,并且是未埋設于帶束層中的簾線單獨狀態(tài)下簾線彎曲剛性(Er)的1.0~1.27倍。12.根據(jù)權利要求ll所述的充氣子午線輪胎，其特征在于，上述鋼絲線材的線材直徑為0.08~0.21mm。13.根據(jù)權利要求11或12所述的充氣子午線輪胎，其特征在于，上述鋼絲線材的根數(shù)為6~12根。14.根據(jù)權利要求ll~13中任一項所述的充氣子午線輪胎，其特征在于，上述鋼絲簾線以同一方向且同一搶線間距掄合上述多根鋼絲線材而成，在該鋼絲線材之間浸透有橡膠的狀態(tài)下埋設于上述帶束層內。15.根據(jù)權利要求14所述的充氣子午線輪胎，其特征在于，上述鋼絲簾線不具有芯構造，該芯構造是指l根以上的上述鋼絲線材的周圍被其他鋼絲線材包圍而成的構造。16.根據(jù)權利要求13所述的充氣子午線輪胎，其特征在于，上述鋼絲簾線由芯股線和l層鞘構成；上述芯股線由l根或2根上述鋼絲線材構成；上述鞘由捻合于該芯股線周圍的其他鋼絲線材構成。17.根據(jù)權利要求16所述的充氣子午線輪胎，其特征在于，上述芯股線由未捻合地并列配置的2根上述鋼絲線材構成。全文摘要本發(fā)明提供一種橡膠物品加強用鋼絲簾線及充氣子午線輪胎。該橡膠物品加強用鋼絲簾線的耐久性優(yōu)良，該充氣子午線輪胎通過使用該簾線而提高了操縱穩(wěn)定性及耐久性。另外，還提供一種良好地兼?zhèn)渥鳛橹\求應用于高性能轎車的高性能子午線輪胎所需要的操縱穩(wěn)定性、耐久性及低成本性的充氣子午線輪胎。橡膠物品加強用鋼絲簾線是以同一方向且同一捻線間距捻合多根鋼絲線材而成的1×n構造，鋼絲線材的根數(shù)為6～12根，且鋼絲線材的直徑為0.08～0.21mm。該充氣子午線輪胎以在一對胎圈部(11)之間呈環(huán)狀延伸的胎體層(1)為骨架，利用帶束層(2)加強胎體層的胎冠部，在構成帶束層的簾線中應用上述橡膠物品加強用鋼絲簾線而成。文檔編號B60C9/00GK101300386SQ20068004077公開日2008年11月5日申請日期2006年10月30日優(yōu)先權日2005年10月31日發(fā)明者林省二申請人:株式會社普利司通