專利名稱：：樹脂成型材料及成型法以及用該材料制的旋轉磁頭鼓裝置的制作方法
技術領域：
：本發(fā)明涉及混合了可改善樹脂成形品的表面特性的充填材料(添加劑)的樹脂成形材料和其成形方法以及使用該樹脂成形材料，提高對于磁帶的滑動性的旋轉磁頭鼓裝置。在VTR(錄像帶記錄器)和DAT(數(shù)字錄音帶記錄器)等的磁記錄再生裝置中，如圖14所示，使用具有使磁頭1突出在外周面的旋轉鼓2和，在外周面的周圍形成引導磁帶(以下簡稱帶)4行走的引導部3a的固定鼓3的旋轉磁鼓裝置5。以往，上述的旋轉鼓2及固定鼓3，通過將鋁進行鑄造或鍛造等處理后，成形成大概形狀后，進行切削加工、穿孔、套絲加工等，最終加工成規(guī)定形狀。但是，從加工工序多看，上述旋轉磁頭鼓裝置5，在磁記錄再生裝置中需要很高的成本。因此，考慮使用熱塑性樹脂的精密注射成形制作上述旋轉鼓2及固定鼓3。若使用精密注射成形，由于加工工序減少，另外，可縮短制作時間，所以可期待成本大幅度降低。另外，為了簡便起見，以下將上述旋轉鼓2及固定鼓3合稱為“轉鼓”。在進行上述的轉鼓的精密注射成形時，對于熱塑性樹脂，要求微米級的成形精度和，低線性膨脹系數(shù)、良好的滑動性、耐藥性、耐蠕變性、耐沖擊性、EMI屏蔽性等，但其中，成形精度和滑動性最重要。例如，在特公平5-31898號公報的“熱塑性樹脂成形材料”中公開了通過在聚亞苯基硫醚(PolyphenyleneSulfide以下，簡稱PPS)和液晶聚合物的熱塑性樹脂中，混合球狀碳或球狀石墨或球狀非晶形碳及無機充填材料，使之適于精密成形的特性提高了的熱塑性樹脂。另外，在特開平5-287200號公報的“滑動性聚亞苯基磁醚樹脂組合物”中公開了，通過在PPS中混合碳纖維及球狀碳及鈦酸鉀晶須，提高對于帶的滑動性的熱塑性樹脂。這些公報所公開的樹脂，在成形精度及滑動性上是優(yōu)良的，具有適于制造旋轉鼓和固定鼓的特性?？墒牵瑢嶋H上，對于構成上述旋轉磁頭鼓裝置的各鼓的滑動性的評價，受到滑動帶表層部組成影響較大，但上述公報，完全沒有談到帶的表層部的組成。例如，作為現(xiàn)在VTR和DAT兩者使用的帶，有涂敷金屬磁性粉和樹脂粘合劑的MP帶(MetalPowderTape)。對于這類MP帶，使用樹脂轉鼓時，由于鼓的表層部出現(xiàn)的熱塑性樹脂和MP帶相互間的滑動，在樹脂粘合劑和熱塑性樹脂之間，反復發(fā)生凝聚及切斷。該結果，隨著熱塑性樹脂軟化、時間的推移，引發(fā)出熱塑性樹脂流動，粘著在帶等上的現(xiàn)象，所以有增加了轉鼓上帶滑動面的動摩擦系數(shù)的問題。上述的問題可以為對于由注射成形形成的轉鼓的表面(以下簡稱成形面)，是由于樹脂成形材料中的熱塑性樹脂的比率，使出現(xiàn)在成形面的熱塑性樹脂的露出比例增大的緣故。因此，對于特開平5-342711號公報公開的“磁記錄再生裝置”是通過在PPS樹脂中混合碳纖維及晶須及無機填充劑的熱塑性樹脂成形材料，用注射成形制造旋轉磁頭鼓裝置內的旋轉鼓及固定鼓。而且，通過除去在這些旋轉鼓及固定鼓的各帶滑動面形成的表皮層，使碳纖維、晶須及無機填充劑露出在帶滑動面上。由此，可減少露出在帶滑動面的熱塑性樹脂的面積，提高滑動性。但是，為了減少工序，即使采用熱塑性樹脂的注射成形，若設置除去表皮層的加工工序時，則工序減少及成本下降的效果也會下降。另一方面，對于特開平5-314599號公報公開的“磁頭鼓及其成形方法”，是使用在熱塑性結晶性樹脂中，混合導電性填充劑的熱塑性結晶性樹脂成形材料。而且是通過設定較低的金屬模溫度進行注射成形，形成轉鼓。由此，通過加快成形面的冷卻速度，使導電性填充劑容易露出在成形面上，來提高導電性和滑動性。進而，通過注射成形后的熱處理，可提高熱塑性結晶性樹脂的結晶化度、尺寸穩(wěn)定性。但是，只是降低金屬模溫度，進行注射成形后，進行熱處理時，在成形面上露出的填充材料是不充分的。另外，由于注射成形時的樹脂流動的影響，也有露出的填充材料分布不均的問題。本發(fā)明的目的在于通過改善各個特性，特別是成形品的表面特性，提供可減少制造工序的樹脂成形材料和，其成形方法及使用該樹脂成形材料制造可降低成本的旋轉磁頭鼓裝置。為了達到上述目的，本發(fā)明的樹脂成形材料，含有(1)聚亞苯基硫醚樹脂和、(2)添加在聚亞苯基硫醚樹脂中，改善成形品表面特性的填充材料、(3)上述聚亞苯基硫醚樹脂的平均分子量是20000以下的同時，(4)添加了填充材料的聚亞苯基硫醚樹脂的300℃下的粘度在500泊-2000泊之間。具有上述條件的聚亞苯基硫醚樹脂，呈現(xiàn)出切斷速度越低、粘度越升高的非牛頓流體特性。樹脂的流動速度，在金屬模表面附近要比金屬模內腔中心附近低。其結果，由于在金屬模的表面附近樹脂粘度上升，所以填充材料容易露出在成形品的表面上。特別是，對于金屬模內的樹脂成形材料流動的末端部，樹脂成形材料的流動速度通常比注入熔融樹脂成形材料的金屬模的澆口附近速度要慢。為此，在流動末端部形成的成形面上，填充材料相對地更容易露出。即，在流動的末端部形成的成形面，直接地由于填充材料提高了改善表面特性的效果。由此，不研磨成形面，可改善表面特性、例如對于磁帶的滑動性。因此，省去了研磨等2次加工的成本，起到了可便宜地制作旋轉磁頭鼓裝置類的成形品的效果。另外，為了達到上述目的，本發(fā)明的樹脂成形材料的成形方法，包括使用上述樹脂成形材料和金屬模，通過注射成形，形成成形品的工序，通過上述填充材料試圖改善特性的成形面，是在注入到上述金屬模內的樹脂成形材料的流動末端部形成的。對于上述方法，著眼于金屬模表面附近的樹脂流動速度，距離澆口越遠，越慢的事實，在金屬模內的樹脂成形材料的流動末端部形成通過填充材料改善特性的成形面。因此，如上所述，由于即使不進行研磨，直接在成形面上，填充材料的露出面積也會增大，所以對成形面無須進行2次加工。其結果，可降低成形品的制造成本。本發(fā)明進一步的其他目的、特征及優(yōu)點，如以下所述就更清楚了，另外，本發(fā)明的優(yōu)點，參照附圖，加以說明就更加明了。圖1(a)是通過電子顯微鏡觀察具有本發(fā)明組成A的轉鼓的通常成形面的狀態(tài)的代替圖用的電子照片印刷品。圖1(b)是通過電子顯微鏡，觀察作為比較例的組成D的轉鼓的通常成形面的狀態(tài)的代替圖的電子照片印刷品。圖2是模式地表示按照交聯(lián)度和主鏈的聚合度的PPS樹脂的分子狀態(tài)的說明圖。圖3是表示PPS樹脂的金屬模內的切斷速度和熔融粘度關系的圖。圖4是表示金屬模內的樹脂流動的模式圖。圖5是表示具有本發(fā)明組成A的轉鼓的通常成形面和MP帶間的動摩擦系數(shù)的經(jīng)時變化圖。圖6是表示具有本發(fā)明組成B的轉鼓的通常成形面和MP帶間的動摩擦系數(shù)的經(jīng)時變化圖。圖7是表示具有本發(fā)明組成C的轉鼓的通常成形面和MP帶間的動摩擦系數(shù)的經(jīng)時變化圖。圖8是作為比較例，表示具有組成D的轉鼓的通常成形面和ME帶間的動摩擦系數(shù)的經(jīng)時變化圖。圖9是作為比較例，表示具有組成D的轉鼓的研磨面和ME帶間的動摩擦系數(shù)的經(jīng)時變化圖。圖10是作為比較例，表示具有組成D的轉鼓的低溫成形面和ME帶間的動摩擦系數(shù)的經(jīng)時變化圖。圖11是作為比較例，表示具有組成D的轉鼓的通常成形面和MP帶間的動摩擦系數(shù)的經(jīng)時變化圖。圖12是作為比較例，表示具有組成D的轉鼓的研磨面和MP帶間的動摩擦系數(shù)的經(jīng)時變化圖。圖13是作為比較例，表示具有組成D的轉鼓的低溫成形面和MP帶間的動摩擦系數(shù)的經(jīng)時變化圖。圖14是表示用以往及本發(fā)明成形方法可制作的一般的方案的旋轉磁頭鼓裝置的斜視圖。圖15是表示PPS樹脂的分子式圖。以下，按照圖，對適合本發(fā)明的一個實施方案加以說明。如圖14所示，本實施方案的旋轉磁頭鼓裝置5具有將磁頭1突出在外周面的旋轉鼓2和在外周面周圍形成引導磁帶4走行的引導部3的固定轉鼓3。上述的旋轉鼓2及固定鼓3的尺寸及形狀，需要高精度、另外，與磁帶4的滑動性是重要的。另外，將上述旋轉鼓2及固定鼓3，以下簡稱為“轉鼓”，將磁帶4簡稱為“帶”。另外，該轉鼓相當于權利要求所述的本發(fā)明的成形品。一般，用注射成形進行精密成形時，作為所用的熱塑性樹脂，需要精密成形性和尺寸穩(wěn)定性優(yōu)良。本實施方案所用的PPS(PolyphonyleneSulfide)樹脂，是玻璃化點溫度較低、硬化時容易引起結晶化的所謂結晶性樹脂。進而，PPS樹脂的精密成形性、耐熱性、耐藥性優(yōu)良，具有良好的滑動性。另外，由于尺寸及形狀的精度劣化少，所以結晶化度(熱塑性樹脂結晶化的比例)提高，是理想的。由含有上述PPS樹脂的高分子材料組成的成形品的表面的滑動性，一般是由凝聚、流動、粘著、磨耗、靜電、熱傳導、分子間力、表面張力、化學反應、表面粗度等諸多因素決定的。但是，只限于上述類的轉鼓和帶間的滑動性而言，可以認為露出在轉鼓的滑動面上的熱塑性樹脂和涂敷在帶的滑動面的樹脂粘合劑之間產生的凝聚作用是引起滑動性劣化的主要原因。因此，需要盡可能地使露出在鼓的滑動面的熱塑性樹脂的面積變小。為此，在PPS樹脂中添加無機填充物。此時，為了使成形收縮率和線膨脹系數(shù)等向地變小，也可將在尺寸上具有等向性的填充材料用于無機填充物。或可以使用線膨脹系數(shù)成為等向的形狀的無機物。其大小一般在10-6m-10-4m范圍內，作為形狀，只要是如球狀和板狀等的，具有尺寸的等向性的形狀，就可以。例如，可舉出滑石、云母、絹云母、玻璃片、金屬箔、石墨、硼氮化物、板狀氧化鐵、板狀氫氧化鋁、碳酸鈣、氧化硅、白土(clay)、礦石粉碎物、各種珠，優(yōu)選的是玻璃珠、各種球，優(yōu)選的是玻璃球、四方配位型氧化鋅等。另外，若將可進入上述填充材料間的大小，例如碳黑樣的，具有上述填充材料粒子大小尺寸的1/10-1/10000左右的微小填充材料混合在填充材料中，就可減少在填充材料間的PPS樹脂的露出面積。進而，作為上述轉鼓而使用時，在防靜電及電磁波屏蔽的目的上，轉鼓需要具有導電性。因此，需要將碳、石墨、碳纖維等的碳系填充材料和金屬系填充材料、具有氧化錫(SnO2)、氧化鋅(ZnO)等導電性的填充材料添加在PPS樹脂中。但是，若考慮機械溫度和滑動性時，使用碳纖維是有效的。當然，在不需要上述作用時，也未必是一定要添加。此外，作為決定樹脂成形材料特性的要素，是需要考慮所使用的PPS樹脂本身的特性。在PPS樹脂時，如圖15所示，其分子是由幾個苯環(huán)和硫的鏈節(jié)連接而形成的，根據(jù)n的大小(聚合度)，也就是分子量的大小，PPS樹脂的特性也變化。另外，即使是相同的分子量，對于主鏈長和交聯(lián)度高時，特性不同。通常，大多是根據(jù)平均分子量和交聯(lián)度來判別PPS樹脂的狀態(tài)，但對于本發(fā)明，如圖2所示，分類PPS樹脂的狀態(tài)。圖2中，以表示PPS樹脂的平均分子量20000的虛線P及表示平均分子量40000的虛線Q為指標，通過主鏈的聚合度和交聯(lián)度，將PPS樹脂的狀態(tài)方便地分成9個區(qū)域，模式地表示各區(qū)域的分子狀態(tài)。另外，各區(qū)域內所表示的數(shù)字是注射成形時的熔融溫度(300℃)的粘度(單位泊)。另外，上述主鏈的聚合度也可認為是成為交聯(lián)結構前的分子鏈的聚合度。如圖2表明，主鏈的聚合度越大，另外，交聯(lián)度越高，也就是平均分子量越高，一定的熔融溫度的PPS樹脂的粘度(以下，簡稱熔融粘度)越高。另外，在相同平均分子量時，有交聯(lián)度越高，硬化的PPS樹脂越脆的趨勢。因此，考慮硬化的PPS樹脂的特性和適于注射成形的熔融粘度，就需要在交聯(lián)度高時，減少主鏈的聚合度，另一方面，隨著交聯(lián)度變低，而加大主鏈的聚合度。但是，若PPS樹脂的分子量過大，由于不能將填充材料充分地添加到PPS樹脂中，所以PPS樹脂的平均分子量，優(yōu)選的是20000以下。也就是，在圖2中，從線P左上方的區(qū)域，表明適于本發(fā)明的PPS樹脂的狀態(tài)。另外，在注射成形時，將樹脂成形材料加熱到300℃前后。此時的粘度，考慮注射成形機的制約和成形性等問題，在添加填充材料的狀態(tài)下，也可在500泊-2000泊范圍內。在圖2中，通過交聯(lián)度，可分成區(qū)域(1)、區(qū)域(2)、區(qū)域(3)，上述3個區(qū)域的PPS樹脂，相對地具有如圖3所示的趨勢。即，對于區(qū)域(1)(圖a)的PPS樹脂，具有不太依賴于剪切速度，而熔融粘度大致一定的趨勢。與此相反，隨著交聯(lián)度變高時，由于剪切速度的熔融粘度變化加大，在區(qū)域(3)(圖C)的PPS樹脂中，明顯地表現(xiàn)所謂的剪切速度越慢，粘度越高的，分子結構引起的粘性、即具有結構粘性的非牛頓流體特性。當然，在各個區(qū)域(1)-(3)中，若主鏈的聚合度提高，分子量就增大，粘度變高。在該情況下，也同樣可觀察到其粘度依賴于剪切速度的趨勢。另外，金屬模內的剪切速度，通常，在PPS樹脂的注入口的澆口附近最快，隨著遠離澆口而變慢。因此，考慮轉鼓成形品的金屬模結構時，若重視真圓度，例如圖4所示，澆口位置應設在固定鼓3的底面的中心部分。由此，熔融的PPS樹脂，通過從澆口向著圓形的底面周圍，擴散或等向的放射狀，形成底面部后，對稱地形成圓筒狀的側部。這對于上述旋轉鼓2也相同。另外，作為此時的澆口種類，由于可考慮孔澆口或膜澆口為宜，所以本申請使用膜澆口。在上述情況時，由于鼓的滑動面位在距離澆口最遠位置上，所以對于滑動面，與澆口附近、或與滑動面以外的部位相比較，樹脂的剪切速度相對地變慢。因此，根據(jù)剪切速度；使用具有粘度低的非牛頓流體特性的PPS樹脂時，對于滑動面，與澆口附近相比較，熔融粘度變高。另一方面，使用金屬模，進行注射成形時，位于金屬模表面的樹脂急速固化。其結果，在成形品的表面，形成具有稱為表皮層的，大約數(shù)μm厚度的非晶質層。該表皮層的厚度，樹脂的熔融粘度越高，其越薄。這只要考慮填充材料與金屬模型表面連接時，粘度越高，樹脂越難于進入填充材料和金屬模表面之間，是容易理解的。也就是，若考慮如圖3所示的PPS樹脂特性，在使用配置滑動面距離澆口極遠的金屬模時，不施以表面處理，滑動面的填充材料直接露出情況，可推斷在圖2所示的樹脂中，以區(qū)域(3)的PPS樹脂的最多。但是，如上所示，從填充材料的添加量看，由于分子量優(yōu)選的是20000以下，所以只要使用圖2的區(qū)域α附近的PPS樹脂，就可以。因此，根據(jù)上述考慮，使用具有下述表1所示的3種組成A-C的樹脂成形材料，制作旋轉磁頭鼓裝置，進行滑動實驗的結果，如表2及圖5-圖7所示。表1用于滑動實驗的樹脂成形材料組成材料組成大小添加量(重量％)組成A基材PPS(圖2的區(qū)域α)30填充材料碳纖維直徑6-7μm長寬比20以下35滑石直徑數(shù)μm-數(shù)+μm35組成B基材PPS(圖2的區(qū)域α)80填充材料滑石直徑數(shù)μm-數(shù)+μm10碳黑直徑數(shù)nm-數(shù)百nm10組成C基材PPS(圖2的區(qū)域α)30填充材料碳纖維直徑6-7μm長寬比20以下35滑石直徑數(shù)μm-數(shù)+μm25碳黑直徑數(shù)nm-數(shù)百nm10</table>*長寬比＝平均纖維長/平均纖維徑表2滑動實驗的組另外，構成旋轉磁頭鼓裝置的各轉鼓2、3，是在130℃左右的金屬模溫度下注射成形，注射成形后，不進行熱處理而制作，也不進行滑動面的研磨。而且，通過使用上述鼓2、3制作的旋轉磁頭鼓裝置，與實際制品相同地，將磁帶4卷在鼓上，連續(xù)行走，測定鼓上游和鼓下游的帶張力，求出磁帶4和轉鼓2、3之間的動摩擦系數(shù)。但是，對于碳纖維，通常，直徑為6-7μm、長為200-300μm是一般的，由于在尺寸上具有高異向性，所以在成形時，在纖維方向產生定向，使精密成形性及尺寸穩(wěn)定性變差。因此，對于本實施方案，如上述表1所示，作為填充材料，含有碳纖維時，使用稱為麻花型時，其平均纖維長/平均纖維直徑(長寬比)為20以下的碳纖維。若碳纖維的添加量超過上述表1所示的值過多時，由于樹脂成形材料的熔融粘度急劇增高，所以使用通用的注射成形機，難以進行良好的成形，隨之折舊成本也增大。另外，對于碳黑，在樹脂成形材料中，含有10重量％左右的添加量。這是由于若碳黑過少，使PPS樹脂的露出面積減少的效果變小，相反，若過多，碳黑的粒子就結塊，容易變成粒徑1μm以上的凝固粒子，難以向PPS樹脂中均勻分散的緣故。上述碳黑，也可以是鈦酸鉀晶須(直徑0.1μm、長為0.5-1μm)。此時，由于不具有碳黑樣的凝固性，所以可混合到10重量％-40重量％左右。進而，作為等向性填充材料，可使用滑石，但也可以使用云母等。。另外，該等向性填充材料可將1μm以下的微小填充材料(在此，是碳黑)，均一地分散，作為芯的作用，所以其填充量是10重量％左右就可以了。如上所述，組成A及C的填充材料的成分比達到70重量％，但進而也可將填充材料成分比增大。但是，此時，樹脂成形材料中的填充材料的分散狀態(tài)，對于填充材料的配合比的設定及注射速度、注射壓力、金屬模溫度、樹脂溫度等的注射成形條件的變動，敏感地受到影響。因此，在批量化中，填充材料均一分散在樹脂中的注射成形條件的最佳化和制造時的注射成形條件的穩(wěn)定化成為前提。另外，上述樹脂成形材料的注射速度快，但對填充材料露出是有效的，例如優(yōu)選的是200-300mm/秒的注射速度、1000kgf/cm2的注射壓力。進而，作為比較例，使用由具有以下表3所示的組成D的樹脂成形材料組成的3種方案的轉鼓，改變磁帶4的素材，進行滑動實驗的結果如表4及圖8-圖13所示。在此，第1轉鼓是在130℃左右的金屬模溫度下，將具有組成D的樹脂成形材料進行注射成形，不進行熱處理而制造的。第2轉鼓是除去在第1鼓表面形成表皮層的產物。第3轉鼓是在60-90℃的金屬模溫度下，成形具有組成D的樹脂成形材料后，在100-140℃下進行熱處理的產物。另外，以下，將上述第1轉鼓的稱為通常成形品。另外，將上述第二鼓的，由于在本比較例中，是通過研磨除去表皮層的，所以以下稱為研磨品。進而，將上述第3鼓的，以下稱為低溫成形品。另外，作為磁帶4，使ME帶(MetalEvaporateTape)和MP帶(MetalPowderTape)。在此，構成表3所示的組成D及組成E的PPS樹脂，分別是相當于圖2所示的區(qū)域β及區(qū)域γ的，是以往的注射成形中，一般使用的PPS樹脂。另外，在上述圖5-圖13中，橫軸表示時間、縱軸表示動摩擦系數(shù)。表3用于比較實驗的樹脂成形材料的組成</tables>上述的結果，如圖5-圖7所示，在組成A、B、C中的任何1個組成中，對于MP帶，在不顯示動摩擦系數(shù)增加趨勢下，得到穩(wěn)定狀態(tài)的良好結果。這可認為是由于填充材料從成形品表面，大量且均一地露出，磁帶4的樹脂粘合劑和轉鼓2、3的樹脂接觸的概率、或接觸的面積減少的緣故。另外，組成B的摩擦系數(shù)與其他相比，變得較大的原因，是由于樹脂成形材料中的填充材料的比例低的緣故。另一方面，在比較例中，如圖8-10表明，第1-第3鼓，對于ME帶，開始行走后，動摩擦系數(shù)單調減少，表示出穩(wěn)定的特性。另一方面，如圖11-圖13表明，第2鼓的研磨品，表示對于MP帶是穩(wěn)定的狀態(tài)，但對于第1及第3鼓的通常成形品和低溫成形品，可觀察到對于MP帶，動摩擦系數(shù)單調增加。另外，對于使用表3所示的組成E，制作轉鼓時，對于ME帶、MP帶，也可分別得到與上述大致相同的結果。從上述實際結果，對于鼓和磁帶的滑動機理進行考察。首先，對于ME帶，在表面的氟系潤滑層上，由于氟分子的表面張力弱，所以容易發(fā)生分子間的剪斷。為此，在與ME帶的轉鼓的接觸部上，通過從最初的熱塑性樹脂和氟分子間的剪斷，經(jīng)過氟分子向熱塑性樹脂側復印和粘著，向氟分子間的剪斷移動，可使動摩擦系數(shù)保持穩(wěn)定。這可認為即使在比較例的組成D中，若經(jīng)過少許時間，也可得到穩(wěn)定的動摩擦系數(shù)的理由。對于本發(fā)明的組成A、B、C，不測定對于ME帶的動摩擦系數(shù)，但按照上述想法，可推測可得到同樣穩(wěn)定的動摩擦系數(shù)。另外，即使是MP帶，對于研磨面，在組成為D時，也可得到穩(wěn)定的動摩擦系數(shù)。這可認為是由于研磨露出的填充劑，使得帶側的樹脂粘合劑對于轉鼓滑動面露出的熱塑性樹脂的接觸概率降低的緣故?？墒?，對于通常成形面及低溫成形面，由于熱塑性樹脂的露出面積容易變大，所以帶側的樹脂粘合劑對于轉鼓滑動面露出的熱塑性樹脂，接觸的概率容易增加。因此，在比較例的組成D中，如圖11及圖13所示，動摩擦系數(shù)增加。與此相反，對于本發(fā)明的組成A、B、C，可得到穩(wěn)定的動摩擦系數(shù)。這可認為，如上所述，利用剪切速度越低、熔融粘度越高的特性的樹脂，而且在金屬模內的樹脂流動末端部形成滑動面，所以滑動面上的熔融粘度變高，成形品表面的填充材料的露出增加的緣故。實際上，將使用組成A和組成B的條件樹脂成形材料，進行注射成形的轉鼓的滑動面擴大200倍，進行觀察的結果，如圖1(a)及圖1(b)所示。如圖1(b)表明，在使用組成D的樹脂成形材料時，對于成形品，在其滑動面上，幾乎沒有發(fā)現(xiàn)露出填充物。與此相反，如圖1(a)表明，在使用組成A的樹脂成形材料時，作為填充材料的碳纖維等露出在滑動面上。如上所述，由使用本實施方案所示的組成的樹脂成形材料制作的旋轉鼓2及固定鼓3構成的旋轉磁頭鼓裝置5的滑動面，不需研磨，即使在MP帶上，不僅沒有蠕動和走帶聲，而且也未發(fā)現(xiàn)動摩擦系數(shù)增大，可長期穩(wěn)定地維持良好的滑動特性。另外，在上述各實施方案中，若比較用3種組成的樹脂成形材料的成形品時，組成B的樹脂成形材料中，形狀精度高、其尺寸誤差的標準偏差是1μm以下。另外，對于組成A及組成C該標準偏差為10μm以下、尺寸誤差比組成B大，所以表明使用等向性材料是有效的。但是，只要添加碳纖維，就可得到良好的導電性，即，可以得到104Ωcm以下的體積電阻率。因此，若評價其效果，在添加碳纖維時，可認為改善使平均纖維長/平均纖維直徑變小的形狀精度，可作為已擬定的任選答案。另外，本發(fā)明的旋轉磁頭鼓裝置，不僅是MP帶，即使是ME帶、氧化鐵帶，也可實現(xiàn)滑動面的穩(wěn)定的滑動特性的。因此，不需研磨就可大幅度降低旋轉磁鼓裝置的制造成本。另外，由于上述樹脂成形材料與帶的滑動性好，所以可用于成形固定磁頭裝置的帶的導向輪上等。發(fā)明的詳細說明的項中的具體實施方案或實施例，一定是明確表明本發(fā)明的技術內容，不應該只限于具體例進行狹義地解釋，在本發(fā)明精神和下述的權利要求范圍內，可進行各種變更而實施。權利要求1樹脂成形材料，其中含有聚亞苯基硫醚樹脂和添加在聚亞苯基硫醚中的、改善成形品表面特性的填充材料，上述聚亞苯基硫醚樹脂的平均分子量是20000以下、添加填充材料的聚亞苯基硫醚樹脂的300℃下的粘度在500泊-2000泊之間。2權利要求1所述的樹脂成形材料，其中，上述填充材料是具有尺寸等向性的形狀的無機物。3權利要求1所述的樹脂成形材料，上述填充材料是具有線膨脹系數(shù)是等向的形狀的無機物。4權利要求1所述的樹脂成形材料，其中，在長度尺寸中，含有具有上述填充材料粒子大小約1/10-1/1000的微小填充材料。5權利要求1所述的樹脂成形材料，其中，進而含有碳系填充材料。6權利要求2所述的樹脂成形材料，其中，上述無機物至少是從滑石、云母、絹云母、玻璃板、金屬箔、石墨、氮化硼、板狀氧化鐵、板狀氫氧化鋁、碳酸鈣、硅、白土、礦石粉碎品、玻璃珠、玻璃球、四方配位型氧化鋅組成的組中選擇的至少一種。7權利要求3所述的樹脂成形材料，其中，上述無機物是從滑石、云母、絹云母、玻璃板、金屬箔、石墨、氮化硼、板狀氧化鐵、板狀氫氧化鋁、碳酸鈣、硅、白土、礦石粉碎器、玻璃珠、玻璃球、四方配位型氧化鋅組成的組中選擇的至少一種。8權利要求2所述的樹脂成形材料，其中，上述無機物的大小在10-6m-10-4m范圍內，9權利要求3所述的樹脂成形材料，其中，上述無機物的大小在10-6m-10-4m范圍內。10權利要求4所述的樹脂成形材料，其中，上述微小填充材料是碳黑。11權利要求4所述的樹脂成形材料，其中，上述微小填充材料是鈦酸鉀晶須。12權利要求5所述的樹脂成形材料，其中，碳系填充材料，是碳纖維。13權利要求12所述的樹脂成形材料，其中，對于上述碳纖維，用平均纖維長/平均纖維直徑求出的長寬比的上限是20。14旋轉磁頭鼓裝置其是含有聚亞苯基硫醚和添加在聚亞苯基硫醚中的、改善成形品表面特性的填充材料，上述聚亞苯基硫醚樹脂的平均分子量是20000以下，是由添加了填充材料的聚亞苯基硫醚樹脂的300℃下的粘度在500泊-2000泊之間的樹脂成形材料形成的轉鼓，是具有磁帶滑動的滑動面的鼓。15權利要求14所述的旋轉磁頭鼓裝置，其中，上述轉鼓包括在外周面的周圍突出磁頭的旋轉鼓和在外周面的周圍，形成引導磁帶行走的導向部的固定鼓中至少1種。16樹脂成形方法，包括使用含有聚亞苯基硫醚樹脂和添加在聚亞苯基硫醚樹脂中的，改善成形品表面特性的填充材料，上述聚亞苯基硫醚樹脂的平均分子量是20000以下，同時添加填充材料的聚亞苯基硫醚樹脂的300℃下的粘度在500泊-2000泊之間的樹脂成形材料和模，通過注射成形，形成成形品的工序，通過上述填充材料，在注入上述型內的樹脂成形材料流動末端部形成試圖改善特性的成形面。17權利要求16所述的樹脂成形方法，設定上述模的溫度在約130℃以下。18權利要求16所述的樹脂成形方法，其中，除去注射成形后的熱處理及進行上述成形面的研磨的工序。19權利要求16所述的樹脂成形方法，其中，將上述樹脂成形材料的射出速度設定在200-300mm/秒、射出壓力設定在1000kgf/cm2，澆口的位置被設定在固定鼓3的底面上的中心部分內。20權利要求16所述的樹脂成形方法，其中，上述成形品是包括圓形底面和形成上述成形面的圓筒側面的鼓，注入上述樹脂成形材料的澆口，設在上述底面的中央部，通過樹脂成形材料，從澆口到底面周圍，擴展成等向放射狀，形成底面后，在上述模上形成腔以對稱地形成圓筒側面。21樹脂成形方法，包括使用含有聚亞苯基硫醚樹脂和添加在聚亞苯基硫醚樹脂中的，改善成形品表面滑動性的填充材料，上述聚亞苯基硫醚樹脂的平均分子量是20000以下，同時，添加填充材料的聚亞苯基硫醚樹脂的300℃下的粘度是500poise-2000poise之間的樹脂成形材料和模，通過注射成形，形成成形品的工序，用上述填充材料改善滑動性的成形面，與模內其他部位比較，是以相對減少上述樹脂成形材料的流動速度的流動末端部形成的。全文摘要樹脂成型材料,包括作為基材的PPS樹脂和改善成型品的滑動性的填充材料。上述PPS樹脂的平均分子量,設定在20000以下、添加填充材料的PPS樹脂的300℃下的粘度設定在500poise－2000poise之間。使用這樣的樹脂成型材料,注射成型具有磁帶滑動的面的鼓。由此,填充材料容易露出在成型面上。因此,不需進行研磨等2次加工,就可以低成本得到精密性、尺寸穩(wěn)定性及滑動性優(yōu)良的鼓。文檔編號C08L81/00GK1173518SQ9710496公開日1998年2月18日申請日期1997年2月13日優(yōu)先權日1996年2月13日發(fā)明者淺井重美,北村和也,西川和宏申請人:夏普公司