本發(fā)明屬于高分子材料領(lǐng)域，具體涉及一種低成型收縮率聚酯組合物及其制備方法。

背景技術(shù)：
熱塑性聚酯樹脂，如聚對苯二甲酸丁二醇酯（PBT）、聚對苯二甲酸丙二醇酯（PPT）和聚對苯二甲酸乙二醇酯（PET）有著優(yōu)異的力學(xué)性能和電學(xué)性能，尤其是聚對苯二甲酸丁二醇酯極為優(yōu)異的成形加工性，被十分廣泛地應(yīng)用于電子電氣設(shè)備、家用設(shè)備、辦公自動化設(shè)備、汽車和機械設(shè)備等領(lǐng)域中。但聚酯樹脂同時存在著玻璃化溫度低，制品成型收縮率較大，高溫下剛性不足等缺點。大量研究通過共混改性試圖改善以上缺陷，來實現(xiàn)組分材料優(yōu)勢互補。特別是關(guān)于聚酯樹脂的收縮率方面，聚酯樹脂本身分子結(jié)構(gòu)的固有特性，使得分子纏結(jié)易解除，相對滑移容易，結(jié)晶易取向等特點，造成聚酯樹脂材料各向異性，制件橫向和縱向收縮率相差較大，易發(fā)生翹曲。近年來，由于大型薄壁制件的需求增加，聚酯樹脂的尺寸穩(wěn)定性和防翹曲成為一個重要問題。改善聚酯樹脂收縮率的公開專利，主要以聚酯樹脂與非晶態(tài)聚合物共混改性，如添加PC，中國專利1789333（公開號）《環(huán)保阻燃PC/PBT塑料合金》、中國專利101914271A（公開號）《環(huán)保阻燃PBT/PC復(fù)合材料及其制備方法》等等；或添加ABS，中國專利102617997A（公開號）《一種玻璃纖維增強PBT/PET復(fù)合材料及其制備方法》；再或采用成核劑改善，如中國專利102040808A（公開號）《高光澤低翹曲玻纖增強PET/PBT合金及其制備方法》、中國專利102070884A（公開號）《一種阻燃玻纖增強PET/PBT合金及其制備方法》等等。這些方法側(cè)重于從改善聚酯樹脂結(jié)晶方面考慮，一方面，成型收縮率的改善效果有限，另一方面過多非晶聚合物的加入會降低部分力學(xué)性能。

技術(shù)實現(xiàn)要素：
為了解決現(xiàn)有技術(shù)中的上述缺陷，本發(fā)明通過片狀玻璃鱗片與粉狀填料的結(jié)合使用，有效改善聚酯材料的成型收縮狀況。為了實現(xiàn)改善聚酯復(fù)合材料的成型收縮狀況，本發(fā)明采用了如下技術(shù)方案。一種低成型收縮率的聚酯復(fù)合材料，該組合物主要配比如下：（a）熱塑性聚酯樹脂：100重量份；（b）苯乙烯-丙烯腈共聚物：10-45重量份；（c）無機粉狀填料：5-50重量份；（d）玻璃鱗片：5-50重量份。熱塑性聚酯樹脂本身分子結(jié)構(gòu)的固有特性，使得分子纏結(jié)易解除，相對滑移容易，結(jié)晶易取向等特點，造成熱塑性聚酯樹脂材料各向異性，而成型熱歷史后期的應(yīng)力松弛和二次結(jié)晶等造成制品成型收縮率大，而且制件其橫向和縱向收縮率相差也較大。特別是玻璃纖維增強的聚酯材料，其注塑流動方向和流動相垂直方向差別較大。本發(fā)明中，發(fā)明人發(fā)現(xiàn)由于一維方向的取向（樹脂流動取向或玻璃纖維取向）造成的各向異性，可以通過二維形狀材料（片狀材料，如玻璃鱗片）的添加，或與粉狀（或稱三維顆粒狀）填料的協(xié)同作用從而得到有效改善。故本發(fā)明中使用了（c）無機粉狀填料與（d）玻璃鱗片，使得聚酯復(fù)合材料的收縮率大大降低。本發(fā)明對于所述的組分（a）熱塑性聚酯樹脂，沒有特別要求，考慮到目前應(yīng)用的廣泛性，可以優(yōu)選為聚對苯二甲酸丁二醇酯（PBT）、聚對苯二甲酸丙二醇酯（PTT）或聚對苯二甲酸乙二醇酯（PET）中的任意一種或幾種。本發(fā)明對于所述的組分（b）苯乙烯-丙烯腈共聚物，沒有特別要求，考慮到與聚酯材料界面相容性改善，苯乙烯-丙烯腈共聚物優(yōu)選為丙烯腈-苯乙烯-甲基丙烯酸縮水甘油酯共聚物，其中，丙烯腈含量為苯乙烯-丙烯腈共聚物的10-40wt％，甲基丙烯酸縮水甘油酯含量為苯乙烯-丙烯腈共聚物的0.1-10wt％。所述的組分（c）無機物粉狀填料選自氧化鋁、氧化鋅、氧化鈣、硫化鋅、硫化亞鐵、硫酸鋇、硫酸鋅、硫酸鋁、硫酸鈣、碳酸鈣、碳酸鋅或碳酸鋁中的一種或幾種。進一步優(yōu)選為硫酸鋇、硫酸鈣、或碳酸鈣。最優(yōu)選碳酸鈣。上述填料也可以用偶聯(lián)劑、有機物或無機物等的一種或多種的表面處理劑進行處理，優(yōu)選用偶聯(lián)劑如硅烷偶聯(lián)劑、鈦酸酯偶聯(lián)劑或鋁酸酯偶聯(lián)劑用公知的方法進行表面處理。所述的組分（d）玻璃鱗片優(yōu)選為無堿玻璃鱗片,其厚度為2-10μm,片徑為10-300目。該組合物還可以含有：（e）阻燃劑：10-30重量份；（f）輔助阻燃劑：1-10重量份；（g）增強纖維：20-70重量份；所述的組分（e）阻燃劑選自于四溴雙酚A、十溴二苯醚、五溴甲苯、六溴環(huán)十二烷、十溴二苯乙烷、三-(三溴苯氧基）-三嗪、溴化聚苯乙烯、或溴化環(huán)氧樹脂中的一種或幾種；所述的組分（f）輔助阻燃劑選自于銻類氧化物或銻酸鹽類中的一種或者幾種；所述的組分（g）增強纖維為玻璃纖維、碳纖維、玄武巖纖維或芳香族聚酰胺纖維中的一種或者幾種，優(yōu)選增強纖維為異形截面玻璃纖維，扁平比在2-6之間。本發(fā)明還有提供一種上述低成型收縮率的聚酯復(fù)合材料的制備方法。將原料預(yù)混合后于200-270℃下進行熔融共混，得到聚酯復(fù)合材料；原料主要配比如下：（a）熱塑性聚酯樹脂：100重量份；（b）苯乙烯-丙烯腈共聚物：10-45重量份；（c）無機粉狀填料：5-50重量份；（d）玻璃鱗片：5-50重量份。主要組分的種類和配比如上文所述。物料中還可以包括：（e）阻燃劑：10-30重量份；（f）輔助阻燃劑：1-10重量份；（g）增強纖維：20-70重量份；它們的種類和組分如上文所述。另外，可根據(jù)需要，以不損害本發(fā)明為限添加通常使用在熱塑性樹脂中添加的公知物質(zhì)，例如抗滴落劑、抗水解劑、抗氧化劑、避免光或紫外線分解的試劑、潤滑劑、脫模劑、著色劑、成核劑或增塑劑等。這些助劑的使用能提高組合物的某些功能性，但對其基本的阻燃性能和力學(xué)性能基本沒有什么影響，可選用一般市售的這些助劑，他們對于本發(fā)明來說并不是必要的。其他助劑的用量可以根據(jù)添加助劑的目的按常規(guī)用量添加。通過以上配方和加工工藝的設(shè)計，所得到的聚酯的收縮率大大降低。由于其良好的耐熱性、機械性能和本身優(yōu)異的阻燃性能，廣泛應(yīng)用汽車、電子電器零部件等領(lǐng)域。具體實施方式采用熔融共混擠出機制備，雙螺桿擠出機的長徑比為45，有13個加熱區(qū)；有兩套帶計量儀器的加料裝置；帶有真空排氣設(shè)備。原料說明：聚對苯二甲酸丁二醇酯PBT，1050M，日本東麗株式會社；聚對苯二甲酸乙二醇酯PET，U46，日本東麗株式會社；丙烯腈－苯乙烯－甲基丙烯酸縮水甘油酯共聚物：AS3G，日本東麗株式會社；聚碳酸酯PC，L-1225日本帝人化學(xué)株式會社；丙烯腈－丁二烯-苯乙烯ABS，2600P，日本東麗株式會社；無堿玻璃鱗片：REFG-101日本板硝子株式會社；有堿玻璃鱗片：CV28襄樊市盛恒化工材料有限公司；石墨：片狀，200目，鱗片石墨，青島市天和石墨有限公司；云母：片狀，500目，新會環(huán)宇云母材料有限公司；碳酸鈣：球狀，500目，海城精華礦產(chǎn)有限公司；硫酸鋇：海城精華礦產(chǎn)有限公司；短切玻璃纖維：ECS303H，重慶國際復(fù)合材料有限公司；玄武巖短切纖維：CBF13-6，橫店集團上海俄金玄武巖纖維有限公司；阻燃劑：FG-8500日本帝人化學(xué)株式會社；輔助阻燃劑：Sb2O3日本帝人化學(xué)株式會社；抗滴落劑A3800：聚四氟乙烯粉，日本三菱麗陽株式會社；抗氧劑IR1010：汽巴精化（中國）有限公司。性能測試：1）收縮率測試采用80*80*3mmt樣品，利用游標(biāo)卡尺，分別測定注塑流動方向和垂直流動方向的收縮率。2）力學(xué)性能拉伸強度：用注塑成型好的標(biāo)準(zhǔn)樣條按標(biāo)準(zhǔn)ISO527測定，拉伸速率5mm/min，每組6根取平均值；彎曲強度：用注塑成型好的標(biāo)準(zhǔn)樣條按標(biāo)準(zhǔn)ISO178測定，彎曲速率2mm/min，每組6根取平均值；沖擊強度：用注塑成型好的標(biāo)準(zhǔn)樣條按標(biāo)準(zhǔn)ISO179測定，每組6根取平均值。3）阻燃性（垂直燃燒法）用注塑成型好的標(biāo)準(zhǔn)樣條按標(biāo)準(zhǔn)UL94進行測試。具體的是，將本生燈置于垂直放置的樣條下端，點火10S，然后移走火源，記錄試樣有焰燃燒時間；如試樣在移走火焰后30S內(nèi)自熄，則再次將本生燈置于樣條下端點火10S，記錄火源移走后試樣有焰燃燒時間和無焰燃燒時間，同時觀察是否產(chǎn)生熔滴和熔滴是否引燃放于樣條下方的脫脂棉，每一樣品取5根樣條為一組進行測試，如第一組測試沒通過，可再取一組進行測試。對比例1按表1所示比例分別稱取熱塑性聚酯樹脂PBT和PET、苯乙烯共聚物AS、碳酸鈣、石墨和阻燃劑，在常溫下用高速混合攪拌裝置預(yù)混合均勻，混合料從主料斗，增強纖維通過側(cè)進料裝置定量地輸送到同向雙螺桿擠出機（日本制鋼制）中進行熔融擠出，擠出溫度250℃，轉(zhuǎn)速200rpm，經(jīng)熔融、擠出、冷卻、切粒得到造粒顆粒，該粒料經(jīng)120℃鼓風(fēng)干燥4小時后，用NEX1000注塑機（日本日精公司產(chǎn)）注塑成標(biāo)準(zhǔn)樣條，按上述測試方法進行性能測試。性能結(jié)果示于表1。對比例2按表1所示比例分別稱取熱塑性聚酯樹脂PBT和PET、苯乙烯共聚物AS、碳酸鈣、云母和阻燃劑，在常溫下用高速混合攪拌裝置預(yù)混合均勻，混合料從主料斗，增強纖維通過側(cè)進料裝置定量地輸送到同向雙螺桿擠出機（日本制鋼制）中進行熔融擠出，擠出溫度250℃，轉(zhuǎn)速200rpm，經(jīng)熔融、擠出、冷卻、切粒得到造粒顆粒，該粒料經(jīng)120℃鼓風(fēng)干燥4小時后，用NEX1000注塑機（日本日精公司產(chǎn)）注塑成標(biāo)準(zhǔn)樣條，按上述測試方法進行性能測試。性能結(jié)果示于表1。實施例1按表1所示比例分別稱取熱塑性聚酯樹脂PBT和PET、苯乙烯共聚物AS、碳酸鈣、和玻璃鱗片和阻燃劑，在常溫下用高速混合攪拌裝置預(yù)混合均勻，混合料從主料斗，增強纖維通過側(cè)進料裝置定量地輸送到同向雙螺桿擠出機（日本制鋼制）中進行熔融擠出，擠出溫度250℃，轉(zhuǎn)速200rpm，經(jīng)熔融、擠出、冷卻、切粒得到造粒顆粒，該粒料經(jīng)120℃鼓風(fēng)干燥4小時后，用NEX1000注塑機（日本日精公司產(chǎn)）注塑成標(biāo)準(zhǔn)樣條，按上述測試方法進行性能測試。性能結(jié)果示于表1。實施例2按表1所示比例分別稱取熱塑性聚酯樹脂PBT和PET、苯乙烯共聚物AS、硫酸鋇、玻璃鱗片和阻燃劑，在常溫下用高速混合攪拌裝置預(yù)混合均勻，混合料從主料斗，增強纖維通過側(cè)進料裝置定量地輸送到同向雙螺桿擠出機（日本制鋼制）中進行熔融擠出，擠出溫度250℃，轉(zhuǎn)速200rpm，經(jīng)熔融、擠出、冷卻、切粒得到造粒顆粒，該粒料經(jīng)120℃鼓風(fēng)干燥4小時后，用NEX1000注塑機（日本日精公司產(chǎn)）注塑成標(biāo)準(zhǔn)樣條，按上述測試方法進行性能測試。性能結(jié)果示于表1。實施例3按表1所示比例分別稱取熱塑性聚酯樹脂PBT和PET、苯乙烯共聚物AS、碳酸鈣、玻璃鱗片和阻燃劑，在常溫下用高速混合攪拌裝置預(yù)混合均勻，混合料從主料斗，增強纖維通過側(cè)進料裝置定量地輸送到同向雙螺桿擠出機（日本制鋼制）中進行熔融擠出，擠出溫度250℃，轉(zhuǎn)速200rpm，經(jīng)熔融、擠出、冷卻、切粒得到造粒顆粒，該粒料經(jīng)120℃鼓風(fēng)干燥4小時后，用NEX1000注塑機（日本日精公司產(chǎn)）注塑成標(biāo)準(zhǔn)樣條，按上述測試方法進行性能測試。性能結(jié)果示于表1。實施例4按表1所示比例分別稱取熱塑性聚酯樹脂PBT和PET、苯乙烯共聚物AS、碳酸鈣、玻璃鱗片和阻燃劑，在常溫下用高速混合攪拌裝置預(yù)混合均勻，混合料從主料斗，增強纖維通過側(cè)進料裝置定量地輸送到同向雙螺桿擠出機（日本制鋼制）中進行熔融擠出，擠出溫度250℃，轉(zhuǎn)速200rpm，經(jīng)熔融、擠出、冷卻、切粒得到造粒顆粒，該粒料經(jīng)120℃鼓風(fēng)干燥4小時后，用NEX1000注塑機（日本日精公司產(chǎn)）注塑成標(biāo)準(zhǔn)樣條，按上述測試方法進行性能測試。性能結(jié)果示于表1。表1組分配比及性能表從表1看出，對比例1和2說明相對于玻璃鱗片，其他類片狀填料如石墨、云母對聚酯復(fù)合材料的收縮率改善效果有限，而且力學(xué)性能也相對降低。實施例1-4說明無堿玻璃鱗片比無堿玻璃鱗片、碳酸鈣比硫酸鋇、玻璃纖維比玄武巖短切纖維對組合物收縮率的改善效果更佳。對比例3按表2所示比例分別稱取熱塑性聚酯樹脂PBT和PET、苯乙烯共聚物AS、玻璃鱗片和阻燃劑，在常溫下用高速混合攪拌裝置預(yù)混合均勻，混合料從主料斗，增強纖維通過側(cè)進料裝置定量地輸送到同向雙螺桿擠出機（日本制鋼制）中進行熔融擠出，擠出溫度250℃，轉(zhuǎn)速200rpm，經(jīng)熔融、擠出、冷卻、切粒得到造粒顆粒，該粒料經(jīng)120℃鼓風(fēng)干燥4小時后，用NEX1000注塑機（日本日精公司產(chǎn)）注塑成標(biāo)準(zhǔn)樣條，按上述測試方法進行性能測試。性能結(jié)果示于表2。對比例4按表2所示比例分別稱取熱塑性聚酯樹脂PBT和PET、苯乙烯共聚物AS、碳酸鈣和阻燃劑，在常溫下用高速混合攪拌裝置預(yù)混合均勻，混合料從主料斗，增強纖維通過側(cè)進料裝置定量地輸送到同向雙螺桿擠出機（日本制鋼制）中進行熔融擠出，擠出溫度250℃，轉(zhuǎn)速200rpm，經(jīng)熔融、擠出、冷卻、切粒得到造粒顆粒，該粒料經(jīng)120℃鼓風(fēng)干燥4小時后，用NEX1000注塑機（日本日精公司產(chǎn)）注塑成標(biāo)準(zhǔn)樣條，按上述測試方法進行性能測試。性能結(jié)果示于表2。對比例5按表2所示比例分別稱取熱塑性聚酯樹脂PBT和PET、苯乙烯共聚物AS、碳酸鈣、玻璃鱗片和阻燃劑，在常溫下用高速混合攪拌裝置預(yù)混合均勻，混合料從主料斗，增強纖維通過側(cè)進料裝置定量地輸送到同向雙螺桿擠出機（日本制鋼制）中進行熔融擠出，擠出溫度250℃，轉(zhuǎn)速200rpm，經(jīng)熔融、擠出、冷卻、切粒得到造粒顆粒，該粒料經(jīng)120℃鼓風(fēng)干燥4小時后，用NEX1000注塑機（日本日精公司產(chǎn)）注塑成標(biāo)準(zhǔn)樣條，按上述測試方法進行性能測試。性能結(jié)果示于表2。對比例6按表2所示比例分別稱取熱塑性聚酯樹脂PBT和PET、苯乙烯共聚物AS、碳酸鈣、玻璃鱗片和阻燃劑，在常溫下用高速混合攪拌裝置預(yù)混合均勻，混合料從主料斗，增強纖維通過側(cè)進料裝置定量地輸送到同向雙螺桿擠出機（日本制鋼制）中進行熔融擠出，擠出溫度250℃，轉(zhuǎn)速200rpm，經(jīng)熔融、擠出、冷卻、切粒得到造粒顆粒，該粒料經(jīng)120℃鼓風(fēng)干燥4小時后，用NEX1000注塑機（日本日精公司產(chǎn)）注塑成標(biāo)準(zhǔn)樣條，按上述測試方法進行性能測試。性能結(jié)果示于表2。實施例5按表2所示比例分別稱取熱塑性聚酯樹脂PBT和PET、苯乙烯共聚物AS、碳酸鈣、玻璃鱗片和阻燃劑，在常溫下用高速混合攪拌裝置預(yù)混合均勻，混合料從主料斗，增強纖維通過側(cè)進料裝置定量地輸送到同向雙螺桿擠出機（日本制鋼制）中進行熔融擠出，擠出溫度250℃，轉(zhuǎn)速200rpm，經(jīng)熔融、擠出、冷卻、切粒得到造粒顆粒，該粒料經(jīng)120℃鼓風(fēng)干燥4小時后，用NEX1000注塑機（日本日精公司產(chǎn)）注塑成標(biāo)準(zhǔn)樣條，按上述測試方法進行性能測試。性能結(jié)果示于表2。實施例6按表2所示比例分別稱取熱塑性聚酯樹脂PBT和PET、苯乙烯共聚物AS、碳酸鈣、玻璃鱗片和阻燃劑，在常溫下用高速混合攪拌裝置預(yù)混合均勻，混合料從主料斗，增強纖維通過側(cè)進料裝置定量地輸送到同向雙螺桿擠出機（日本制鋼制）中進行熔融擠出，擠出溫度250℃，轉(zhuǎn)速200rpm，經(jīng)熔融、擠出、冷卻、切粒得到造粒顆粒，該粒料經(jīng)120℃鼓風(fēng)干燥4小時后，用NEX1000注塑機（日本日精公司產(chǎn)）注塑成標(biāo)準(zhǔn)樣條，按上述測試方法進行性能測試。性能結(jié)果示于表2。實施例7按表2所示比例分別稱取熱塑性聚酯樹脂PBT和PET、苯乙烯共聚物AS、碳酸鈣、玻璃鱗片和阻燃劑，在常溫下用高速混合攪拌裝置預(yù)混合均勻，混合料從主料斗，增強纖維通過側(cè)進料裝置定量地輸送到同向雙螺桿擠出機（日本制鋼制）中進行熔融擠出，擠出溫度250℃，轉(zhuǎn)速200rpm，經(jīng)熔融、擠出、冷卻、切粒得到造粒顆粒，該粒料經(jīng)120℃鼓風(fēng)干燥4小時后，用NEX1000注塑機（日本日精公司產(chǎn)）注塑成標(biāo)準(zhǔn)樣條，按上述測試方法進行性能測試。性能結(jié)果示于表2。實施例8按表2所示比例分別稱取熱塑性聚酯樹脂PBT和PET、苯乙烯共聚物AS、碳酸鈣、玻璃鱗片和阻燃劑，在常溫下用高速混合攪拌裝置預(yù)混合均勻，混合料從主料斗，增強纖維通過側(cè)進料裝置定量地輸送到同向雙螺桿擠出機（日本制鋼制）中進行熔融擠出，擠出溫度250℃，轉(zhuǎn)速200rpm，經(jīng)熔融、擠出、冷卻、切粒得到造粒顆粒，該粒料經(jīng)120℃鼓風(fēng)干燥4小時后，用NEX1000注塑機（日本日精公司產(chǎn)）注塑成標(biāo)準(zhǔn)樣條，按上述測試方法進行性能測試。性能結(jié)果示于表2。表2組分配比及性能表從表2看出，對比例3-6和實施例5-8為玻璃鱗片與碳酸鈣的不同組成比例對結(jié)果的影響，其中對比例3碳酸鈣含量為0（即不含碳酸鈣），對比例4玻璃鱗片含量為0（即不含玻璃鱗片）。從對比例3和4的結(jié)果說明，由于玻璃鱗片與碳酸鈣同時添加時的協(xié)同效應(yīng)，單獨以上組分對聚酯復(fù)合材料的收縮率改善效果并不理想；同時，從對比例5和6的結(jié)果說明，兩者中其一含量過低，也不能達到效果。對比例7按表3所示比例分別稱取熱塑性聚酯樹脂PBT和PET、碳酸鈣、玻璃鱗片和阻燃劑，在常溫下用高速混合攪拌裝置預(yù)混合均勻，混合料從主料斗，增強纖維通過側(cè)進料裝置定量地輸送到同向雙螺桿擠出機（日本制鋼制）中進行熔融擠出，擠出溫度250℃，轉(zhuǎn)速200rpm，經(jīng)熔融、擠出、冷卻、切粒得到造粒顆粒，該粒料經(jīng)120℃鼓風(fēng)干燥4小時后，用NEX1000注塑機（日本日精公司產(chǎn)）注塑成標(biāo)準(zhǔn)樣條，按上述測試方法進行性能測試。性能結(jié)果示于表3。對比例8按表3所示比例分別稱取熱塑性聚酯樹脂PBT和PET、聚碳酸酯、碳酸鈣、玻璃鱗片和阻燃劑，在常溫下用高速混合攪拌裝置預(yù)混合均勻，混合料從主料斗，增強纖維通過側(cè)進料裝置定量地輸送到同向雙螺桿擠出機（日本制鋼制）中進行熔融擠出，擠出溫度250℃，轉(zhuǎn)速200rpm，經(jīng)熔融、擠出、冷卻、切粒得到造粒顆粒，該粒料經(jīng)120℃鼓風(fēng)干燥4小時后，用NEX1000注塑機（日本日精公司產(chǎn)）注塑成標(biāo)準(zhǔn)樣條，按上述測試方法進行性能測試。性能結(jié)果示于表3。對比例9按表3所示比例分別稱取熱塑性聚酯樹脂PBT和PET、苯乙烯共聚物ABS、碳酸鈣、玻璃鱗片和阻燃劑，在常溫下用高速混合攪拌裝置預(yù)混合均勻，混合料從主料斗，增強纖維通過側(cè)進料裝置定量地輸送到同向雙螺桿擠出機（日本制鋼制）中進行熔融擠出，擠出溫度250℃，轉(zhuǎn)速200rpm，經(jīng)熔融、擠出、冷卻、切粒得到造粒顆粒，該粒料經(jīng)120℃鼓風(fēng)干燥4小時后，用NEX1000注塑機（日本日精公司產(chǎn)）注塑成標(biāo)準(zhǔn)樣條，按上述測試方法進行性能測試。性能結(jié)果示于表3。實施例9按表3所示比例分別稱取熱塑性聚酯樹脂PBT和PET、聚碳酸酯、苯乙烯共聚物AS、碳酸鈣、玻璃鱗片和阻燃劑，在常溫下用高速混合攪拌裝置預(yù)混合均勻，混合料從主料斗，增強纖維通過側(cè)進料裝置定量地輸送到同向雙螺桿擠出機（日本制鋼制）中進行熔融擠出，擠出溫度250℃，轉(zhuǎn)速200rpm，經(jīng)熔融、擠出、冷卻、切粒得到造粒顆粒，該粒料經(jīng)120℃鼓風(fēng)干燥4小時后，用NEX1000注塑機（日本日精公司產(chǎn)）注塑成標(biāo)準(zhǔn)樣條，按上述測試方法進行性能測試。性能結(jié)果示于表3。實施例10按表3所示比例分別稱取熱塑性聚酯樹脂PBT和PET、苯乙烯共聚物AS和ABS、碳酸鈣、玻璃鱗片和阻燃劑，在常溫下用高速混合攪拌裝置預(yù)混合均勻，混合料從主料斗，增強纖維通過側(cè)進料裝置定量地輸送到同向雙螺桿擠出機（日本制鋼制）中進行熔融擠出，擠出溫度250℃，轉(zhuǎn)速200rpm，經(jīng)熔融、擠出、冷卻、切粒得到造粒顆粒，該粒料經(jīng)120℃鼓風(fēng)干燥4小時后，用NEX1000注塑機（日本日精公司產(chǎn)）注塑成標(biāo)準(zhǔn)樣條，按上述測試方法進行性能測試。性能結(jié)果示于表3。實施例11按表3所示比例分別稱取熱塑性聚酯樹脂PBT和PET、苯乙烯共聚物AS、碳酸鈣、玻璃鱗片和阻燃劑，在常溫下用高速混合攪拌裝置預(yù)混合均勻，混合料從主料斗，增強纖維通過側(cè)進料裝置定量地輸送到同向雙螺桿擠出機（日本制鋼制）中進行熔融擠出，擠出溫度250℃，轉(zhuǎn)速200rpm，經(jīng)熔融、擠出、冷卻、切粒得到造粒顆粒，該粒料經(jīng)120℃鼓風(fēng)干燥4小時后，用NEX1000注塑機（日本日精公司產(chǎn)）注塑成標(biāo)準(zhǔn)樣條，按上述測試方法進行性能測試。性能結(jié)果示于表3。實施例12按表3所示比例分別稱取熱塑性聚酯樹脂PBT和PET、苯乙烯共聚物AS、碳酸鈣、玻璃鱗片和阻燃劑，在常溫下用高速混合攪拌裝置預(yù)混合均勻，混合料從主料斗，增強纖維通過側(cè)進料裝置定量地輸送到同向雙螺桿擠出機（日本制鋼制）中進行熔融擠出，擠出溫度250℃，轉(zhuǎn)速200rpm，經(jīng)熔融、擠出、冷卻、切粒得到造粒顆粒，該粒料經(jīng)120℃鼓風(fēng)干燥4小時后，用NEX1000注塑機（日本日精公司產(chǎn)）注塑成標(biāo)準(zhǔn)樣條，按上述測試方法進行性能測試。性能結(jié)果示于表3。表3組分配比及性能表從表3看出，對比例7-9和實施例9-10為單獨使用ABS或PC，與ABS或PC和AS共用的性能比較，說明AS組分添加對性能改善的必要性。實施例11和12為聚酯中PBT和PET的比例調(diào)整對結(jié)果的影響，使用者可根據(jù)成本因素、力學(xué)性能、阻燃性能及成型收縮性等各關(guān)注點的不同來決定最終比例。