專利名稱：利用沸石原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及利用沸石原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇的方法，屬于生物技術(shù)領(lǐng)域。
背景技術(shù)：
丁醇是一種重要的液體能源和化學(xué)品，可以通過微生物發(fā)酵法獲得，通常采用丙酮-丁醇-乙醇(ABE)發(fā)酵生產(chǎn)丁醇，同時(shí)會產(chǎn)生丙酮和乙醇，及少量有機(jī)酸。(詳見非專利文獻(xiàn)Kumar, M, Gayen, K. · Developments in biobutanol production:new insights.Applied Energy,88:1999-2012,2011).但是發(fā)酵液中終點(diǎn)的丁醇濃度通常在I. O 2. 0%(w/v),丙酮濃度在0. 5 I. 0%(w/v)o并且，丁醇的沸點(diǎn)為117. 7°C，高于水的沸點(diǎn)100°C。 因此，如果利用傳統(tǒng)的精餾或蒸餾分離法，其分離成本極高，經(jīng)濟(jì)上是不可行的，很難實(shí)現(xiàn)工業(yè)化生產(chǎn)(詳見非專利文獻(xiàn)Matsumura, M. , Kataoka, H. , Sueki, M. , Araki, K. Energysaving effect of pervaporation using oleyl alcohol liquid membrane in butanolpurification. Bioprocess Eng. 3 :93-100,1988)。目前國內(nèi)通常采用精餾，萃取和滲透汽化三種方法進(jìn)行丁醇的分離。如果利用傳統(tǒng)精餾方法，從含有O. 5% (w/v) 丁醇的發(fā)酵液中分離純化丁醇到99. 9% (w/v)，需要能量79.5MJ/kg 丁醇。如果發(fā)酵液中的丁醇濃度提高到1.0% (w/v),需要的能量可以減少到36MJ/kg 丁醇,和丁醇自有的能量相等(詳見非專利文獻(xiàn)Oudshoorn, A.，Van der WielenLAM, Straathof AJJ. Assessment of options for selective I-butanol recovery fromaqueous solutions. Ind Eng Chem Res. 48:7325-7336，2009)。另外，米用精懼塔進(jìn)行分離，通常需要多個(gè)精餾塔串聯(lián)，雖然分離得到的丁醇濃度高，但是需要大量的蒸汽加熱，從能量消耗平衡角度看，經(jīng)濟(jì)上是不可行的(詳見專利文獻(xiàn)李春利，王洪海，王榮良，方靜，張鵬。分離乙醇、丙酮和丁醇發(fā)酵醪液的精餾工藝方法。公開號CN101397236A;徐西東，孫太喜。一種節(jié)能環(huán)保的丁醇丙酮生產(chǎn)方法；公開號CN101302542A ;歐陽勝利，李永輝，張志強(qiáng)，陶敏莉，錢勝華，呂惠生，董秀芹，張敏華。制備生物丁醇中乙醇塔的熱耦合節(jié)能系統(tǒng)及操作方法。公開號CN 101530672A)。如果利用萃取的方法，液體油水層之間容易形成乳化層，不容易分離。另外，所用的萃取劑通常對生產(chǎn)菌至少產(chǎn)生輕微毒害，影響發(fā)酵效率。最后，對萃取劑層中溶解的丁醇濃度不高，導(dǎo)致分離效率很低，并且再次分離，需要消耗的能量很大。因此，綜合考慮，萃取技術(shù)尤其很大的弊端和局限性(詳見專利文獻(xiàn)應(yīng)明。一種丙酮丁醇原位萃取連續(xù)發(fā)酵裝置及工藝。CN 101948737A ;王建設(shè)，王紹鵬。一種連續(xù)萃取發(fā)酵生產(chǎn)生物丁醇的方法和裝置。CN 101787378A;張延平，王鑫昕，李寅，王少華。一種生產(chǎn)丁醇的方法。CN 101418320A)。利用滲透汽化技術(shù)分離丁醇的研究也較多，并且滲透汽化分離可以獲得相對高濃度的丁醇，但是最大的問題是滲透汽化膜的制作成本高，容易被污染，因此給分離過程帶來生產(chǎn)安全隱患(詳見專利文獻(xiàn)秦培勇，李樹峰，譚天偉，秦帆。一種生物質(zhì)發(fā)酵耦合滲透汽化分離生產(chǎn)丁醇。CN 102757984A;王建設(shè)，王紹鵬。一種連續(xù)滲透汽化耦合發(fā)酵生產(chǎn)生物丁醇的裝置。CN201686697U)。因此，需要開發(fā)新技術(shù)對產(chǎn)物進(jìn)行提純，提高分離效率。因此，本發(fā)明利用沸石分子篩吸附法進(jìn)行發(fā)酵產(chǎn)物丁醇，丙酮和乙醇的原位分離純化，可以有效得到高濃度的丁醇，丙酮和乙醇，降低分離成本。其中，沸石分子篩吸附法的優(yōu)勢在于，通過微生物發(fā)酵與吸附耦合原位分離丁醇，丙酮和乙醇，可以邊發(fā)酵，邊移除抑制性產(chǎn)物丁醇，丙酮和乙醇。并且，沸石分子篩可以快速吸附發(fā)酵液中的丁醇，丙酮和乙醇，并通過加熱快速脫附回收丁醇，丙酮和乙醇。由于沸石分子篩的比熱容很低，因此加熱脫附需要的能量相應(yīng)很低，整個(gè)工藝過程的能耗極低。到目前為止，未見使用沸石分子篩原位吸附法偶聯(lián)發(fā)酵裝置對丁醇，丙酮和乙醇同時(shí)進(jìn)行分離純化的報(bào)道和相關(guān)專利。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明通過利用沸石原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇，不僅能 提高發(fā)酵效率產(chǎn)生更多的丁醇、丙酮和乙醇，分離純化丁醇、丙酮和乙醇時(shí)還能節(jié)約大量能耗。本發(fā)明提供了利用沸石原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇的方法，包括如下步驟①將丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌接入已除氧和滅菌的種子營養(yǎng)基，培養(yǎng)丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌，得到種子液；②將步驟①種子液接入已除氧和滅菌的發(fā)酵營養(yǎng)基，利用丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌發(fā)酵生產(chǎn)丁醇、丙酮和乙醇，發(fā)酵的同時(shí)利用沸石在線原位吸附丁醇、丙酮和乙醇；③吸附結(jié)束后脫附冷凝回收，得到丁醇、丙酮和乙醇粗品。本發(fā)明所述沸石為方沸石、菱沸石、鈣沸石、片沸石、鈉沸石、絲光沸石、輝沸石、呂沸石中的至少一種；其成分以鈣、鎂、鈉、鋁、鈦、硅、氧為主；其為天然沸石或合成沸石；其外觀形態(tài)為粉狀、顆粒狀、柱狀、球形、纖維狀、長方形、不規(guī)則顆粒狀或圓柱形；其粒度為納米級、微米級、毫米級或更大尺寸?，F(xiàn)有技術(shù)中通常能產(chǎn)生丁醇的菌種發(fā)酵的同時(shí)也產(chǎn)生其他物質(zhì)，不僅發(fā)酵效率低，得到的產(chǎn)物純度也低，本發(fā)明利用沸石原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇，本發(fā)明有益效果為:第一:發(fā)酵過程中產(chǎn)生的丁醇、丙酮和乙醇是抑制性產(chǎn)物，利用沸石移除丁醇、丙酮和乙醇能有效提高發(fā)酵效率;第二:沸石能使發(fā)酵液與產(chǎn)物分離；第三沸石可以富集丁醇、丙酮和乙醇，且具有選擇性吸附，對丁醇吸附能力最強(qiáng)，有利于得到高濃度的含丁醇混合物粗品?，F(xiàn)有技術(shù)中分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇，常見方法為萃取、精餾和滲透汽化。萃取的缺點(diǎn)為通常的萃取劑沸點(diǎn)高，比熱容大，分離時(shí)消耗大量能量，液體油水層之間容易形成乳化層，不容易分離；精餾的缺點(diǎn)為耗能大，分離丁醇耗能一般為36 79. 5MJ/kg ;滲透汽化的缺點(diǎn)為制膜成本高，膜容易污染。本發(fā)明分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇的方法為利用沸石原位吸附，其優(yōu)點(diǎn)為沸石具有選擇性吸附，對丁醇的吸附能力最強(qiáng)，沸石還具有富集作用，最后沸石比熱容小，易快速脫附，耗能低，為精餾耗能的50%以下。本發(fā)明所述發(fā)酵方式優(yōu)選為批式發(fā)酵、補(bǔ)料式發(fā)酵或連續(xù)發(fā)酵，進(jìn)一步優(yōu)選為批式發(fā)酵。
本發(fā)明所述吸附方式優(yōu)選為發(fā)酵開始時(shí)吸附、發(fā)酵開始后延遲期吸附、發(fā)酵開始后對數(shù)生長期吸附或發(fā)酵開始后穩(wěn)定期，進(jìn)一步優(yōu)選為發(fā)酵開始時(shí)吸附。本發(fā)明所述吸附溫度優(yōu)選為30 40°C，進(jìn)一步優(yōu)選為37°C，與發(fā)酵溫度一致。本發(fā)明所述沸石與發(fā)酵液質(zhì)量比優(yōu)選為I :1 20。本發(fā)明所述脫附溫度優(yōu)選為150 250°C。本發(fā)明有益效果為①沸石能移除發(fā)酵得到的抑制性產(chǎn)物丙酮、丁醇和乙醇，提高發(fā)酵效率；②沸石能把丁醇、丙酮和乙醇與發(fā)酵液分離開；
③沸石對丁醇、丙酮和乙醇具有富集作用，且對丁醇有選擇性吸附；④利用沸石原位吸附分離偶聯(lián)發(fā)酵，可以提高葡萄糖利用率，提高發(fā)酵的生產(chǎn)強(qiáng)度；⑤利用沸石原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇的方法與傳統(tǒng)的精餾分離相比節(jié)約大量能耗。


本發(fā)明附圖2幅，圖I為發(fā)酵及吸附裝置結(jié)構(gòu)示意圖；其中，I、種子罐，2、發(fā)酵罐，3、泵I，4、泵11，5、吸附裝置。圖2為脫附及回收裝置結(jié)構(gòu)示意圖；其中，I、加熱裝置，2、吸附裝置，3、冷凝裝置，4、泵III，5、產(chǎn)物收集罐。
具體實(shí)施例方式下述非限制性實(shí)施例可以使本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員更全面地理解本發(fā)明，但不以任何方式限制本發(fā)明。下述實(shí)施例和對比例結(jié)合說明書

。下述實(shí)施例和對比例中，實(shí)驗(yàn)材料如下本發(fā)明對所述丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌沒有特別限制，可列舉丙酮丁醇梭菌(Clostridium acetobutylicum)、拜氏梭菌(Clostridium bei jerinckii)、大腸桿菌(Escherichia coli)等生產(chǎn)丙酮丁醇乙醇的基因工程菌，優(yōu)選丙酮丁醇梭菌。本發(fā)明丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌為丙酮丁醇乙醇梭菌(Clostridium bei jerinckiiBAlOl )，購買于美國 ATCC 菌種庫(ATCC number :PTA_1550)。本發(fā)明種子培養(yǎng)基為每升培養(yǎng)基中含葡萄糖30g、酵母粉2g、胰蛋白胨4g、磷酸二氫鉀0. 5g、磷酸氫二鉀0. 5g、乙酸銨2. 2g和礦物質(zhì)混合物。其中，礦物質(zhì)混合物的組成為每升培養(yǎng)基中含7水合硫酸鎂0. lg、7水合硫酸亞鐵0. 015g、2水合氯化鈣0. 015g、I水合硫酸錳0. 01g、氯化鈷0. 02g和硫酸鋅0. 002g。本發(fā)明發(fā)酵培養(yǎng)基為每升培養(yǎng)基中含葡萄糖70g、酵母粉lg、磷酸二氫鉀0. 5g、磷酸氫二鉀0. 5g、乙酸銨2. 2g、礦物質(zhì)混合物和維生素。其中，礦物質(zhì)混合物的組成為每升培養(yǎng)基中含7水合硫酸鎂0. 2g、7水合硫酸亞鐵0. OlgU水合硫酸錳0. Olg和氯化鈉
0.Olg ;維生素的組成為每升培養(yǎng)基中含對氨基苯甲酸0. 001g、維生素B10. OOlg和生物素0.00001g0上述種子培養(yǎng)基與發(fā)酵培養(yǎng)基的體積比為1:10。上述沸石分子篩CBV28014和CBV901購買于美國國際沸石公司(ZeolystInternational, USA)。本發(fā)明丁醇、丙酮和乙醇用氣相色譜法檢測，葡萄糖用液相色譜法檢測。對比例I一種常規(guī)發(fā)酵生產(chǎn)丁醇、丙酮和乙醇的方法；①如圖I所示，先將種子培養(yǎng)基在種子罐中通氮?dú)釯Omin除氧，然后121° C滅菌30min，冷卻至室溫，接入丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌，將生產(chǎn)菌培養(yǎng)到生長最活躍的對數(shù)生長期。 培養(yǎng)到對數(shù)生長期培養(yǎng)時(shí)間為12 18h，優(yōu)選為15h ;培養(yǎng)溫度為30 40°C，優(yōu)選為37°C。種子培養(yǎng)結(jié)束后準(zhǔn)備接入到發(fā)酵罐中。②如圖I所示，先將發(fā)酵培養(yǎng)基121°C滅菌30min，然后通氮?dú)?h除氧，冷卻至室溫，開啟泵I將含有丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌的種子液轉(zhuǎn)移至發(fā)酵罐，發(fā)酵方式為批式發(fā)酵，37°C發(fā)酵至發(fā)酵結(jié)束，當(dāng)發(fā)酵液pH低于5. O時(shí)，自動補(bǔ)入氨水，將pH調(diào)整到5. O以上。實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)見表I、表2。小結(jié)發(fā)酵結(jié)束后丁醇、ABE總?cè)軇?丙酮、丁醇和乙醇三者總和)的濃度分別為
1.1% (w/v), I. 8% (w/v)。葡萄糖消耗為5. 5% (w/v)。丁醇、ABE總?cè)軇┑纳a(chǎn)強(qiáng)度分別為
O.22g/L/h，0. 36g/L/h。實(shí)施例I利用沸石原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇的方法；①如圖I所示，先將種子培養(yǎng)基在種子罐中通氮?dú)釯Omin除氧，然后121° C滅菌30min，冷卻至室溫，接入丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌，將生產(chǎn)菌培養(yǎng)到生長最活躍的對數(shù)生長期。培養(yǎng)到對數(shù)生長期培養(yǎng)時(shí)間為12 18h，優(yōu)選為15h ;培養(yǎng)溫度為30 40°C，優(yōu)選為37°C。種子培養(yǎng)結(jié)束后準(zhǔn)備接入到發(fā)酵罐中。②如圖I所示，先將發(fā)酵培養(yǎng)基121°C滅菌30min，然后通氮?dú)?h除氧，冷卻至室溫，開啟泵I將含有丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌的種子液接入發(fā)酵罐，發(fā)酵方式為批式發(fā)酵，37°C發(fā)酵丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌，產(chǎn)生丁醇、丙酮和乙醇，吸附裝置內(nèi)填裝沸石分子篩CBV28014，沸石分子篩與發(fā)酵液的質(zhì)量比為I :20，開始發(fā)酵的同時(shí)開啟泵II使發(fā)酵液在發(fā)酵罐和吸附裝置之間循環(huán)，利用沸石原位吸附在線分離發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇，當(dāng)發(fā)酵液PH低于5. O時(shí)，自動補(bǔ)入氨水，將pH調(diào)整到5. O以上。③吸附結(jié)束后，將吸附裝置放入加熱裝置內(nèi)，加熱至200°C，脫附后開啟泵III使丁醇、丙酮和乙醇冷凝回收在產(chǎn)物收集罐內(nèi)。實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)見表I、表2。小結(jié)發(fā)酵結(jié)束后丁醇、ABE總?cè)軇┑臐舛确謩e為I. 2% (w/v),2. 0% (w/v),與對比例I相比分別提高9. 1%、11. 1%。葡萄糖消耗為5. 9% (w/v),與對比例I相比提高7. 3%。脫附回收后的丁醇、ABE總?cè)軇┑臐舛确謩e為6. 3% (w/v),8. 1% (w/v)，與對比例I相比分別提高5. 7倍、4. 5倍。丁醇、ABE總?cè)軇┑纳a(chǎn)強(qiáng)度為O. 23g/L/h、0. 39g/L/h，與對比例I相比分別提聞4. 5%、8· 3%ο實(shí)施例2
利用沸石原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇的方法；與實(shí)施例I區(qū)別在于沸石分子篩CBV28014與發(fā)酵液的質(zhì)量比為I :10。實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)見表I、表2。小結(jié)發(fā)酵結(jié)束后丁醇、ABE總?cè)軇┑臐舛确謩e為I. 5% (w/v),2. 4% (w/v),與對比例I相比分別提高36. 4%,33. 3%。葡萄糖消耗為7. 4% (w/v),與對比例I相比提高34. 5%。脫附回收后的丁醇、ABE總?cè)軇┑臐舛确謩e為5. 2% (w/v),6. 8% (w/v)，與對比例I相比分別提高4. 7倍、3. 8倍。丁醇、ABE總?cè)軇┑纳a(chǎn)強(qiáng)度為O. 25g/L/h、0. 42g/L/h，與對比例I相比提高13. 6%、16· 7%ο實(shí)施例3 利用沸石原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇的方法；與實(shí)施例I區(qū)別在于沸石分子篩CBV28014與發(fā)酵液的質(zhì)量比為I :5。實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)見表I、表2。小結(jié)發(fā)酵結(jié)束后丁醇、ABE總?cè)軇┑臐舛确謩e為I. 7% (w/v),2. 8% (w/v),與對比例I相比分別提高54. 5%,55. 6%。葡萄糖消耗為8. 5% (w/v),與對比例I相比提高54. 5%。脫附回收后的丁醇、ABE總?cè)軇┑臐舛确謩e為6. 9% (w/v),9. 0% (w/v)，與對比例I相比分別提高6. 3倍、5. O倍。丁醇、ABE總?cè)軇┑纳a(chǎn)強(qiáng)度為O. 27g/L/h、0. 46g/L/h，與對比例I相比提高22. 7%, 27. 8%ο實(shí)施例4利用沸石原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇的方法；與實(shí)施例I區(qū)別在于吸附裝置內(nèi)填裝沸石分子篩CBV901，沸石分子篩與發(fā)酵液的質(zhì)量比為I :20。實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)見表I、表2。小結(jié)發(fā)酵結(jié)束后丁醇、ABE總?cè)軇┑臐舛确謩e為I. 3% (w/v),2. 1% (w/v),與對比例I相比分別提高18. 2%、16· 7%。葡萄糖消耗為6. 5% (w/v)，與對比例I相比提高18. 2%。脫附回收后的丁醇、ABE總?cè)軇┑臐舛确謩e為6. 6% (w/v),8. 5% (w/v)，與對比例I相比分別提高6. O倍和4. 7倍。丁醇、ABE總?cè)軇┑纳a(chǎn)強(qiáng)度為O. 23g/L/h、0. 39g/L/h，與對比例I中丁醇、ABE總?cè)軇┑纳a(chǎn)強(qiáng)度相比分別提高4. 5%、8. 3%。實(shí)施例5利用沸石原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇的方法；與實(shí)施例I區(qū)別在于吸附裝置內(nèi)填裝沸石分子篩CBV901，沸石分子篩與發(fā)酵液的質(zhì)量比為I :10。實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)見表I、表2。小結(jié)發(fā)酵結(jié)束后丁醇、ABE總?cè)軇┑臐舛确謩e為I. 7% (w/v),2. 8% (w/v),與對比例I相比分別提高54. 5%,55. 6%。葡萄糖消耗為8. 3% (w/v),與對比例I相比提高50. 9%。脫附回收后的丁醇、ABE總?cè)軇┑臐舛确謩e為7. 5% (w/v),9. 4% (w/v)，與對比例I相比分別提高6. 8倍、5. 2倍。丁醇、ABE總?cè)軇┑纳a(chǎn)強(qiáng)度為O. 26g/L/h、0. 43g/L/h，與對比例I相比提聞18. 2%、19. 4%ο
實(shí)施例6利用沸石原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇的方法；與實(shí)施例I區(qū)別在于吸附裝置內(nèi)填裝沸 石分子篩CBV901，沸石分子篩與發(fā)酵液的質(zhì)量比為I :5。實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)見表I、表2。小結(jié)發(fā)酵結(jié)束后丁醇、ABE總?cè)軇┑臐舛确謩e為2. 0% (w/v),3. 3% (w/v),與對比
例I相比分別提高81. 8%,83. 3%。葡萄糖消耗為9. 8% (w/v),與對比例I相比提高78. 2%。
脫附回收后的丁醇、ABE總?cè)軇┑臐舛确謩e為7. 9% (w/v),9. 9% (w/v)，與對比例I相比分
別提高7. 2倍、5. 5倍。丁醇、ABE總?cè)軇┑纳a(chǎn)強(qiáng)度為O. 28g/L/h、0. 47g/L/h，與對比例I
相比提高27. 3%和30. 6%ο表I 丁醇、丙酮、乙醇、ABE總?cè)軇舛?br> 權(quán)利要求
1.利用沸石原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇的方法，包括如下步驟 ①將丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌接入已除氧和滅菌的種子營養(yǎng)基，培養(yǎng)丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌，得到種子液； ②將步驟①種子液接入已除氧和滅菌的發(fā)酵營養(yǎng)基，利用丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌發(fā)酵生產(chǎn)丁醇、丙酮和乙醇，發(fā)酵的同時(shí)利用沸石在線原位吸附丁醇、丙酮和乙醇； ③吸附結(jié)束后脫附冷凝回收，得到丁醇、丙酮和乙醇粗品。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于所述發(fā)酵方式為批式發(fā)酵、補(bǔ)料式發(fā)酵或連續(xù)發(fā)酵。
3.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于所述吸附方式為發(fā)酵開始時(shí)吸附、發(fā)酵開始后延遲期吸附、發(fā)酵開始后對數(shù)生長期吸附或發(fā)酵開始后穩(wěn)定期。
4.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于所述吸附溫度為30 40°C。
5.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于所述沸石與發(fā)酵液質(zhì)量比為I:1 20。
6.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于所述脫附溫度為150 250°C。
全文摘要
利用沸石原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇的方法，屬于生物技術(shù)領(lǐng)域，包括如下步驟①培養(yǎng)丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌；②發(fā)酵的同時(shí)利用沸石在線原位吸附丁醇、丙酮和乙醇；③吸附結(jié)束后脫附冷凝回收，得到丁醇、丙酮和乙醇粗品，本發(fā)明有益效果為發(fā)酵效率高、分離提純成本低。
文檔編號C07C31/12GK102965400SQ20121055589
公開日2013年3月13日 申請日期2012年12月19日 優(yōu)先權(quán)日2012年12月19日
發(fā)明者薛闖, 楊尚天, 白鳳武 申請人:大連理工大學(xué)