專利名稱：利用樹脂原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及利用樹脂原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇的方法，屬于生物技術(shù)領(lǐng)域。
背景技術(shù)：
丁醇是一種重要的液體能源和化學品，可以通過微生物發(fā)酵法獲得，通常采用丙酮-丁醇-乙醇(ABE)發(fā)酵生產(chǎn)丁醇，同時會產(chǎn)生丙酮和乙醇，及少量有機酸。(詳見非專利文獻Kumar, M, Gayen, K. · Developments in biobutanol production:new insights.Applied Energy,88:1999-2012,2011).但是發(fā)酵液中終點的丁醇濃度通常在I. O 2. 0%(w/v),丙酮濃度在0.5 1.0% (w/v)。并且，丁醇的沸點為117. 7°C，高于水的沸點100°C。因此，如果利用傳統(tǒng)的精餾或蒸餾分離法，其分離成本極高，經(jīng)濟上是不可行的，很難實現(xiàn)工業(yè)化生產(chǎn)(詳見非專利文獻Matsumura, M. , Kataoka, H. , Sueki, Μ. , Araki, K.Energy saving effect of pervaporation using oleyl alcohol liquid membrane inbutanolpurification. Bioprocess Eng. 3 :93-100, 1988)。目前國內(nèi)通常采用精餾，萃取和滲透汽化三種方法進行丁醇的分離。如果利用傳統(tǒng)精餾方法，從含有0.5% (w/v) 丁醇的發(fā)酵液中分離純化丁醇到99. 9% (w/v)，需要能量79. 5MJ/kg 丁醇。如果發(fā)酵液中的丁醇濃度提高到I. 0% (w/v),需要的能量可以減少到36MJ/kg 丁醇,和丁醇自有的能量相等(詳見非專利文獻0udshoorn, A. , Vander WielenLAM, Straathof AJJ. Assessment of options for selective I-butanol recoveryfromaqueous solutions. Ind Eng Chem Res. 48:7325-7336，2009)。另外，米用精懼塔進行分離，通常需要多個精餾塔串聯(lián)，雖然分離得到的丁醇濃度高，但是需要大量的蒸汽加熱，從能量消耗平衡角度看，經(jīng)濟上是不可行的(詳見專利文獻李春利，王洪海，王榮良，方靜，張鵬。分離乙醇、丙酮和丁醇發(fā)酵醪液的精餾工藝方法。公開號CN101397236A;徐西東，孫太喜。一種節(jié)能環(huán)保的丁醇丙酮生產(chǎn)方法；公開號CN101302542A ;歐陽勝利，李永輝，張志強，陶敏莉，錢勝華，呂惠生，董秀芹，張敏華。制備生物丁醇中乙醇塔的熱耦合節(jié)能系統(tǒng)及操作方法。公開號CN 101530672A)。如果利用萃取的方法，液體油水層之間容易形成乳化層，不容易分離。另外，所用的萃取劑通常對生產(chǎn)菌至少產(chǎn)生輕微毒害，影響發(fā)酵效率。最后，對萃取劑層中溶解的丁醇濃度不高，導(dǎo)致分離效率很低，并且再次分離，需要消耗的能量很大。因此，綜合考慮，萃取技術(shù)尤其很大的弊端和局限性(詳見專利文獻應(yīng)明。一種丙酮丁醇原位萃取連續(xù)發(fā)酵裝置及工藝。CN 101948737A ;王建設(shè)，王紹鵬。一種連續(xù)萃取發(fā)酵生產(chǎn)生物丁醇的方法和裝置。CN 101787378A;張延平，王鑫昕，李寅，王少華。一種生產(chǎn)丁醇的方法。CN 101418320A)。利用滲透汽化技術(shù)分離丁醇的研究也較多，并且滲透汽化分離可以獲得相對高濃度的丁醇，但是最大的問題是滲透汽化膜的制作成本高，容易被污染，因此給分離過程帶來生產(chǎn)安全隱患(詳見專利文獻秦培勇，李樹峰，譚天偉，秦帆。一種生物質(zhì)發(fā)酵耦合滲透汽化分離生產(chǎn)丁醇。CN 102757984A;王建設(shè)，王紹鵬。一種連續(xù)滲透汽化耦合發(fā)酵生產(chǎn)生物丁醇的裝置。CN201686697U)。因此，需要開發(fā)新技術(shù)對產(chǎn)物進行提純，提高分離效率。因此，本發(fā)明利用樹脂吸附法進行發(fā)酵產(chǎn)物丁醇，丙酮和乙醇的原位分離純化，可以有效得到高濃度的丁醇，丙酮和乙醇，降低分離成本。其中，樹脂吸附法的優(yōu)勢在于，通過微生物發(fā)酵與吸附耦合原位分離丁醇，丙酮和乙醇，可以邊發(fā)酵，邊移除抑制性產(chǎn)物丁醇，丙酮和乙醇。并且，樹脂可以快速吸附發(fā)酵液中的丁醇，丙酮和乙醇，并通過加熱快速脫附回收丁醇，丙酮和乙醇。由于樹脂的比熱容很低，因此加熱脫附需要的能量相應(yīng)很低，整個工藝過程的能耗極低。到目前為止，未見使用樹脂原位吸附法偶聯(lián)發(fā)酵裝置對丁醇，丙酮和乙醇同時進行分離純化的報道和相關(guān)專利。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明通過利用樹脂原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇，不僅能提高發(fā)酵效率產(chǎn)生更多的丁醇、丙酮和乙醇，分離純化丁醇、丙酮和乙醇時還能節(jié)約大量能耗。本發(fā)明提供了利用樹脂原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇的方法，包括如下步驟①將丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌接入已除氧和滅菌的種子營養(yǎng)基，培養(yǎng)丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌，得到種子液；②將步驟①種子液接入已除氧和滅菌的發(fā)酵營養(yǎng)基，利用丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌發(fā)酵生產(chǎn)丁醇、丙酮和乙醇，發(fā)酵的同時利用樹脂在線原位吸附丁醇、丙酮和乙醇；③吸附結(jié)束后脫附冷凝回收，得到丁醇、丙酮和乙醇粗品。本發(fā)明所述樹脂為天然樹脂或合成樹脂；其為離子交換型樹脂、大孔型樹脂、吸附型樹脂或轉(zhuǎn)型樹脂；其外觀形態(tài)為粉狀、顆粒狀、柱狀、球形、纖維狀、長方形、不規(guī)則顆粒狀或圓柱形；其粒度為納米級、微米級、毫米級或更大尺寸。本發(fā)明所述樹脂優(yōu)選為Dowex Optipore L-493、Dowex Optipore SD-2、DiaionHP-2、Diaion HP-2MG 或 Amberlite XAD-4 中的至少一種?，F(xiàn)有技術(shù)中通常能產(chǎn)生丁醇的菌種發(fā)酵的同時也產(chǎn)生其他物質(zhì)，不僅發(fā)酵效率低，得到的產(chǎn)物純度也低，本發(fā)明利用樹脂原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇，本發(fā)明有益效果為:第一:發(fā)酵過程中產(chǎn)生的丁醇、丙酮和乙醇是抑制性產(chǎn)物，利用樹脂移除丙酮、丁醇和乙醇能有效提高生產(chǎn)效率;第二 :樹脂能使發(fā)酵液與產(chǎn)物分離；第三樹脂可以富集丁醇、丙酮和乙醇，且具有選擇性吸附，對丁醇吸附能力最強，有利于得到高濃度的含丁醇混合物粗品?，F(xiàn)有技術(shù)中分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇，常見方法為萃取、精餾和滲透汽化。萃取的缺點為通常的萃取劑沸點高，比熱容大，分離時消耗大量能量，液體油水層之間容易形成乳化層，不容易分離；精餾的缺點為耗能大，分離丁醇耗能一般為36 79. 5MJ/kg ;滲透汽化的缺點為制膜成本高，膜容易污染。本發(fā)明樹脂原位吸附分離產(chǎn)物的能耗為6MJ/kg，如采用精餾對脫附回收的產(chǎn)物進行二次分離，獲得99%以上純度的產(chǎn)物，總能耗為12MJ/kg，比現(xiàn)有技術(shù)中精餾節(jié)省能耗70%以上。本發(fā)明所述發(fā)酵方式優(yōu)選為批式發(fā)酵、補料式發(fā)酵或連續(xù)發(fā)酵，進一步優(yōu)選為批式發(fā)酵或補料式發(fā)酵。本發(fā)明所述吸附方式優(yōu)選為發(fā)酵開始時吸附、發(fā)酵開始后延遲期吸附、發(fā)酵開始后對數(shù)生長期吸附或發(fā)酵開始后穩(wěn)定期，進一步優(yōu)選為發(fā)酵開始時吸附或發(fā)酵開始后對數(shù)生長期吸附。本發(fā)明所述吸附溫度優(yōu)選為30 40°C，進一步優(yōu)選為37°C，與發(fā)酵溫度一致。本發(fā)明所述樹脂與發(fā)酵液質(zhì)量比優(yōu)選為I :1 20。本發(fā)明所述脫附溫度優(yōu)選為150 250°C。本發(fā)明有益效果為①樹脂能移除發(fā)酵得到的抑制性產(chǎn)物丙酮、丁醇和乙醇，提高發(fā)酵效率； ②樹脂能把丁醇、丙酮和乙醇與發(fā)酵液分離開；③樹脂對丁醇、丙酮和乙醇具有富集作用，且對丁醇有選擇性吸附；④利用樹脂原位吸附分離偶聯(lián)發(fā)酵，可以提高葡萄糖利用率，提高發(fā)酵的生產(chǎn)強度；⑤利用樹脂原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇的方法與傳統(tǒng)的精餾分離相比節(jié)約大量能耗。


本發(fā)明附圖2幅，圖I為發(fā)酵及吸附裝置結(jié)構(gòu)示意圖；其中，I、種子罐，2、發(fā)酵罐，3、泵I，4、泵11，5、吸附裝置。圖2為脫附及回收裝置結(jié)構(gòu)示意圖；其中，I、加熱裝置，2、吸附裝置，3、冷凝裝置，4、泵III，5、產(chǎn)物收集罐。
具體實施例方式下述非限制性實施例可以使本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員更全面地理解本發(fā)明，但不以任何方式限制本發(fā)明。 下述實施例和對比例結(jié)合說明書

。下述實施例和對比例中，實驗材料如下本發(fā)明對所述丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌沒有特別限制，可列舉丙酮丁醇梭菌(Clostridium acetobutylicum)、拜氏梭菌(Clostridium bei jerinckii)、大腸桿菌(Escherichia coli)等生產(chǎn)丙酮丁醇乙醇的基因工程菌，優(yōu)選丙酮丁醇梭菌。本發(fā)明丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌為丙酮丁醇乙醇梭菌(ClostridiumbeijerinckiiBAlOl)，購買于美國 ATCC 菌種庫(ATCC number :PTA_1550)。本發(fā)明種子培養(yǎng)基為每升培養(yǎng)基中含葡萄糖30g、酵母粉2g、胰蛋白胨4g、磷酸二氫鉀0. 5g、磷酸氫二鉀0. 5g、乙酸銨2. 2g和礦物質(zhì)混合物。其中，礦物質(zhì)混合物的組成為每升培養(yǎng)基中含7水合硫酸鎂0. lg、7水合硫酸亞鐵0. 015g、2水合氯化鈣0. 015g、I水合硫酸錳0. 01g、氯化鈷0. 02g和硫酸鋅0. 002g。本發(fā)明發(fā)酵培養(yǎng)基為每升培養(yǎng)基中含葡萄糖70g、酵母粉lg、磷酸二氫鉀0. 5g、磷酸氫二鉀0. 5g、乙酸銨2. 2g、礦物質(zhì)混合物和維生素。其中，礦物質(zhì)混合物的組成為每升培養(yǎng)基中含7水合硫酸鎂O. 2g、7水合硫酸亞鐵O. OlgU水合硫酸錳O. Olg和氯化鈉O. Olg ;維生素的組成為每升培養(yǎng)基中含對氨基苯甲酸O. OOlg、維生素BIO. OOlg和生物素
0.00001g0上述種子培養(yǎng)基與發(fā)酵培養(yǎng)基的體積比為1:10。上述樹脂DowexOptipore L-493 和 Dowex Optipore SD-2 購買于美國陶氏化學公司(Dow Chemical Company, USA), Diaion HP-2 和 Diaion HP-2MG 購買于三菱化學(Mitsubishi Chemicals), Amberlite XAD-4 購買于 Sigma 公司。本發(fā)明丁醇、丙酮和乙醇用氣相色譜法檢測，葡萄糖用液相色譜法檢測。對比例I 一種常規(guī)發(fā)酵生產(chǎn)丁醇、丙酮和乙醇的方法；①如圖I所示，先將種子培養(yǎng)基在種子罐中通氮氣IOmin除氧，然后121° C滅菌30min，冷卻至室溫，接入丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌，將生產(chǎn)菌培養(yǎng)到生長最活躍的對數(shù)生長期。培養(yǎng)到對數(shù)生長期培養(yǎng)時間為12 18h，優(yōu)選為15h ;培養(yǎng)溫度為30 40°C，優(yōu)選為37°C。種子培養(yǎng)結(jié)束后準備接入到發(fā)酵罐中。②如圖I所示，先將發(fā)酵培養(yǎng)基121°C滅菌30min，然后通氮氣2h除氧，冷卻至室溫，開啟泵I將含有丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌的種子液轉(zhuǎn)移至發(fā)酵罐，發(fā)酵方式為批式發(fā)酵，37°C發(fā)酵至發(fā)酵結(jié)束。實驗數(shù)據(jù)見表I、表2。小結(jié)發(fā)酵結(jié)束后丁醇、ABE總?cè)軇?丙酮、丁醇和乙醇三者總和)的濃度分別為
1.1% (w/v)、I. 8% (w/v)。丁醇、ABE 總?cè)軇┑纳a(chǎn)強度為 O. 22g/L/h 和 O. 36g/L/h。消耗葡萄糖為5.5% (w/v)。實施例I利用樹脂原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇的方法；①如圖I所示，先將種子培養(yǎng)基在種子罐中通氮氣IOmin除氧，然后121° C滅菌30min，冷卻至室溫，接入丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌，將生產(chǎn)菌培養(yǎng)到生長最活躍的對數(shù)生長期。培養(yǎng)到對數(shù)生長期培養(yǎng)時間為12 18h，優(yōu)選為15h ;培養(yǎng)溫度為30 40°C，優(yōu)選為37°C。種子培養(yǎng)結(jié)束后準備接入到發(fā)酵罐中。②如圖I所示，先將發(fā)酵培養(yǎng)基121°C滅菌30min，然后通氮氣2h除氧，冷卻至室溫，開啟泵I將含有丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌的種子液轉(zhuǎn)移至發(fā)酵罐，發(fā)酵方式為批式發(fā)酵，37°C發(fā)酵丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌，產(chǎn)生丁醇、丙酮和乙醇，吸附裝置內(nèi)填裝DowexOptiporeL-493樹脂，樹脂與發(fā)酵液的體積比為I :20，開始發(fā)酵的同時開啟泵II使發(fā)酵液在發(fā)酵罐和吸附裝置之間循環(huán)，利用樹脂原位吸附在線分離發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇。③吸附結(jié)束后，將吸附裝置放入加熱裝置內(nèi)，加熱至200°C，脫附后開啟泵III使丁醇、丙酮和乙醇冷凝回收在產(chǎn)物收集罐內(nèi)。實驗數(shù)據(jù)見表I、表2。小結(jié)發(fā)酵結(jié)束后丁醇、ABE總?cè)軇┑臐舛确謩e為I. 5% (w/v),2. 4% (w/v),與對比例I相比分別提高36. 4%,33. 3%。消耗葡萄糖為7. 3% (w/v),與對比例I相比提高I. 33倍。脫附回收后的丁醇、ABE總?cè)軇┑臐舛确謩e為7. 3% (w/v),9. 7% (w/v)，與對比例I相比分別提高6. 6倍和5. 4倍。丁醇、ABE總?cè)軇┑纳a(chǎn)強度為O. 15g/L/h和O. 26g/L/h，與對比例I相比有所降低。由于開始發(fā)酵的同時就開啟泵II使發(fā)酵液在發(fā)酵罐和吸附裝置之間循環(huán)，Dowex Optipore L-493樹脂可以吸附葡萄糖及其他營養(yǎng)物質(zhì)，會導(dǎo)致營養(yǎng)物質(zhì)的失衡，生產(chǎn)菌需要適應(yīng)突然變化的營養(yǎng)失衡狀況，才能進入正常發(fā)酵狀態(tài)，最終會導(dǎo)致生產(chǎn)強度降低。實施例2利用樹脂原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇的方法；與實施例I區(qū)別在于
當發(fā)酵液pH低于5. O時，自動補入氨 水，將pH調(diào)整到5.0以上。開始發(fā)酵 時，不啟動泵II，當發(fā)酵進行到生產(chǎn)菌的對數(shù)生長期時，啟動泵II，使發(fā)酵液在發(fā)酵罐和吸附裝置之間循環(huán)。發(fā)酵方式為補料式發(fā)酵，當發(fā)酵液中的葡萄糖濃度降到10g/L以下時，補加葡萄糖，為發(fā)酵繼續(xù)提供碳源，直到發(fā)酵終止。實驗數(shù)據(jù)見表I、表2。小結(jié)發(fā)酵結(jié)束后丁醇、ABE總?cè)軇┑臐舛确謩e為3. 3% (w/v),5. 4% (w/v),與對比例I相比分別提高200% (w/v),200% (w/v)。消耗葡萄糖為16. 2% (w/v)，與對比例I相比提高2. 9倍。脫附回收后的丁醇、ABE總?cè)軇┑臐舛确謩e為13. 2% (w/v)和17. 1% (w/v),與對比例I相比分別提高12. O倍和9. 5倍。丁醇、ABE總?cè)軇┑纳a(chǎn)強度為O. 30g/L/h和O. 50g/L/h,與對比例I相比提高36. 4%和38. 9%。在發(fā)酵的對數(shù)生長期啟動泵II使發(fā)酵液在發(fā)酵罐和吸附裝置之間循環(huán)，即使樹脂可以吸附葡萄糖及其他營養(yǎng)物質(zhì)，也不會對生產(chǎn)菌生長和發(fā)酵有任何影響，發(fā)酵未出現(xiàn)停滯現(xiàn)象，在發(fā)酵的對數(shù)生長期時吸附產(chǎn)物比發(fā)酵開始時就吸附產(chǎn)物能提高發(fā)酵的生產(chǎn)強度。脫附回收后產(chǎn)物靜置分層后能得到丁醇含量為80% (w/v)的高濃度液體，后續(xù)丁醇的脫水處理能耗在2MJ/kg以內(nèi)，整個丁醇分離的能耗僅為精餾分離能耗的40%。實施例3利用樹脂原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇的方法；與實施例I區(qū)別在于吸附裝置內(nèi)填裝Dowex Optipore SD-2樹脂。實驗數(shù)據(jù)見表I、表2。小結(jié)發(fā)酵結(jié)束后丁醇、ABE總?cè)軇┑臐舛确謩e為I. 4% (w/v),2. 3% (w/v),與對比例I相比分別提高27. 3%,27. 8%。消耗葡萄糖為6. 8% (w/v),與對比例I相比提高23. 6%。脫附回收后的丁醇、ABE總?cè)軇┑臐舛确謩e為7. 9% (w/v)U0. 0% (w/v)，與對比例I相比分別提高7. 2倍、5. 6倍。丁醇、ABE總?cè)軇┑纳a(chǎn)強度為O. 26g/L/h和O. 43g/L/h，與對比例I相比提聞18. 2%和19. 4%ο實施例4利用樹脂原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇的方法；吸附裝置內(nèi)填裝Diaion HP-2樹脂。實驗數(shù)據(jù)見表I。小結(jié)發(fā)酵結(jié)束后丁醇、ABE總?cè)軇┑臐舛确謩e為I. 1% (w/v)、I. 8% (w/v),與對比例I相同。消耗葡萄糖為5. 5% (w/v)，與對比例I相同。脫附回收后的丁醇、ABE總?cè)軇┑臐舛确謩e為5. 2% (w/v),7. 0% (w/v),與對比例I相比分別提高4. 7倍、3. 9倍。丁醇、ABE總?cè)軇┑纳a(chǎn)強度為O. 20g/L/h和O. 33g/L/h，與對比例I相比有所降低。實施例5利用樹脂原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇的方法；吸附裝置內(nèi)填裝Diaion 2MG樹脂。實驗數(shù)據(jù)見表I。小結(jié)發(fā)酵結(jié)束后丁醇、ABE總?cè)軇┑臐舛确謩e為I. 0% (w/v)、I. 6% (w/v),與對比例I相比有所降低。消耗葡萄糖為5.0% (w/v)，與對比例I相比有所降低。脫附回收后的丁醇、ABE總?cè)軇┑臐舛确謩e為4. 5% (w/v),6. 4% (w/v),與對比 例I相比分別提高4. I倍、
3.6倍。丁醇、ABE總?cè)軇┑纳a(chǎn)強度為O. 19g/L/h、0. 32g/L/h，與對比例I相比有所降低。實施例6利用樹脂原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇的方法；吸附裝置內(nèi)填裝Amberlite XAD-4樹脂。實驗數(shù)據(jù)見表I。小結(jié)發(fā)酵結(jié)束后丁醇、ABE總?cè)軇┑臐舛确謩e為I. 2% (w/v),2. 0% (w/v),與對比例I相比分別提高9. 1%、11. 1%。消耗葡萄糖為6. 0% (w/v),與對比例I相比提高9. 1%。脫附回收后的丁醇、ABE總?cè)軇┑臐舛确謩e為5. 6% (w/v),7. 6% (w/v)，與對比例I相比分別提高5. I倍、4. 2倍。丁醇、ABE總?cè)軇┑纳a(chǎn)強度為O. 23g/L/h、0. 39g/L/h，與對比例I相比分別提聞4. 5%、8· 3%ο表I 丁醇、丙酮、乙醇、ABE總?cè)軇┑臐舛?br> 權(quán)利要求
1.利用沸石原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇的方法，包括如下步驟 ①將丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌接入已除氧和滅菌的種子營養(yǎng)基，培養(yǎng)丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌，得到種子液； ②將步驟①種子液接入已除氧和滅菌的發(fā)酵營養(yǎng)基，利用丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌發(fā)酵生產(chǎn)丁醇、丙酮和乙醇，發(fā)酵的同時利用沸石在線原位吸附丁醇、丙酮和乙醇； ③吸附結(jié)束后脫附冷凝回收，得到丁醇、丙酮和乙醇粗品。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于所述發(fā)酵方式為批式發(fā)酵、補料式發(fā)酵或連續(xù)發(fā)酵。
3.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于所述吸附方式為發(fā)酵開始時吸附、發(fā)酵開始后延遲期吸附、發(fā)酵開始后對數(shù)生長期吸附或發(fā)酵開始后穩(wěn)定期。
4.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于所述吸附溫度為30 40°C。
5.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于所述沸石與發(fā)酵液質(zhì)量比為I:1 20。
6.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于所述脫附溫度為150 250°C。
全文摘要
利用樹脂原位吸附在線分離提純發(fā)酵液中丁醇、丙酮和乙醇的方法，屬于生物技術(shù)領(lǐng)域，包括如下步驟①培養(yǎng)丙酮丁醇乙醇生產(chǎn)菌；②發(fā)酵的同時利用樹脂在線原位吸附丁醇、丙酮和乙醇；③吸附結(jié)束后脫附冷凝回收，得到丁醇、丙酮和乙醇粗品，本發(fā)明有益效果為發(fā)酵效率高、分離提純成本低。
文檔編號C07C31/12GK102965399SQ201210554739
公開日2013年3月13日 申請日期2012年12月19日 優(yōu)先權(quán)日2012年12月19日
發(fā)明者薛闖, 楊尚天, 白鳳武 申請人:大連理工大學