本發(fā)明涉及玻璃鋼化技術，具體地，涉及一種能夠降低不良率的化學鋼化蓋板玻璃的方法。

背景技術：

蓋板玻璃的化學鋼化是將玻璃投入400-500℃的熔鹽液體中，利用堿離子體積上的差別通過離子交換形成玻璃的表面壓應力，在化學鋼化過程中，常溫投入熔鹽的玻璃，依據品種和大小、邊緣處理不同破碎率在40％以上，導致鋼化不良，而經過預熱的玻璃由于預熱溫度不合適導致鋼化前后造成的不良也在10％左右。

技術實現要素：

本發(fā)明的目的是提供一種能夠降低不良率的化學鋼化蓋板玻璃的方法，蓋板玻璃在通過本發(fā)明的方法確定的預熱溫度下預熱后進行化學鋼化，能夠控制玻璃的破碎率低于2％，有效降低了鋼化不良率，提高了生產效益。

為了實現上述目的，本發(fā)明提供一種能夠降低不良率的化學鋼化蓋板玻璃的方法，該方法包括將蓋板玻璃預熱至預熱溫度t2，然后投入鋼化熔鹽液中；其中，該方法還包括通過如下步驟的測量方法測定得到預熱溫度t2：(1)、將所述蓋板玻璃的多個試樣升溫至g℃，并在該溫度保持恒溫5-15分鐘，g的取值范圍為150-350℃；將恒溫的蓋板玻璃用l℃的淬冷液淬冷，l的取值范圍為15-30℃；(2)、將淬冷后未發(fā)生炸裂的蓋板玻璃試樣以新一輪循環(huán)的g’替代上一輪循環(huán)的g循環(huán)重復進行步驟(1)的操作，g’＝g+δg，δg的取值范圍為8-12；(3)、循環(huán)進行步驟(2)直至全部蓋板玻璃試樣炸裂；循環(huán)次數記為n，每次循環(huán)中進行淬冷后炸裂的蓋板玻璃片試樣數目依次記為s1、s2、s3……和sn，每次循環(huán)中g與l差值依次記為δt1、δt2、δt3……和δtn，t0為蓋板玻璃的多個試樣首次出現炸裂的循環(huán)中的g，tn為蓋板玻璃的多個試樣剛好全部炸裂的循環(huán)中的g；通過下式1至式3計算得出蓋板玻璃化學鋼化時的預熱溫度t2：

t1＝[(s1×δt1)+(s2×δt2)+……(sn×δtn)]÷(s1+s2+……sn)式1；

t3＝t1-[(tn-t0)/2]×0.9式2；

t2＝t4-t3式3；

其中，t4為鋼化熔鹽液的溫度。

可選地，將所述蓋板玻璃的試樣承載于樣品架中，然后將承載有所述蓋板玻璃的試樣的樣品架放入烘箱中進行升溫和恒溫。

可選地，所述樣品架為不銹鋼材質的豎型或側型分隔托架，所述蓋板玻璃的試樣以豎立或側立的方式分隔放置于樣品架中。

可選地，所述淬冷液為水。

可選地，在進行步驟(1)操作之前的所述蓋板玻璃的試樣已經依次進行了磨邊、倒角和退火處理。

可選地，在進行步驟(1)操作之前的所述多個蓋板玻璃的試樣的尺寸和厚度相同。

可選地，在進行步驟(1)操作之前的所述蓋板玻璃的試樣無熔制缺陷。

可選地，所述熔制缺陷包括氣泡和條紋。

可選地，所述鋼化熔鹽液為硝酸鉀熔鹽液。

通過上述技術方案，可以對批量的蓋板玻璃進行耐熱性測量，進而得到化學鋼化時合適的預熱溫度數值，可以使蓋板玻璃化學鋼化時的破碎率小于2％，極大地降低了不良率，能夠獲得更好的生產效益。

本發(fā)明的其他特征和優(yōu)點將在隨后的具體實施方式部分予以詳細說明。

具體實施方式

以下對本發(fā)明的具體實施方式進行詳細說明。應當理解的是，此處所描述的具體實施方式僅用于說明和解釋本發(fā)明，并不用于限制本發(fā)明。

本發(fā)明提供一種能夠降低不良率的化學鋼化蓋板玻璃的方法，該方法包括將蓋板玻璃預熱至預熱溫度t2，然后投入鋼化熔鹽液中；其中，該方法還包括通過如下步驟的測量方法測定得到預熱溫度t2：(1)、將所述蓋板玻璃的多個試樣升溫至g℃，并在該溫度保持恒溫5-15分鐘，g的取值范圍為150-350℃；將恒溫的蓋板玻璃用l℃的淬冷液淬冷，l的取值范圍為15-30℃；(2)、將淬冷后未發(fā)生炸裂的蓋板玻璃試樣以新一輪循環(huán)的g’替代上一輪循環(huán)的g循環(huán)重復進行步驟(1)的操作，g’＝g+δg，δg的取值范圍為8-12；(3)、循環(huán)進行步驟(2)直至全部蓋板玻璃試樣炸裂；循環(huán)次數記為n，每次循環(huán)中進行淬冷后炸裂的蓋板玻璃片試樣數目依次記為s1、s2、s3……和sn，每次循環(huán)中g與l差值依次記為δt1、δt2、δt3……和δtn，t0為蓋板玻璃的多個試樣首次出現炸裂的循環(huán)中的g，tn為蓋板玻璃的多個試樣剛好全部炸裂的循環(huán)中的g；通過下式1至式3計算得出蓋板玻璃化學鋼化時的預熱溫度t2：

t1＝[(s1×δt1)+(s2×δt2)+……(sn×δtn)]÷(s1+s2+……sn)式1；

t3＝t1-[(tn-t0)/2]×0.9式2；

t2＝t4-t3式3；

其中，t4為鋼化熔鹽液的溫度。

通過上述式1計算得出的溫度值t1代表了蓋板玻璃試樣的耐熱性，通過上述式2可以計算得出化學鋼化時合適的預熱溫度與鋼化溫度之間的差值，即溫度t3，往往進行化學鋼化時的鋼化溫度是已知的，因此，通過鋼化溫度和溫度t3相減即可計算得出化學鋼化時合適的預熱溫度值t2。

根據本發(fā)明，可以將所述蓋板玻璃的試樣承載于樣品架中，然后將承載有所述蓋板玻璃的試樣的樣品架放入烘箱中進行升溫和恒溫；在淬冷時，可以將承載有所述蓋板玻璃試樣的樣品架放入淬冷液中進行淬冷。

所述樣品架可以選用定型好、耐熱性能好的材質。

根據本發(fā)明，所述樣品架可以為不銹鋼材質的豎型或側型分隔托架，所述蓋板玻璃的試樣可以以豎立或側立的方式分隔放置于樣品架中。

不銹鋼材質的樣品架定型好，有較好的耐熱性，豎型或側型分隔托架能夠使蓋板玻璃試樣以豎立或側立的方式分隔放置于樣品架中，這樣的放置方式使一同放入烘箱進行加熱的蓋板玻璃試樣能夠互不影響地被加熱，而淬冷時，每片蓋板玻璃可以同時接觸淬冷液，進而準確獲得每次循環(huán)中淬冷后炸裂的蓋板玻璃片試樣數目，并獲得準確的t1溫度數值，進而能夠得到準確的蓋板玻璃試樣進行化學鋼化時的預熱溫度值t2。

根據本發(fā)明，所述淬冷液可以為水。

根據本發(fā)明，在進行步驟(1)操作之前的所述蓋板玻璃的試樣可以已經依次進行了磨邊、倒角和退火處理。

蓋板玻璃往往是經過了上述磨邊、倒角和退火處理后再進行化學鋼化，因此在對蓋板玻璃試樣的化學鋼化預熱溫度進行測量之前，對蓋板玻璃進行磨邊、倒角和退火處理，然后再進行預熱溫度的測量，可以使得測量、計算得到的預熱溫度更加適合蓋板玻璃的化學鋼化。

根據本發(fā)明，優(yōu)選地，在進行步驟(1)操作之前的所述多個蓋板玻璃的試樣的尺寸和厚度相同。

根據本發(fā)明，優(yōu)選地，在進行步驟(1)操作之前的所述蓋板玻璃的試樣無熔制缺陷。

根據本發(fā)明，所述熔制缺陷可以包括氣泡和條紋。所述熔制缺陷還可以包括其他的蓋板玻璃中會存在的缺陷種類。

根據本發(fā)明，優(yōu)選地，步驟(1)中所述蓋板玻璃的試樣的數量大于50片。

根據本發(fā)明，所述鋼化熔鹽液可以為硝酸鉀熔鹽液，同時可以含有少量的催化劑或保護劑。蓋板玻璃化學鋼化后可以保持在提前升溫的馬弗爐內恒溫滴鹽，然后隨馬弗爐降溫，進而能夠有效地保持蓋板玻璃的鋼化性能。

通過本發(fā)明的方法測量、計算得到t1、t3進而得到化學鋼化時的預熱溫度，然后使蓋板玻璃在該預熱溫度預熱后進行化學鋼化，可以有效降低鋼化不良率、減少預熱能耗，并且能夠提高鋼化效率。

以下通過實施例進一步詳細說明本發(fā)明。

實施例及對比例中使用的蓋板玻璃尺寸為70×70×0.7mm，鋼化時的鋼化溫度均為430℃，鋼化時間為2小時，鋼化液為硝酸鉀熔鹽液。

實施例1

(1)、將尺寸和厚度相同、無熔制缺陷并且經過了磨邊、倒角和退火處理的蓋板玻璃的84片試樣承載于豎型不銹鋼樣品架中，蓋板玻璃以豎立方式分隔放置于樣品架上，然后將承載有所述蓋板玻璃試樣的樣品架放入烘箱中升溫至240℃，并在該溫度保持恒溫10分鐘；將恒溫的蓋板玻璃用25℃的水淬冷；

(2)、將淬冷后未發(fā)生炸裂的蓋板玻璃試樣升溫至248℃，并在該溫度保持恒溫10分鐘；

(3)、再次將淬冷后未發(fā)生炸裂的蓋板玻璃試樣升溫至高于上次恒溫溫度8℃，循環(huán)進行步驟(2)直至全部蓋板玻璃試樣炸裂，每次升溫的溫度均高于上次恒溫溫度8℃；

循環(huán)次數記為6，每次循環(huán)中進行淬冷后炸裂的蓋板玻璃片試樣數目依次記為s1、s2、s3……和s6，每次循環(huán)中恒溫的溫度與25℃差值依次記為δt1、δt2、δt3……和δt6，t0為蓋板玻璃的多個試樣首次出現炸裂的循環(huán)中的恒溫溫度，t6為蓋板玻璃的多個試樣剛好全部炸裂的循環(huán)中的恒溫溫度；

通過下式1至式3計算得出蓋板玻璃化學鋼化時的預熱溫度t2：

t1＝[(s1×δt1)+(s2×δt2)+……(s6×δt6)]÷(s1+s2+……s6)式1；

t3＝t1-[(t6-t0)/2]×0.9式2；

t2＝t4-t3式3；

其中，t4為鋼化熔鹽液的溫度，430℃。

將100片蓋板玻璃預熱至t2℃，然后投入至溫度為430℃的鋼化熔鹽液中進行化學鋼化，統(tǒng)計鋼化時破碎的蓋板玻璃的數量。

本實施例中的s1-s6的數值、計算得出的t1、t3和t2等數據見表1。鋼化時破碎的蓋板玻璃的數量等數據見表3。

實施例2

(1)、將尺寸和厚度相同、無熔制缺陷并且經過了磨邊、倒角和退火處理的蓋板玻璃的100片試樣承載于側型不銹鋼分隔托架中，蓋板玻璃以側立方式分隔放置于樣品架上，然后將承載有所述蓋板玻璃試樣的樣品架放入烘箱中升溫至180℃，并在該溫度保持恒溫15分鐘；將恒溫的蓋板玻璃用28℃的水淬冷；

(2)、將淬冷后未發(fā)生炸裂的蓋板玻璃試樣升溫至190℃，并在該溫度保持恒溫15分鐘；

(3)、再次將淬冷后未發(fā)生炸裂的蓋板玻璃試樣升溫至高于上次恒溫溫度10℃，循環(huán)進行步驟(2)直至全部蓋板玻璃試樣炸裂，每次升溫的溫度均高于上次恒溫溫度10℃；

淬冷后有蓋板玻璃發(fā)生炸裂的有效循環(huán)次數記為6，每次循環(huán)中進行淬冷后炸裂的蓋板玻璃片試樣數目依次記為s1、s2、s3……和s6，每次循環(huán)中恒溫的溫度與28℃差值依次記為δt1、δt2、δt3……和δt6，t0為蓋板玻璃的多個試樣首次出現炸裂的循環(huán)中的恒溫溫度，t6為蓋板玻璃的多個試樣剛好全部炸裂的循環(huán)中的恒溫溫度；

通過下式1至式3計算得出蓋板玻璃化學鋼化時的預熱溫度t2：

t1＝[(s1×δt1)+(s2×δt2)+……(s6×δt6)]÷(s1+s2+……s6)式1；

t3＝t1-[(t6-t0)/2]×0.9式2；

t2＝t4-t3式3；

其中，t4為鋼化熔鹽液的溫度，430℃。

將100片蓋板玻璃預熱至t2℃，然后投入至溫度為430℃的鋼化熔鹽液中進行化學鋼化，統(tǒng)計鋼化時破碎的蓋板玻璃的數量。

本實施例中s1-s6的數值、計算得出的t1、t3和t2等數據見表2。鋼化時破碎的蓋板玻璃的數量等數據見表3。

對比例1

將室溫28℃的100片蓋板玻璃直接投入430℃的鋼化熔鹽液中進行化學鋼化，統(tǒng)計鋼化時破碎的蓋板玻璃的數量，見表3，

對比例2

將100片蓋板玻璃升溫至100℃后投入430℃的鋼化熔鹽液中進行化學鋼化，統(tǒng)計鋼化時破碎的蓋板玻璃的數量，見表3

對比例3

將100片蓋板玻璃升溫至150℃后投入430℃的鋼化熔鹽液中進行化學鋼化，統(tǒng)計鋼化時破碎的蓋板玻璃的數量，見表3

對比例4

將100片蓋板玻璃升溫至190℃后投入430℃的鋼化熔鹽液中進行化學鋼化，統(tǒng)計鋼化時破碎的蓋板玻璃的數量，見表3

對比例5

將100片蓋板玻璃升溫至200℃后投入430℃的鋼化熔鹽液中進行化學鋼化，統(tǒng)計鋼化時破碎的蓋板玻璃的數量，見表3

對比例6

將100片蓋板玻璃升溫至220℃后投入430℃的鋼化熔鹽液中進行化學鋼化，統(tǒng)計鋼化時破碎的蓋板玻璃的數量，見表3

對比例7

將100片蓋板玻璃升溫至240℃后投入430℃的鋼化熔鹽液中進行化學鋼化，統(tǒng)計鋼化時破碎的蓋板玻璃的數量，見表3

對比例8

將100片蓋板玻璃升溫至260℃后投入430℃的鋼化熔鹽液中進行化學鋼化，統(tǒng)計鋼化時破碎的蓋板玻璃的數量，見表3

表1實施例1的數據

表2實施例2的數據

表3實施例1、2和對比例1-8中化學鋼化后蓋板玻璃破碎數

通過表1和表3的數據可以看出，預熱溫度與鋼化溫度的溫度差控制在實施例1、2計算得出的t3值以下時，化學鋼化后破碎率較低，小于2％，而溫度差在所述t3以上的破碎率較大，并且破碎率隨著預熱溫度的降低而升高，在室溫28℃直接鋼化時，破損率高達41％。同時可以看出，預熱溫度并不是簡單地越高越好，實施例1和實施例2已經達到破損率不高于2％，由對比例6、7、8可以看出，過高的預熱溫度并未引起鋼化效果提高，反而會造成高能耗和預熱時間過長，因此，相比之下，通過本發(fā)明的方法確定的預熱溫度能夠使化學鋼化以較低的能耗獲得更好的鋼化效果。

以上詳細描述了本發(fā)明的優(yōu)選實施方式，但是，本發(fā)明并不限于上述實施方式中的具體細節(jié)，在本發(fā)明的技術構思范圍內，可以對本發(fā)明的技術方案進行多種簡單變型，這些簡單變型均屬于本發(fā)明的保護范圍。

另外需要說明的是，在上述具體實施方式中所描述的各個具體技術特征，在不矛盾的情況下，可以通過任何合適的方式進行組合，為了避免不必要的重復，本發(fā)明對各種可能的組合方式不再另行說明。

此外，本發(fā)明的各種不同的實施方式之間也可以進行任意組合，只要其不違背本發(fā)明的思想，其同樣應當視為本發(fā)明所公開的內容。