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BNT?BST?KNN反鐵電儲能陶瓷及其制備方法與流程

文檔序號:12150785閱讀:778來源:國知局
BNT?BST?KNN反鐵電儲能陶瓷及其制備方法與流程

本發(fā)明屬于功能陶瓷技術(shù)領(lǐng)域,涉及一種BNT-BST-KNN反鐵電儲能陶瓷及其制備方法。



背景技術(shù):

1951年美國科學(xué)家Kittle C根據(jù)宏觀唯象理論提出了反鐵電的概念,預(yù)言了反鐵電體的存在,并且說明了其基本特征。上世紀(jì)六十年代,B Jaffe和D Berlincourt等人通過對PbZrTiO3(PZT)摻雜改性得到可以在室溫下被電場誘導(dǎo)從反鐵電體轉(zhuǎn)變成鐵電體的PbZrSnTiO3(PZST)反鐵電化合物。鋯鈦錫酸鉛鑭(Pb,La)(Zr,Sn,Ti)O3(PZST)陶瓷組份位于反鐵電-鐵電準(zhǔn)同型相界附近,它在一定電場作用下發(fā)生相變,可以誘導(dǎo)從四方反鐵電相(AFE)轉(zhuǎn)變?yōu)槿借F電相(FE)結(jié)構(gòu),并伴隨著物理性能的非線性變化,如:極化強度和應(yīng)變量的突變等,人們可以利用這些性能變化在儲能、爆電換能、致動器、鐵電致冷等方面具有廣泛的應(yīng)用前景。PZST反鐵電材料會呈現(xiàn)出“方形”和“傾斜”的電滯回線。不同電滯回線特征的反鐵電材料具有不同的應(yīng)用范圍,“方形”電滯回線的反鐵電體可用于“開關(guān)”要求的應(yīng)變控制,而“傾斜”電滯回線的反鐵電材料更適合應(yīng)變的連續(xù)控制。反鐵電材料的電滯回線和應(yīng)變曲線的形狀可以通過組分變化來調(diào)控,據(jù)研究報道,當(dāng)組分選擇接近準(zhǔn)同型相界MPB時,可以獲得較低的相變電場,但是電滯較大,我們知道,電場回滯隨材料的局里溫度的降低而減小。到目前為止,科學(xué)家們共發(fā)現(xiàn)40多種反鐵電材料,其中鈣鈦礦結(jié)構(gòu)的反鐵電材料被大家認(rèn)為最有研究價值。

近年來歐洲頒布了“Waste Electrical and Electronic Equipment(WEEE)”環(huán)境與健康保護(hù)指令,無污染的無鉛壓電材料得到了廣泛的重視和研究。目前,在科技人員廣泛研究的無鉛壓電材料中BNT-BT材料研究最為活躍。BNT-BT陶瓷的研究已經(jīng)接近PZT鐵電陶瓷,在成分與結(jié)構(gòu)上類似于商業(yè)上已經(jīng)廣泛應(yīng)用的PbZr(1-x)TixO3(PZT)壓電陶瓷,處于準(zhǔn)同型相界MPB組分附近,即材料中同時存在三方與四方相結(jié)構(gòu)。經(jīng)研究發(fā)現(xiàn)La3+摻雜能夠減小電場回滯,但是增大材料的相變電場。在B位摻雜Zr2+元素使反鐵電相變得不穩(wěn)定,易被電場誘導(dǎo)成鐵電相,所以相變電場降低,同時降低了材料的居里溫度,減小了電場的回滯。



技術(shù)實現(xiàn)要素:

為了達(dá)到上述目的,本發(fā)明提供一種BNT-BST-KNN反鐵電儲能陶瓷,解決了現(xiàn)有技術(shù)中La3+摻雜電陶瓷減小電場回滯的同時增大了材料的相變電場,B位摻雜Zr2+元素的電陶瓷的反鐵電相不穩(wěn)定的問題。

本發(fā)明的另一目的是,提供一種上述反鐵電儲能陶瓷的制備方法。

本發(fā)明所采用的技術(shù)方案是,一種BNT-BST-KNN反鐵電儲能陶瓷,分子式為:(1-x)Bi1/2Na1/2TiO3-xBa1/2Sr1/2TiO3-0.05KNaNbO3,其中x=0.01、0.03、0.05或0.07。

進(jìn)一步的,分子式(1-x)Bi1/2Na1/2TiO3-xBa1/2Sr1/2TiO3-0.05KNaNbO3中x=0.05或0.07。

本發(fā)明的另一技術(shù)方案是,一種BNT-BST-KNN反鐵電儲能陶瓷的制備方法,具體按照以下步驟進(jìn)行:

步驟1,按照分子式:(1-x)Bi1/2Na1/2TiO3-xBa1/2Sr1/2TiO3-0.05KNaNbO3,其中x=0.01、0.03、0.05或0.07,計算各原料的需要量,所需原料為:二氧化鈦、碳酸鈉、氧化鉍、碳酸鋇、氧化鈮、碳酸鉀和碳酸鍶;用電子天平進(jìn)行稱量,稱量精確到小數(shù)點后3位;

步驟2,將稱好的各原料倒入尼龍罐中,并向尼龍罐中加入體積濃度為99.9%的乙醇,使最終乙醇液面不高于尼龍罐體的2/3,并在球磨機上用氧化鋯球球磨24小時充分混合,然后在烘烤箱中干燥,再用500目的不銹鋼篩子進(jìn)行過篩,將過篩后的混合粉末在壓力機上壓成尺寸為直徑10mm×高3mm的圓柱體;

步驟3,在大氣氛圍下,在900℃進(jìn)行6h預(yù)燒,冷卻后放入球磨罐中再次球磨24h粉碎,然后用500目的不銹鋼篩子過篩粉末,壓成尺寸為直徑10mm×高1mm的圓柱體;將直徑10mm×高1mm的圓柱體用相應(yīng)組分的粉末進(jìn)行掩埋,放置大氣氛圍下的燒結(jié)爐中進(jìn)行燒結(jié),燒結(jié)溫度為1120℃,燒結(jié)時間為6小時,隨爐冷卻至室溫,即得。

本發(fā)明的特征還在于,進(jìn)一步的,二氧化鈦純度為98%、碳酸鈉純度為99.8%、氧化鉍純度為99%、碳酸鋇純度為99%、氧化鈮純度為99.9%、碳酸鉀純度為99%、碳酸鍶純度為99.9%。

進(jìn)一步的,所述步驟2中,氧化鋯球中直徑2mm和直徑5mm的氧化鋯球數(shù)量各占一半。

本發(fā)明的有益效果是:加入本文選擇的量的Sr元素有助于擴大四方反鐵電相的穩(wěn)定區(qū)域,通過摻雜BaSrTiO3、KNaNbO3來改變本發(fā)明BNT-BST-KNN反鐵電儲能陶瓷的電學(xué)性能。

隨著x值的增大,顆粒大小明顯趨于變小,并且變的均勻,當(dāng)x≥0.05時,晶粒平均尺寸在3微米左右,均為顆粒狀晶粒;說明Sr元素加入有助于該陶瓷材料的合成。晶胞的體積隨著x含量的增加而增大,即當(dāng)x值增加時,該陶瓷的鐵電學(xué)性能會有明顯的改變。此外,Sr元素的引入有效擴大了本發(fā)明陶瓷的準(zhǔn)同型相界范圍,也有助于提高本發(fā)明陶瓷的電場強度耐受度,提高該材料的抗擊穿性能,從而有助于提高其儲能密度。

附圖說明

為了更清楚地說明本發(fā)明實施例或現(xiàn)有技術(shù)中的技術(shù)方案,下面將對實施例描述中所需要使用的附圖作簡單地介紹,顯而易見地,下面描述中的附圖僅僅是本發(fā)明的一些實施例,對于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員來講,在不付出創(chuàng)造性勞動的前提下,還可以根據(jù)這些附圖獲得其他的附圖。

圖1a是本發(fā)明x=0.01的SEM表面形貌圖。

圖1b是本發(fā)明x=0.03的SEM表面形貌圖。

圖1c是本發(fā)明x=0.05的SEM表面形貌圖。

圖1d是本發(fā)明x=0.07的SEM表面形貌圖。

圖2a是本發(fā)明的XRD圖譜。

圖2b是圖2a中(200)峰的放大圖。

圖3是本發(fā)明在1kHz下的介電常數(shù)和介電損耗曲線。

圖4是本發(fā)明在不同電場下的電滯回線。

具體實施方式

下面將結(jié)合本發(fā)明實施例中的附圖,對本發(fā)明實施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述,顯然,所描述的實施例僅僅是本發(fā)明一部分實施例,而不是全部的實施例?;诒景l(fā)明中的實施例,本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒有做出創(chuàng)造性勞動前提下所獲得的所有其他實施例,都屬于本發(fā)明保護(hù)的范圍。

實施例1,

通過焙燒合成法制備本發(fā)明,具體按照以下步驟進(jìn)行:

步驟1,按照本發(fā)明的分子式(1-x)Bi1/2Na1/2TiO3-xBa1/2Sr1/2TiO3-0.05KNaNbO3其中x=0.01,計算各原料的需要量,所需原料為:純度為98%、分子量為79.87的二氧化鈦,純度為99.8%、分子量為105.99的碳酸鈉,純度為99%、分子量為465.96的氧化鉍,純度為99%、分子量為197.34的碳酸鋇,純度為99.9%、分子量為265.81的氧化鈮,純度為99%、分子量為138.21的碳酸鉀和純度為99.9%、分子量為147.63的碳酸鍶;用電子天平進(jìn)行稱量,稱量精確到小數(shù)點后3位;

步驟2,將稱好的各原料倒入尼龍罐中,并向尼龍罐中加入體積濃度為99.9%的適量乙醇,使最終乙醇液面不高于尼龍罐體的2/3,并在球磨機上用氧化鋯球球磨24小時充分混合,氧化鋯球中直徑2mm和直徑5mm的氧化鋯球數(shù)量各占一半;然后在烘烤箱中干燥,再用500目的不銹鋼篩子進(jìn)行過篩,將過篩后的混合粉末在壓力機(天津科器高新技術(shù)公司生產(chǎn)的DY-20型壓力機)上壓成尺寸為直徑10mm×高3mm的圓柱體。

步驟3,在大氣氛圍下,在900℃進(jìn)行6h預(yù)燒,冷卻后放入球磨罐中再次球磨24h粉碎,然后用500目的不銹鋼篩子過篩粉末,壓成尺寸為直徑10mm×高1mm的小圓柱體,以便于研究測試;為了減少陶瓷燒結(jié)過程中試樣成分元素的揮發(fā),需將小圓柱體用相應(yīng)組分的粉末進(jìn)行掩埋,放置大氣氛圍下的燒結(jié)爐中進(jìn)行燒結(jié),燒結(jié)溫度為1120℃,燒結(jié)時間為6小時,隨爐冷卻至室溫后取出試樣。

實施例2,

除步驟1中x取值外,其它步驟與實施例1相同;

按照本發(fā)明的分子式(1-x)Bi1/2Na1/2TiO3-xBa1/2Sr1/2TiO3-0.05KNaNbO3,其中x=0.03,計算各原料的需要量,用電子天平進(jìn)行稱量,稱量精確到小數(shù)點后3位。

實施例3,

除步驟1中x取值外,其它步驟與實施例1相同;

按照本發(fā)明的分子式(1-x)Bi1/2Na1/2TiO3-xBa1/2Sr1/2TiO3-0.05KNaNbO3,其中x=0.05,計算各原料的需要量,用電子天平進(jìn)行稱量,稱量精確到小數(shù)點后3位。

實施例4,

除步驟1中x取值外,其它步驟與實施例1相同;

按照本發(fā)明的分子式(1-x)Bi1/2Na1/2TiO3-xBa1/2Sr1/2TiO3-0.05KNaNbO3,其中x=0.07,計算各原料的需要量,用電子天平進(jìn)行稱量,稱量精確到小數(shù)點后3位。

對陶瓷試樣進(jìn)行性能測試:

通過阿基米德排水法對試樣的密度進(jìn)行測試;通過場發(fā)射掃描電子顯微鏡(JEOL-6700F,Japan Electron Co.,Tokyo,Japan)對陶瓷的微觀組織結(jié)構(gòu)進(jìn)行觀察;陶瓷的相結(jié)構(gòu)采用X射線衍射儀(XRD,X’Pert PRO MPD,Philips,Eindhoven,Netherlands)進(jìn)行分析。在該試樣的上下兩圓柱端面多次均勻涂覆銀漿,然后在800℃爐溫下烘干30分鐘,將小圓盤的圓柱面上的銀漿用砂紙打磨掉,進(jìn)行電性能測試。介電常數(shù)采用精密阻抗分析儀(Agilent4294A,USA)進(jìn)行測試,溫度控制采用溫控儀(TP94,Linkam,Surrey,UK),測試電壓為500mV/mm,在300K至700K溫度范圍內(nèi)采集100Hz至1MHz頻率數(shù)據(jù),升溫速率為5℃/min;在1Hz測試頻率下,用鐵電分析儀TF2000(AixACCT,Aachen,Germany)進(jìn)行測試電滯回線(P-E)。

性能測試結(jié)果分析:

1.微觀組織分析:

從圖1a可以看出,當(dāng)x=0.01時,該試樣陶瓷的微觀組織顆粒大小不夠均勻,最小的晶粒約為1微米,最大的晶粒約為5微米,大顆粒明顯偏多,而且有少量條狀晶粒,通過對圖中條狀晶粒進(jìn)行能譜分析發(fā)現(xiàn),其成分與基體成分基本保持一致,可以判定其也為三方結(jié)構(gòu)的陶瓷晶粒,而不是新生成的雜相;如圖1b-1d所示,隨著x值的增大,顆粒大小明顯趨于變小,并且變的均勻,當(dāng)x≥0.05時,晶粒平均尺寸在3微米左右,均為顆粒狀晶粒。說明Sr元素加入有助于該陶瓷材料的合成。

2.物相結(jié)構(gòu)分析:

從圖2a可以看出,經(jīng)1120℃燒結(jié)6小時后,所獲的試樣的所有組分均為純鈣鈦礦相結(jié)構(gòu),無焦綠石相等其他雜相衍射峰存在,說明Ba2+,Na1+,Nb4+,Sr2+離子成功擴散到BiNaTiO3晶格中形成了均勻固溶體。從圖2b可以看出,隨著x值的增大,(200)峰微微向小角度方向移動,說明晶胞的體積隨著x含量的增加而增大。眾所周知,陶瓷的晶胞參數(shù)會影響其鐵電性能,因此,當(dāng)x值增加時,該陶瓷的鐵電學(xué)性能會有明顯的改變。

3.介電性能:

從圖3可以看出,在整個測試溫度區(qū)間范圍內(nèi),每個組份εr-T曲線出現(xiàn)兩個介電常數(shù)彌散峰,一個彌散峰對應(yīng)的溫度為Tp,Tp在100℃左右;另一個彌散峰對應(yīng)的溫度為Tm,Tm在300℃左右;Tp對應(yīng)上的峰為鐵電-反鐵電相轉(zhuǎn)變位,Tm對應(yīng)的峰為反鐵電相向順電相轉(zhuǎn)變的位。從圖3可以看出,在鐵電-反鐵電相轉(zhuǎn)變時,曲線比較彌散,說明隨著x值的變化,對該材料Tp值影響較大,隨著x的增加,Tp值向高溫區(qū)域移動,但隨著溫度的增加,x值的變化對其εr、tanδ影響先減小后增大。Wook等對這種現(xiàn)象的研究結(jié)果表明,在εr、tanδ-T曲線的不同溫度區(qū)間內(nèi),可能存在著兩個獨立的弛豫過程,低溫段的頻率色散主要由極性納米微區(qū)(PNR)的弛豫所引起,而高溫段的頻率色散可能為極性納米微區(qū)的熱激活運動所引起,說明Sr元素的引入有效擴大了其準(zhǔn)同型相界范圍。

4.儲能性能:

為了測試該材料的抗擊穿強度,所以進(jìn)行了破壞性檢測實驗,讓每個試樣的測試電壓逐漸增加到樣品被擊穿為止。從圖4可以看出,當(dāng)x=0.01時,試樣所能承受的最大電場強度約為42kv,當(dāng)x=0.03時,試樣所能承受的最大電場強度約為43kv/cm,當(dāng)x=0.05時,試樣所能承受的最大電場強度約為48kv/cm,當(dāng)x=0.07時,試樣所能承受的最大電場強度達(dá)到50kv/cm,說明Sr元素的引入有助于提高該材料的電場強度耐受度,提高該材料的抗擊穿性能,從而有助于提高其儲能密度。

以上所述僅為本發(fā)明的較佳實施例而已,并非用于限定本發(fā)明的保護(hù)范圍。凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)所作的任何修改、等同替換、改進(jìn)等,均包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍內(nèi)。

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