一種防止海綿鈦真空蒸餾通道堵塞的方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及海綿鈦生產(chǎn)技術(shù)領(lǐng)域，特別涉及一種防止海綿鈦真空蒸餾通道堵塞的方法，主要包括以下步驟：A、判斷蒸餾通道是否開啟：當(dāng)蒸餾罐入爐后，冷凝罐內(nèi)壓強(qiáng)上升達(dá)到500～1500Pa的范圍，蒸餾罐內(nèi)壓強(qiáng)出現(xiàn)下降，且蒸餾罐與冷凝罐壓力差逐漸減小，當(dāng)冷凝罐與蒸餾罐壓差為零時(shí)，判斷為蒸餾通道已完全開啟；B、蒸餾通道完全開啟后，蒸氣進(jìn)入冷凝罐進(jìn)行冷凝時(shí)，控制冷凝罐內(nèi)的真空度在53.3Pa以下。本發(fā)明可實(shí)現(xiàn)海綿鈦真空蒸餾過程蒸氣直接經(jīng)歷氣態(tài)?固態(tài)凝華過程，防止蒸餾通道堵塞，使真空蒸餾因通道堵塞停爐的故障率下降，節(jié)約了因通道堵塞導(dǎo)致的回爐生產(chǎn)電耗，降低了海綿鈦中雜質(zhì)含量。
【專利說明】
一種防止海綿鈦真空蒸餾通道堵塞的方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001]本發(fā)明涉及海綿鈦生產(chǎn)技術(shù)領(lǐng)域，特別涉及一種防止海綿鈦真空蒸餾通道堵塞的方法。
【背景技術(shù)】
[0002]工業(yè)上采用鎂熱法生產(chǎn)海綿鈦，其中還蒸制備海綿鈦由鎂還原和真空蒸餾兩道工序組成。海綿鈦真空蒸餾工序是將鎂還原殘留的MgCl2、Mg及未充分還原的低價(jià)鈦氯化物與海綿鈦進(jìn)行分離，從而得到純凈海綿鈦。分離的MgCl2和Mg進(jìn)入冷凝罐在罐壁上凝固成固體，海綿鈦留在蒸餾罐內(nèi)形成產(chǎn)品。
[0003]目前海綿鈦企業(yè)生產(chǎn)所采用的生產(chǎn)工藝有I型爐和倒U型爐兩種。無論是I型爐還是倒U型爐，在真空蒸餾階段，都需要有通道將反應(yīng)罐和冷凝罐連接起來，蒸餾時(shí)反應(yīng)罐內(nèi)殘留的MgCl2和Mg經(jīng)高溫高真空條件下蒸餾出來，經(jīng)過通道進(jìn)入冷凝罐中。其中I型爐是因真空蒸餾時(shí)蒸餾罐與冷凝罐安裝后呈I型而得名，I型爐中由于冷凝罐與蒸餾罐呈上下結(jié)構(gòu)，并在中間設(shè)置蒸餾通道，并且在冷凝罐上布置冷卻水噴頭進(jìn)行強(qiáng)制冷卻。當(dāng)蒸餾工藝條件控制不當(dāng)時(shí)，蒸餾通道極易發(fā)生堵塞，堵塞后只能被迫停止蒸餾，冷卻到室溫后對(duì)其更換高溫?fù)醢搴屠淠蓿笤俅芜M(jìn)行組裝和升溫蒸餾操作。蒸餾通道堵塞問題直接影響蒸餾生產(chǎn)的順行，增加了占爐時(shí)間和蒸餾電耗。同時(shí)會(huì)因回爐使海綿鈦中雜質(zhì)難以分離干凈，海綿鈦質(zhì)量受到影響。
[0004]專利號(hào)為ZL201310525935.7，名稱為“在海綿鈦生產(chǎn)過程匯總判斷蒸餾通道堵塞的方法”的專利，主要公開了一種在海綿鈦真空蒸餾過程中判斷蒸餾通道堵塞的裝置和方法，主要是通過設(shè)置還原罐真空度測量儀，并且使還原罐真空度測量儀通過還原罐壁或還原罐罐蓋與還原罐的內(nèi)部連通以測量還原罐的真空度。然后將還原罐的真空度測量結(jié)果與正常爐次時(shí)所述還原罐內(nèi)的真空度進(jìn)行對(duì)比，并根據(jù)冷凝罐的真空度測量結(jié)果與真空系統(tǒng)的真空度測量結(jié)果的差值范圍判斷蒸餾通道的堵塞情況。
[0005]發(fā)表在《有色金屬(冶煉部分)》的文章，“海綿鈦真空蒸餾過程中I型爐蒸餾通道堵塞原因分析與控制”，主要對(duì)I型爐海綿鈦生產(chǎn)過程中蒸餾設(shè)備特點(diǎn)和蒸餾操作工藝進(jìn)行了介紹，分析了蒸餾通道堵塞原因并提出了相應(yīng)的控制方法。蒸餾通道堵塞的主要原因是栗的有效抽速與鎂和氯化鎂揮發(fā)量不匹配、真空蒸餾系統(tǒng)氣密性不良、蒸餾罐與冷凝器間溫度梯度控制不合適。
[0006]上述文獻(xiàn)中均未公開一種能有效防止I型爐海綿鈦生產(chǎn)裝置的防止蒸餾通道堵塞的方法。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0007]本發(fā)明的目的是:提供一種能有效防止海綿鈦真空蒸餾通道堵塞的方法。
[0008]本發(fā)明解決其技術(shù)問題所采用的防止海綿鈦真空蒸餾通道堵塞的方法，包括以下步驟
[0009]A、判斷蒸餾通道是否開啟:當(dāng)蒸餾罐入爐后，冷凝罐內(nèi)壓強(qiáng)上升達(dá)到500?1500Pa的范圍，蒸餾罐內(nèi)壓強(qiáng)出現(xiàn)下降，且蒸餾罐與冷凝罐壓力差逐漸減小，當(dāng)冷凝罐與蒸餾罐壓差為零時(shí)，判斷為蒸餾通道已完全開啟；
[0010]B、蒸餾通道完全開啟后，蒸氣進(jìn)入冷凝罐進(jìn)行冷凝時(shí)，控制冷凝罐內(nèi)的真空度在53.3Pa 以下。
[0011]進(jìn)一步的是，還包括步驟
[0012]C、組裝蒸餾罐入爐后，蒸餾通道開啟前，將冷凝罐噴淋水閥門開度控制在回水量達(dá)匯集槽1/3?1/2位置。
[0013]進(jìn)一步的是，還包括步驟
[0014]D、從蒸餾通道開啟到蒸餾罐內(nèi)壓強(qiáng)下降到100Pa的蒸餾高揮發(fā)期時(shí)間段內(nèi)，控制噴淋水溫度在40°C?50°C之間，在蒸餾罐內(nèi)壓強(qiáng)小于100Pa到蒸餾結(jié)束出爐的蒸餾穩(wěn)定期時(shí)間段內(nèi)，控制噴淋水溫度在30 0C?40 °C之間。
[0015]進(jìn)一步的是，還包括步驟
[0016]E、從蒸餾通道開啟到蒸餾結(jié)束出爐，蒸餾電爐一區(qū)的溫度控制在900 °C?980 °C范圍內(nèi)，蒸餾電爐二區(qū)溫度控制在980°C?1020°C范圍內(nèi)，蒸餾電爐三區(qū)溫度控制在980°C?1020 °C范圍內(nèi)，蒸餾電爐四區(qū)溫度控制在960 °C?1020 °C范圍內(nèi)。
[0017]進(jìn)一步的是，還包括步驟
[0018]F、組裝蒸餾罐入爐后，使用低真空系統(tǒng)對(duì)冷凝罐進(jìn)行抽氣，進(jìn)行氣密性測試；當(dāng)氣密性合格后，使用低真空系統(tǒng)對(duì)蒸餾罐下部進(jìn)行抽氣，以加速蒸餾通道的開啟。
[0019]進(jìn)一步的是，在上述步驟B中，蒸餾通道開啟后，蒸氣進(jìn)入冷凝罐進(jìn)行冷凝時(shí)，控制冷凝罐內(nèi)的真空度在53.3Pa以下的方法為:
[0020]從蒸餾通道完全開啟到冷凝罐內(nèi)的真空度達(dá)53.3Pa，使用低真空系統(tǒng)對(duì)冷凝罐進(jìn)行抽氣;從冷凝罐內(nèi)的真空度低于53.3Pa到蒸餾終點(diǎn)，使用高真空系統(tǒng)對(duì)冷凝罐進(jìn)行抽氣。
[0021]進(jìn)一步的是，所述低真空系統(tǒng)包括H150栗，所述高真空系統(tǒng)包括H70栗和Z320栗。
[0022]本發(fā)明的有益效果是:由于蒸餾通道開啟后，蒸氣進(jìn)入冷凝罐進(jìn)行冷凝時(shí)，控制冷凝罐內(nèi)的真空度在53.3Pa以下，可實(shí)現(xiàn)海綿鈦真空蒸餾過程蒸氣直接經(jīng)歷氣態(tài)-固態(tài)凝華過程，防止因揮發(fā)蒸氣冷凝經(jīng)歷氣態(tài)-液態(tài)-固態(tài)過程時(shí)，液態(tài)冷凝物回流到通道處導(dǎo)致的蒸餾通道堵塞問題，使真空蒸餾因通道堵塞停爐的故障率大幅下降，大大節(jié)約了因通道堵塞導(dǎo)致的回爐生產(chǎn)電耗，降低了海綿鈦中雜質(zhì)含量。
【附圖說明】
[0023]圖1為本發(fā)明所涉及的生產(chǎn)海綿鈦的I型爐的結(jié)構(gòu)示意圖；
[0024]圖中編號(hào)代表的含義:蒸餾罐1、冷凝罐2、蒸餾通道3、噴淋水閥門4、蒸餾電爐5、蒸餾電爐一區(qū)51、蒸餾電爐二區(qū)52、蒸餾電爐三區(qū)53、蒸餾電爐四區(qū)54、H150栗6、H70栗7、Z320栗8、蒸餾罐內(nèi)真空度P1、冷凝罐內(nèi)真空度P2。
【具體實(shí)施方式】
[0025]下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步的說明。在此需要說明的是，對(duì)于這些實(shí)施方式的說明僅用于幫助理解本發(fā)明，并不構(gòu)成對(duì)本發(fā)明的限定。
[0026]如圖1所示，本發(fā)明所涉及到的生產(chǎn)海綿鈦的裝置的一個(gè)實(shí)施例為I型爐，包括位于下部的蒸餾罐I和位于上部的冷凝罐2，在蒸餾罐I與冷凝罐2之間設(shè)有蒸餾通道3，蒸餾通道3上設(shè)有鎂板或鋁板，鎂板或鋁板在高溫下可融化，融化后即是蒸餾通道3開啟的時(shí)候;還包括與冷凝罐2配套使用的噴淋水閥門4和相應(yīng)的噴淋管道，以及用于對(duì)蒸餾罐I和冷凝罐2抽真空的真空系統(tǒng);蒸餾過程開始前，需要先將蒸餾罐I組裝入蒸餾電爐5內(nèi)，通過蒸餾電爐5對(duì)蒸餾罐I進(jìn)行加熱。
[0027]本發(fā)明所涉及的一種防止海綿鈦真空蒸餾通道堵塞的方法，包括以下步驟
[0028]A、判斷蒸餾通道3是否開啟:當(dāng)蒸餾罐I入爐后，冷凝罐2內(nèi)壓強(qiáng)上升達(dá)到500?1500Pa的范圍，蒸餾罐I內(nèi)壓強(qiáng)出現(xiàn)下降，且蒸餾罐I與冷凝罐2壓力差逐漸減小，當(dāng)冷凝罐與蒸餾罐壓差為零時(shí)，判斷為蒸餾通道已完全開啟；
[0029]B、蒸餾通道3完全開啟后，蒸氣進(jìn)入冷凝罐2進(jìn)行冷凝時(shí)，控制冷凝罐2內(nèi)的真空度在53.3Pa以下。
[0030]蒸餾時(shí)，需要對(duì)蒸餾罐I進(jìn)行加熱，當(dāng)蒸餾罐I內(nèi)的溫度達(dá)到臨界值時(shí)，蒸餾罐I內(nèi)殘留的MgCl2和Mg會(huì)高溫高真空條件下變成氣體，使得蒸餾罐I內(nèi)的壓強(qiáng)出現(xiàn)急劇上升的情況，這些高溫氣體會(huì)將設(shè)置在蒸餾通道3內(nèi)的鎂/鋁板融化掉，進(jìn)而進(jìn)入冷凝罐2內(nèi)被冷凝。當(dāng)蒸餾罐I內(nèi)MgCl2和Mg氣體進(jìn)入冷凝罐2后，會(huì)使冷凝罐2內(nèi)的壓強(qiáng)出現(xiàn)上升的情況。因此，結(jié)合蒸餾罐I和冷凝罐2內(nèi)部的壓力變化情況，就可以判斷蒸餾通道3是否被開啟。在蒸餾的過程中，一直有抽真空系統(tǒng)對(duì)冷凝罐2進(jìn)行抽氣，當(dāng)蒸餾通道3開啟的瞬間，有大量氣體進(jìn)入冷凝罐2，使得冷凝罐2內(nèi)的壓強(qiáng)上升，高于53.3Pa，隨著抽真空的進(jìn)行，冷凝管2內(nèi)的壓強(qiáng)逐漸降低，利用抽真空系統(tǒng)使冷凝罐2內(nèi)的壓強(qiáng)低于53.3Pa，并在之后的蒸餾過程中使冷凝罐2內(nèi)的壓強(qiáng)一直保持在53.3Pa以下，從而滿足使蒸氣直接經(jīng)歷從氣體轉(zhuǎn)變?yōu)楣腆w的條件。
[0031]由于真空蒸餾時(shí)，主要的分離產(chǎn)物為MgCl2和Mg。當(dāng)工藝控制條件不當(dāng)時(shí)，MgCl2和Mg蒸氣在冷凝罐2內(nèi)冷凝為液態(tài)，順著罐壁回流到蒸餾通道3附近冷凝成固體，隨著蒸餾的進(jìn)行，冷凝的固體逐漸增加，導(dǎo)致蒸餾通道3變窄或者堵塞。研究發(fā)現(xiàn)，若是將冷凝條件加以嚴(yán)格控制，使MgCl2和Mg冷凝時(shí)的真空度達(dá)到53.3Pa以下，可讓揮發(fā)物直接經(jīng)歷氣態(tài)-固態(tài)的凝華過程，使揮發(fā)物MgCl2和Mg直接冷凝到罐壁上，就可以避免回流的發(fā)生，從而防止蒸餾通道堵塞。本發(fā)明公開的技術(shù)方案可使真空蒸餾因通道堵塞停爐的故障率大幅下降，大大節(jié)約因通道堵塞導(dǎo)致的回爐生產(chǎn)電耗，降低海綿鈦中雜質(zhì)含量。
[0032]具體，為了使蒸發(fā)出的Mg、MgCl2蒸氣能快速直接經(jīng)歷氣-固冷凝在冷凝罐2內(nèi)罐壁中部位置，又防止因水流過大使冷凝強(qiáng)度過大，使Mg、MgCl2過快的冷凝在罐口附近，導(dǎo)致冷凝區(qū)域下移，增加通道3堵塞的幾率，上述【具體實(shí)施方式】還包括步驟
[0033]C、組裝蒸餾罐I入爐后，蒸餾通道3開啟前，將冷凝罐2的噴淋水閥門4開度控制在回水量達(dá)匯集槽1/3?1/2位置。這樣控制噴淋水閥門4的開度可以保證冷凝強(qiáng)度，使Mg、MgC12快速冷凝在罐壁中部。
[0034]具體，為了準(zhǔn)確穩(wěn)定的控制Mg、MgCh的冷凝速度，上述【具體實(shí)施方式】還包括步驟
[0035]D、從蒸餾通道3開啟到蒸餾罐I內(nèi)壓強(qiáng)下降到100Pa的蒸餾高揮發(fā)期時(shí)間段內(nèi)，控制噴淋水溫度在40°C?50°C之間，在蒸餾罐I內(nèi)壓強(qiáng)小于100Pa到蒸餾結(jié)束出爐的蒸餾穩(wěn)定期時(shí)間段內(nèi)，控制噴淋水溫度在30°C?40°C之間。這樣控制噴淋水的溫度可以保證蒸餾通道開啟前期，大量揮發(fā)物能迅速冷凝到罐壁上，蒸餾中后期冷凝強(qiáng)度達(dá)到冷凝效果，即利用冷凝水溫度監(jiān)控冷凝強(qiáng)度。
[0036]具體，為了使蒸餾罐I受熱均勻，從而使蒸氣均勻揮發(fā)，上述【具體實(shí)施方式】還包括步驟
[0037]E、從蒸餾通道3開啟到蒸餾結(jié)束出爐，蒸餾電爐一區(qū)51的溫度控制在900°C?980°C范圍內(nèi)，蒸餾電爐二區(qū)52的溫度控制在980°C?1020°C范圍內(nèi)，蒸餾電爐三區(qū)53的溫度控制在980°C?1020°C范圍內(nèi)，蒸餾電爐四區(qū)54的溫度控制在960°C?1020°C范圍內(nèi)。這樣設(shè)置蒸餾電爐不同區(qū)域的溫度，既能保證下部蒸餾罐蒸發(fā)速率，又能防止因蒸發(fā)速率過快，導(dǎo)致海綿鈦坨過早燒結(jié)，使毛細(xì)孔過早封閉，導(dǎo)致Mg、MgC12殘留在海綿鈦毛細(xì)孔中。
[0038]具體，為了保證冷凝管2的氣密性和加快蒸餾通道3的開啟，上述【具體實(shí)施方式】還包括步驟
[0039]F、組裝蒸餾罐I入爐后，使用低真空系統(tǒng)對(duì)冷凝罐2進(jìn)行抽氣，進(jìn)行氣密性測試;當(dāng)氣密性合格后，使用低真空系統(tǒng)對(duì)蒸餾罐I下部進(jìn)行抽氣，以加速蒸餾通道3的開啟。
[0040]具體，步驟B中，蒸餾通道3開啟后，蒸氣進(jìn)入冷凝罐2進(jìn)行冷凝時(shí)，控制冷凝罐2內(nèi)的真空度在53.3Pa以下的方法為:
[0041]從蒸餾通道3開啟到冷凝罐2內(nèi)的真空度達(dá)53.3Pa，使用低真空系統(tǒng)對(duì)冷凝罐2進(jìn)行抽氣;從冷凝罐2內(nèi)的真空度低于53.3Pa到蒸餾終點(diǎn)，使用高真空系統(tǒng)對(duì)冷凝罐2進(jìn)行抽氣。優(yōu)選的，所述低真空系統(tǒng)包括H150栗6，所述高真空系統(tǒng)包括H70栗7和Z320栗8。
[0042]實(shí)施例1
[0043]組裝蒸餾罐I入爐后，蒸餾通道開啟3前，將冷凝罐噴淋水閥門4開度控制在回水量達(dá)匯集槽1/3?1/2位置；當(dāng)蒸餾罐I入爐后，冷凝罐2上部壓強(qiáng)上升達(dá)到lOOOPa，蒸餾罐I內(nèi)壓強(qiáng)出現(xiàn)下降，且蒸餾罐I與冷凝罐2壓力差逐漸減小，當(dāng)冷凝罐2與蒸餾罐I壓差為零時(shí)，判斷為蒸餾通道3已經(jīng)開啟；從蒸餾通道3開啟到蒸餾罐下部壓強(qiáng)下降到100Pa的蒸餾高揮發(fā)期時(shí)間段內(nèi)，控制噴淋水溫度在40°C?50°C之間；在蒸餾罐下部強(qiáng)小于100Pa到蒸餾出爐的蒸餾穩(wěn)定期時(shí)間段內(nèi)，控制噴淋水溫度在30 °C?40 °C之間；從蒸餾通道3開啟到蒸餾結(jié)束出爐，蒸餾電爐一區(qū)51的溫度控制在9000C?9800C，蒸餾電爐二區(qū)52的溫度控制在980°C?1020 °C，蒸餾電爐三區(qū)53的溫度控制在980 °C?1020°C，蒸餾電爐四區(qū)54的溫度控制在960°C?1020°C范圍內(nèi)；且從蒸餾通道3開啟到冷凝罐內(nèi)真空度P2達(dá)53.3Pa，使用H150栗6低真空系統(tǒng)對(duì)冷凝罐2進(jìn)行抽氣；從冷凝罐內(nèi)真空度P2低于53.3Pa到蒸餾終點(diǎn)，使用H70栗7和Z320栗8組成的高真空系統(tǒng)對(duì)冷凝罐2進(jìn)行抽氣。
[0044]實(shí)施例2
[0045]組裝蒸餾罐I入爐后，蒸餾通道開啟3前，將冷凝罐噴淋水閥門4開度控制在回水量達(dá)匯集槽1/3位置；當(dāng)蒸餾罐I入爐后，冷凝器罐2上部壓強(qiáng)上升達(dá)到lOOOPa，蒸餾罐I內(nèi)壓強(qiáng)出現(xiàn)下降，且蒸餾罐I與冷凝罐2壓力差逐漸減小，當(dāng)冷凝罐2與蒸餾罐I壓差為零時(shí)，判斷為蒸餾通道3已經(jīng)開啟；從蒸餾通道3開啟到蒸餾罐2下部壓強(qiáng)下降到100Pa的蒸餾高揮發(fā)期時(shí)間段內(nèi)，控制噴淋水溫度在45°C ;在蒸餾罐2下部壓強(qiáng)小于100Pa到蒸餾出爐的蒸餾穩(wěn)定期時(shí)間段內(nèi)，控制噴淋水溫度在40°C;從蒸餾通道3開啟到蒸餾結(jié)束出爐，蒸餾電爐一區(qū)51的溫度控制在950°C，蒸餾電爐二區(qū)52的溫度控制在1000°C，蒸餾電爐三區(qū)53的溫度控制在1000°C，蒸餾電爐四區(qū)54的溫度控制在1000°C;且蒸餾通道3開啟到冷凝罐內(nèi)真空度P2達(dá)50Pa，使用H150栗6低真空系統(tǒng)對(duì)冷凝罐2進(jìn)行抽氣；從冷凝罐內(nèi)真空度P2低于50Pa到蒸餾終點(diǎn)，使用H70栗7和Z320栗8組成的高真空系統(tǒng)對(duì)冷凝罐2進(jìn)行抽氣。
[0046]進(jìn)行大面積的推廣實(shí)施后，共開展了 60爐次的生產(chǎn)試驗(yàn)，試驗(yàn)中均未發(fā)生通道堵塞問題，且海綿鈦中雜質(zhì)元素含量大幅下降，其中N元素從0.0I %降至0.005 %以下，O元素從0.062 %降至0.035 %以下，CI兀素從0.086 %降至0.045 %，大大提_ 了 1?等級(jí)海綿欽的產(chǎn)出率。
【主權(quán)項(xiàng)】
1.一種防止海綿鈦真空蒸餾通道堵塞的方法，其特征在于:包括以下步驟 A、判斷蒸餾通道是否開啟:當(dāng)蒸餾罐入爐后，冷凝罐內(nèi)壓強(qiáng)上升達(dá)到500?1500Pa的范圍，蒸餾罐內(nèi)壓強(qiáng)出現(xiàn)下降，且蒸餾罐與冷凝罐壓力差逐漸減小，當(dāng)冷凝罐與蒸餾罐壓差為零時(shí)，判斷為蒸餾通道已完全開啟； B、蒸餾通道完全開啟后，蒸氣進(jìn)入冷凝罐進(jìn)行冷凝時(shí)，控制冷凝罐內(nèi)的真空度在53.3Pa 以下。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的防止海綿鈦真空蒸餾通道堵塞的方法，其特征在于:還包括步驟 C、組裝蒸餾罐入爐后，蒸餾通道開啟前，將冷凝罐噴淋水閥門開度控制在回水量達(dá)匯集槽I/3?I/2位置。3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的防止海綿鈦真空蒸餾通道堵塞的方法，其特征在于:還包括步驟 D、從蒸餾通道開啟到蒸餾罐內(nèi)壓強(qiáng)下降到100Pa的蒸餾高揮發(fā)期時(shí)間段內(nèi)，控制噴淋水溫度在40°C?50°C之間，在蒸餾罐內(nèi)壓強(qiáng)小于100Pa到蒸餾結(jié)束出爐的蒸餾穩(wěn)定期時(shí)間段內(nèi)，控制噴淋水溫度在30°C?40°C之間。4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的防止海綿鈦真空蒸餾通道堵塞的方法，其特征在于:還包括步驟 E、從蒸餾通道開啟到蒸餾結(jié)束出爐，蒸餾電爐一區(qū)的溫度控制在900°C?980 °C范圍內(nèi)，蒸餾電爐二區(qū)溫度控制在980°C?1020°C范圍內(nèi)，蒸餾電爐三區(qū)溫度控制在980°C?1020 °C范圍內(nèi)，蒸餾電爐四區(qū)溫度控制在960 °C?1020 °C范圍內(nèi)。5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的防止海綿鈦真空蒸餾通道堵塞的方法，其特征在于:還包括步驟 F、組裝蒸餾罐入爐后，使用低真空系統(tǒng)對(duì)冷凝罐進(jìn)行抽氣，進(jìn)行氣密性測試；當(dāng)氣密性合格后，使用低真空系統(tǒng)對(duì)蒸餾罐下部進(jìn)行抽氣，以加速蒸餾通道的開啟。6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的防止海綿鈦真空蒸餾通道堵塞的方法，其特征在于:步驟B中，蒸餾通道完全開啟后，蒸氣進(jìn)入冷凝罐進(jìn)行冷凝時(shí)，控制冷凝罐內(nèi)的真空度在53.3Pa以下的方法為: 從蒸餾通道開啟到冷凝罐內(nèi)的真空度達(dá)53.3Pa，使用低真空系統(tǒng)對(duì)冷凝罐進(jìn)行抽氣；從冷凝罐內(nèi)的真空度低于53.3Pa到蒸餾終點(diǎn)，使用高真空系統(tǒng)對(duì)冷凝罐進(jìn)行抽氣。7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的防止海綿鈦真空蒸餾通道堵塞的方法，其特征在于:所述低真空系統(tǒng)包括H150栗，所述高真空系統(tǒng)包括H70栗和Z320栗。
【文檔編號(hào)】C22B9/02GK106086442SQ201610598849
【公開日】2016年11月9日
【申請(qǐng)日】2016年7月27日 公開號(hào)201610598849.2, CN 106086442 A, CN 106086442A, CN 201610598849, CN-A-106086442, CN106086442 A, CN106086442A, CN201610598849, CN201610598849.2
【發(fā)明人】李開華, 盛卓, 苗慶東, 李亮
【申請(qǐng)人】攀鋼集團(tuán)攀枝花鋼鐵研究院有限公司