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一種高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀及其加工方法

文檔序號:10589401閱讀:1028來源:國知局
一種高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀及其加工方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀及其加工方法,屬于硬質(zhì)合金刀具技術領域。本發(fā)明的高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀采用粉末冶金工藝制成,其原料的各組分按如下質(zhì)量百分比組成:0.40~0.50%CT、80.0~80.5%WC、17.0~17.5%Co、1.6~2.2%抑制劑、0.05~0.08%十八酸。本發(fā)明的分條分切刀的加工方法,包括以下步驟:配料;濕磨、壓制、燒結及機加工。本發(fā)明的分條分切刀在保證刀片具有較高硬度和耐磨性的基礎上,仍能保持優(yōu)異的沖擊韌性和抗斷裂性能,能夠滿足各種金屬板材對分條刀的分切要求,且刀片的使用壽命得到顯著延長。
【專利說明】
一種高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀及其加工方法
技術領域
[0001] 本發(fā)明屬于硬質(zhì)合金刀具技術領域,更具體地說,涉及一種高性能硬質(zhì)合金新材 料分條分切刀及其加工方法。
【背景技術】
[0002] 新世紀以來,隨著我國制造業(yè)的快速發(fā)展,國產(chǎn)數(shù)控設備與流水線開始大量進入 各個領域,一個尖銳的矛盾很快浮出水面一一先進的設備,配不到先進的國產(chǎn)機械刀具,不 得不配洋刀。國際模具及五金塑膠產(chǎn)業(yè)供應商協(xié)會秘書長羅百輝表示,優(yōu)質(zhì)硬質(zhì)合金切削 刀具在我國已經(jīng)成為加工企業(yè)所需的主力刀具,被廣泛地應用于汽車及零部件生產(chǎn)、模具 制造、航空航天等重工業(yè)領域,但我國刀具企業(yè)主要是大量生產(chǎn)高速鋼刀以及一些低檔標 準刀具,完全沒有考慮到市場飽和度和企業(yè)所需,最終把具有高附加值、高科技含量的中高 端刀具市場拱手讓給國外企業(yè)。
[0003] 在發(fā)達國家,目前硬質(zhì)合金刀具已占刀具的主導地位,比重達70%,而高速鋼刀具 正以每年1 %~2%的速度縮減,所占比例已降至30%以下。而在我國,有資料顯示,國內(nèi)刀 具目前的年銷售額大約為145億元,其中大部分刀具屬于低端產(chǎn)品,仍是高速鋼標準刀具, 加工效率和加工精度都較低,常用于傳統(tǒng)機床和低精度機床上,而優(yōu)質(zhì)硬質(zhì)合金刀具所占 的比重不足25%,與國外差距較大。但國內(nèi)制造業(yè)所需的優(yōu)質(zhì)硬質(zhì)合金刀具已經(jīng)占到刀具 市場的50%以上,這種盲目生產(chǎn)已經(jīng)嚴重滿足不了國內(nèi)制造業(yè)對優(yōu)質(zhì)硬質(zhì)合金刀具日益增 長的需求,從而形成了中高端市場的真空狀態(tài),最終被國外企業(yè)所占據(jù)。
[0004] 除中高端市場空白,我國刀具制造企業(yè)還普遍存在產(chǎn)品附加值低,傳統(tǒng)的加工方 式與個性化的市場需求相脫節(jié),原材料熱處理技術水平低,資源浪費等問題。雖然我國電工 鋼近幾年有了突飛猛進的發(fā)展,但仍普遍存在質(zhì)量差而成本高的問題。除了材料質(zhì)量外,使 用各種鋼件刀具產(chǎn)生的切口質(zhì)量及其給后續(xù)工序帶來的質(zhì)量問題,也是導致整體行業(yè)質(zhì)量 低下的重要因素。生產(chǎn)效率低、產(chǎn)品質(zhì)量差、利潤薄,未來將會給我國刀具行業(yè)帶來生存和 發(fā)展危機。因此,電機制造業(yè)及有色薄型金屬加工業(yè)的許多廠家試圖改變現(xiàn)狀,紛紛進口國 外分切刀具,但有些進口刀具和原有國產(chǎn)設備不配套,同時后期修刀極其困難,而且價格昂 貴,迫使一些廠家也不得不放棄進口刀具,繼續(xù)使用高速鋼刀具。
[0005] 近幾年來,國內(nèi)一些刀具廠家也曾試圖開發(fā)硬質(zhì)合金分條刀,但因缺乏技術和關 鍵專業(yè)人員,目前只能開發(fā)生產(chǎn)普通的硬質(zhì)合金刀具,而由于刀具刃口對質(zhì)量要求較高,加 工難度大,普通硬質(zhì)合金難以滿足分切刀刃的加工要求,無法制作優(yōu)質(zhì)的硬質(zhì)合金分條刀。
[0006] 如,中國專利申請(申請?zhí)?01310485442.5,公開號CN103540823A)公開了一種適 用于制造高精加工用刀具的硬質(zhì)合金材料,該硬質(zhì)合金包括金屬碳化物粉末和金屬粘結劑 組成的硬質(zhì)合金基體,還包括涂層,其中金屬碳化物粉末選用各組分質(zhì)量百分比為碳化鎢 40~50%、碳化鉻3~8%、碳化鈦5~9%、碳化釩5~10%、碳化鈮2~5%、碳化鉭6~11%, 金屬粘結劑選用鈷,其質(zhì)量百分比為12~18%,涂層選用金剛石CV0涂層。該申請案的硬質(zhì) 合金具有高硬度、高耐磨性的特點,高速切削時磨損率較低,同時還具有良好的抗氧化性、 耐熱性和化學穩(wěn)定性,但該申請案的硬質(zhì)合金與基體之間的潤濕性相對較差,其所含碳化 鈮、碳化鉭含量較高,而碳化鈮、碳化鉭都是價格非常昂貴的稀有金屬,且該申請案的涂層 技術要求高、設備昂貴,一臺涂層設備需耗資上千萬,不能廣泛應用于一般企業(yè)。
[0007] 因此,基于我國硬質(zhì)合金分條刀的性能相對較差,難以滿足加工需求的現(xiàn)狀,亟需 研究出一種綜合性能良好且成本較低的硬質(zhì)合金分條刀。發(fā)明人一直致力于高性能硬質(zhì)合 金分條刀的研究,通過大量試驗研究對現(xiàn)有硬質(zhì)合金分條刀的原料組分及加工工藝進行優(yōu) 化設計,并取得了優(yōu)異成果,具體見發(fā)明人于201 4年04月21日申請的申請?zhí)枮?201410161479.7的發(fā)明專利,該申請案在一定程度上從配料上有效解決了因濕磨分散不良 帶來的孔隙和Co相分布不均等問題,從而制取了優(yōu)質(zhì)混合料,加工出高性能高精度分切剪 切刀具,該申請案的刀具具備高硬度、高強度、強耐磨等優(yōu)點,其質(zhì)量和綜合使用性能均居 國內(nèi)領先地位。但發(fā)明人在使用過程中發(fā)現(xiàn),該申請案中最終所得硬質(zhì)合金分條刀的使用 性能仍不能完全滿足我國對分切刀刃的要求,還不能有效解決當加工一些對質(zhì)量要求較高 的產(chǎn)品時需要進口國外刀具的問題,且刀片的使用壽命有待進一步提高。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0008] 1.發(fā)明要解決的技術問題
[0009] 本發(fā)明的目的在于克服我國現(xiàn)有硬質(zhì)合金分條刀難以滿足金屬板材的加工要求, 優(yōu)質(zhì)硬質(zhì)合金刀具主要依賴于從國外進口的不足,提供了一種高性能硬質(zhì)合金新材料分條 分切刀及其加工方法。本發(fā)明的方法能夠有效克服我國現(xiàn)有分條刀存在的上述不足,顯著 改善了硬質(zhì)合金分條分切刀的使用性能,使其能夠滿足各種金屬板材的加工要求,保證金 屬板的加工質(zhì)量,且延長了分條刀的使用壽命。
[0010] 2.技術方案
[0011] 為達到上述目的,本發(fā)明提供的技術方案為:
[0012] 本發(fā)明的一種高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀,該分條分切刀采用粉末冶金工 藝制成,其原料的各組分按如下質(zhì)量百分比組成:
[0015]更進一步地,所述的抑制劑為多元復合抑制劑,由如下質(zhì)量百分比的組分組成: 0 · 5-0 · 8 % VC、0 · 6-1 · 0 % Cr3C2 和0 · 3-0 · 5 % TaC。
[0016]本發(fā)明的一種高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀的加工方法,該分條分切刀的加 工包括以下步驟:
[0017] 步驟一、配料:將分條分切刀的各組分分別按照質(zhì)量百分比進行稱量并混合;
[0018] 步驟二、濕磨、壓制:將步驟一中得到的混合粉料進行濕磨、干燥并制粒,然后將混 合粉料壓制成坯;
[0019] 步驟三、燒結:將壓制成型后的坯料置于燒結爐中進行燒結,燒結結束后采用水冷 方式進行冷卻即得分條分切刀的粉末冶金毛坯;
[0020] 步驟四、機加工:將燒結后得到的粉末冶金毛坯先后進行粗加工和精加工,即得本 發(fā)明的高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀。
[0021] 更進一步地,步驟二中的濕磨是將稱好的混合料放入濕磨機中研磨68-72小時,濕 磨介質(zhì)為無水酒精,且酒精與混合粉料的質(zhì)量比為(3.2-3.5): 1。
[0022] 更進一步地,步驟二中混合粉料經(jīng)濕磨、干燥并制粒后的粒度控制在80-140目之 間,松裝密度控制在3.9-4.2g/cm2,然后采用500-630噸的四柱壓力機將粉末壓制成坯。 [0023]更進一步地,步驟三中坯料燒結的具體過程如下:
[0024] (1)室溫~320°C :將坯料由室溫加熱至320°C,加熱時間為75-90min;
[0025] (2)320~370°C:將坯料由320°C加熱至370°C,控制加熱時間為25-30min,然后于 370°C 進行保溫 110_120min;
[0026] (3)370~450°C:將坯料由370°C加熱至450°C,控制加熱時間為55-60min,然后于 450°C 下保溫 50-60min;
[0027] (4)450~800°C :將坯料由450°C加熱至800°C,控制加熱時間為110_115min;
[0028] (5)800~1200°C:將坯料由800°C加熱至1200°C,控制加熱時間為100-110min,然 后于1200°C下保溫40-45min;
[0029] (6)1200~1350°C:將坯料由1200°C加熱至1350°C,控制加熱時間為50-60min,然 后于1350°C下保溫20-27min;
[0030] (7) 1350 °C~最終燒結溫度:將坯料由1350 °C加熱至最終燒結溫度,控制加熱時間 為18-21min,最后于最終燒結溫度下燒結35-45min;
[0031] (8)冷卻階段:燒結結束后,先自然冷卻,用滑閥栗抽真空,當溫度下降至1200Γ, 調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)子流量計,將Ar氣流量調(diào)至最大,往爐膛充Ar氣,當降溫至800°C時,爐門汽缸打開, 啟動快冷風機對坯料進行快速冷卻,并控制爐膛壓力在1~lOMPa。
[0032] 更進一步地,所述的最終燒結溫度控制為1390°C~1410°C。
[0033] 更進一步地,步驟三中燒結所用燒結爐包括燒結爐爐體,燒結爐爐體內(nèi)部由外向 內(nèi)依次設有保溫層和發(fā)熱體,所述發(fā)熱體內(nèi)部設有石墨內(nèi)膽,該石墨內(nèi)膽通過脫蠟管道與 補蠟裝置相連通,所述的補蠟裝置內(nèi)部填充有高導熱金屬環(huán)。
[0034]更進一步地,所述的補蠟裝置包括依次相連的一級補蠟器、二級補蠟器和三級補 蠟器,其中,一級補蠟器和二級補蠟器內(nèi)均填充有高導熱金屬環(huán),三級補蠟器內(nèi)部不含高導 熱金屬環(huán),且三級補蠟器通過管道與滑閥真空栗相連。
[0035]更進一步地,所述的一級補蠟器為臥式結構,二級補蠟器為立式結構,且二級補蠟 器內(nèi)部設有支架,沿支架高度方向設有交替分布的懸掛臂,所述的高導熱金屬環(huán)懸掛于所 述懸掛臂,且懸掛臂與支架之間的夾角為30-70°。
[0036] 3.有益效果
[0037]采用本發(fā)明提供的技術方案,與現(xiàn)有技術相比,具有如下顯著效果:
[0038] (1)本發(fā)明的一種高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀,通過對分條分切刀的原料 組分及配比進行優(yōu)化設計,從而在保證刀片具有較高硬度和耐磨性的基礎上,仍能保持優(yōu) 異的沖擊韌性和抗斷裂性能,滿足各種金屬板材對分條刀的分切要求,能夠有效避免當加 工一些對質(zhì)量要求較高的產(chǎn)品時需要進口國外刀具的問題,且刀片的使用壽命得到顯著延 長。
[0039] (2)本發(fā)明的一種高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀的加工方法,通過對刀片的 原料組分、配比及加工工藝進行優(yōu)化設計,所得刀片的綜合使用性能能夠滿足要求,刀片晶 粒尺寸細小,組織均勻致密,孔隙明顯變小且減少,從而保證了金屬板材的分切質(zhì)量,提高 了分條分切刀的整體質(zhì)量。
[0040] (3)本發(fā)明的一種高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀的加工方法,通過對刀片坯 料的燒結工藝進行優(yōu)化設計,從而保證了燒結后坯料的致密性和均勻性,有效克服了粉末 冶金毛坯的金相組織中易出現(xiàn)孔洞,從而導致刀圈在后續(xù)加工中易出現(xiàn)缺口的不足。且通 過燒結工藝的優(yōu)化有效保證了對燒結爐內(nèi)石蠟氣的脫除效果,有利于保證燒結爐的正常工 作。
[0041 ] (4)本發(fā)明的一種高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀的加工方法,通過對燒結爐 的結構進行優(yōu)化設計,從而進一步改善了燒結爐內(nèi)坯料燒結的均勻性以及其脫蠟、補蠟效 果,使刀片的燒結性能及質(zhì)量得到有效保證。
【附圖說明】
[0042] 圖1為本發(fā)明的燒結爐的結構示意圖;
[0043] 示意圖中的標號說明:
[0044] 1、燒結爐爐體;2、保溫層;3、發(fā)熱體;4、石墨內(nèi)膽;5、主真空管道;501、第一高真空 蝶閥;6、脫蠟管道;601、第二高真空蝶閥;701、一級補蠟器;702、二級補蠟器;703、三級補蠟 器;8、儲蠟罐;9、高導熱金屬環(huán);10、支架;101、懸掛臂;11、波紋管;12、滑閥真空栗。
【具體實施方式】
[0045] 為進一步了解本發(fā)明的內(nèi)容,現(xiàn)結合附圖和實施例對本發(fā)明作詳細描述。
[0046] 實施例1
[0047]本實施例的一種高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀,該分條分切刀采用粉末冶金 工藝制成,其原料的各組分按如下質(zhì)量百分比組成:
[0049] 上述抑制劑為多元復合抑制劑,由如下質(zhì)量百分比的組分組成:0.7% VC、0.6% 〇3(:2和0 · 3 % TaC。其中,本實施例的Co指鈷粉,VC指碳化釩,Cr3C2指碳化鉻,TaC指碳化鉭, CT指鄰苯二酚,WC指碳化鎢粉。本實施例根據(jù)粉末冶金工藝方式,精選超細晶粒硬質(zhì)碳化物 WC和粘結金屬Co粉,根據(jù)條件加入微量元素作為抑制劑(碳化物),同時根據(jù)研磨機理加入 十八酸作為活化物質(zhì),提高粉末顆粒的表面能,增加粉末濕磨時的分散性,有利于燒結時WC 顆粒的致密性重排;選擇超細WC(BET > 1.5m2/g)和Co粉材料,并在配料上進行創(chuàng)新改進,從 而使硬質(zhì)合金在燒結后得到組織致密均勻,且綜合性能良好的坯料。
[0050] 值得說明的是,發(fā)明人于2014年04月21日申請的申請?zhí)枮?01410161479.7的發(fā)明 專利所公開的分條分切刀的原料組分雖然與本專利較為接近,但發(fā)明人在使用過程中發(fā) 現(xiàn),上述申請案的刀片在使用過程中其硬度和耐磨性相對較好,但刀片的沖擊韌性及抗裂 紋敏感性則較差,在沖擊力的作用下易發(fā)生刀片變形及脆斷現(xiàn)象,從而影響金屬板材的分 切效果,使分條分切刀的使用壽命受到影響,仍難以滿足我國加工業(yè)對分切刀刃的要求。此 外,上述申請案中刀片的組織及性能相對不均勻,從而使刀片質(zhì)量及使用壽命受到影響。發(fā) 明人結合刀片的加工要求,通過大量實驗研究對刀片的原料組分和配比以及加工工藝進行 優(yōu)化設計,從而在保證刀片具有較高硬度和耐磨性的基礎上,仍能保持優(yōu)異的沖擊韌性和 抗斷裂性能,滿足各種金屬板材對分條刀的分切要求,能夠有效避免當加工一些對質(zhì)量要 求較高的產(chǎn)品時需要進口國外刀具的問題,且刀片的使用壽命得到顯著延長。
[0051] 但在研究過程中,令發(fā)明人異常困擾的是,現(xiàn)有硬質(zhì)合金刀具為了保證具有較高 的硬度和耐磨性,通常通過提高WC的含量來實現(xiàn),從而導致刀具的脆性較大,在使用過程中 易發(fā)生脆斷現(xiàn)象;而當WC含量相對較低時,刀具的硬度和耐磨性則難以滿足使用要求。因 此,當發(fā)明人試圖單純通過降低WC的含量、提高Co的含量來提高分條刀的韌性及抗斷裂性 能時效果并不是很理想,尤其是WC及Co含量的微小下調(diào)即可能會引起刀片硬度及耐磨性的 大幅下降,從而難以滿足質(zhì)量要求?;谝陨蠁栴}的存在,發(fā)明人一方面通過對刀片原料的 組分配比進行優(yōu)化設計,使各組分之間的協(xié)調(diào)作用得到更好發(fā)揮,另一方面還通過大量實 驗對刀片的加工工藝進行優(yōu)化,通過原料組分與工藝的配合,彌補了硬質(zhì)合金刀片存在的 硬度、耐磨性與沖擊韌性、抗斷裂性能之間的矛盾,使所得分條分切刀的綜合使用性能達到 最優(yōu)狀態(tài),且所得刀片的組織及性能相對較均勻,其使用壽命得到顯著延長。
[0052] 本實施例的上述高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀的加工方法,其特征在于:該 分條分切刀的加工包括以下步驟:
[0053]步驟一、配料:將分條分切刀的各組分分別按照質(zhì)量百分比進行稱量并混合;
[0054] 步驟二、濕磨、壓制:將步驟一中稱好的各組分混合后放入濕磨機中進行濕磨,濕 磨介質(zhì)為無水酒精,且酒精與混合粉料的質(zhì)量比為3.2:1,濕磨時間為68小時,且濕磨機使 用過程中每24小時放氣一次,從而保證濕磨效果,使混合料充分混合均勻,保證了后續(xù)所得 刀片性能的均勻性。濕磨結束后,將混合料進行真空干燥并制粒,然后采用600噸的四柱壓 力機將混合料壓制成坯。上述混合粉料經(jīng)真空干燥并制粒后,物料粒度控制在100目左右, 松裝密度控制在3.9g/cm 2,從而能夠有效抑制燒結過程中晶粒的長大,保證所得硬質(zhì)合金 刀具的晶粒度滿足分切要求,且同時有助于保證燒結后坯料的致密性,使孔隙明顯變小且 減少,防止坯料組織分布不均勻,有利于使制備刀具的綜合性能滿足要求。
[0055] 步驟三、燒結:將壓制成型后的坯料置于燒結爐中進行燒結,燒結結束后進行冷卻 即得分條分切刀的粉末冶金毛坯。
[0056] 發(fā)明人在加工過程中發(fā)現(xiàn),壓制成型坯料的燒結工序能使多孔的毛坯脫蠟、收縮 致密成為具有一定組織和相應性能的制品,燒結工藝對最終制品的金相組織及硬質(zhì)合金刀 具的硬度、耐磨性等使用性能至關重要。例如,采用現(xiàn)有燒結工藝進行燒結,所得粉末冶金 毛坯的金相組織中易出現(xiàn)孔洞,從而導致刀片在后續(xù)加工中易出現(xiàn)缺口,且當燒結工藝參 數(shù)選擇不當時,易造成硬質(zhì)合金物理性能參數(shù)不達標,Ms點偏高,從而使刀片硬度降低,難 以滿足使用要求。因此,發(fā)明人通過大量實驗對硬質(zhì)合金刀片的燒結工藝進行優(yōu)化設計。本 實施例中,分條分切刀坯料的燒結過程如下:
[0057] (1)室溫~320°C :將坯料由室溫加熱至320°C,加熱時間為75min;
[0058] (2)320~370°C:將坯料由320°C加熱至370°C,控制加熱時間為30min,然后于370 °〇進行保溫120min;
[0059] (3)370~450°C:將坯料由370°C加熱至450°C,控制加熱時間為60min,然后于450 °C下保溫53min;
[0060] (4)450~800°C :將坯料由450°C加熱至800°C,控制加熱時間為llOmin;
[0061 ] (5)800~1200°C :將坯料由800°C加熱至1200°C,控制加熱時間為1 lOmin,然后于 1200°C 下保溫 45min;
[0062] (6)1200~1350°C:將坯料由1200°C加熱至1350°C,控制加熱時間為50min,然后于 1350°C 下保溫 20min;
[0063] (7) 1350 °C~最終燒結溫度:將坯料由1350 °C加熱至最終燒結溫度,控制加熱時間 為21min,最后于最終燒結溫度下燒結35min;最終燒結溫度的具體數(shù)值根據(jù)原料的組分及 配比控制為1390°C~1410°C,本實施例中最終燒結溫度取1400°C。
[0064] (8)冷卻階段:燒結結束后,先自然冷卻,當溫度下降至1200°C,調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)子流量計, 將Ar氣流量調(diào)至最大,往爐膛充Ar氣,當降溫至800 °C時,爐門汽缸打開,啟動快冷風機對坯 料進行快速冷卻,并控制爐膛壓力在7MPa。
[0065] 其中,室溫~450°C屬于脫蠟階段,由于在刀片坯料壓制過程中通常需要加入適量 的石蠟,而這些石蠟對最終產(chǎn)品的內(nèi)部品質(zhì)沒有任何影響,因此需要在燒結工序中先將石 蠟脫除。如果脫除方法不當,或石蠟脫除不干凈,殘留的石蠟將附著在保溫層和爐壁上產(chǎn)生 腐蝕,從而影響燒結爐的使用性能,且殘留的石蠟在后續(xù)燒結過程會以碳或其化合物的形 式存在于制品當中,從而影響制品的總碳控制。因此,發(fā)明人通過大量實驗及生產(chǎn)經(jīng)驗,對 該階段的燒結工藝進行優(yōu)化設計,采用分段加熱,并嚴格控制各段的加熱速率,從而保證了 對燒結爐內(nèi)石蠟氣的脫除效果。脫蠟階段開始運行時,向燒結爐內(nèi)通入氬氣,并將氬氣流量 控制為0.25M 3/h,從而能夠進一步保證石蠟氣的脫除效果,保證石蠟的完全脫除。此外,370 ~450°C階段屬于大量脫蠟時間段,刀片在該段加熱時極易產(chǎn)生裂紋,因此該階段的脫蠟效 果會直接影響刀片的質(zhì)量,發(fā)明人根據(jù)實驗研究結果及多年的實踐經(jīng)驗,對該段加熱速率 進行有效控制,從而能夠有效防止產(chǎn)生裂紋,保證刀片的質(zhì)量。
[0066] 450~最終燒結溫度屬于高真空燒結階段,通過主真空管道進行抽真空,需控制此 階段的真空度<80Pa以內(nèi),通過對該過程的燒結溫度及加熱時間進行優(yōu)化控制,從而能夠 進一步保證刀片組織的致密性及均勻性,且由于抑制劑碳化物在超微晶復合材料中分散極 為均勻,從而保證了燒結時WC晶粒長大得到了更加有效的控制,從而使刀片的硬度、耐磨性 及沖擊韌性、抗斷裂性能均滿足加工需求,有效克服了現(xiàn)有硬質(zhì)合金刀具粉末冶金毛坯的 金相組織中易出現(xiàn)孔洞,從而導致刀圈在后續(xù)加工中易出現(xiàn)缺口的不足。此外,燒結過程中 對燒結爐內(nèi)石蠟的脫除效果也較好,從而保證了燒結爐以及所得坯料的使用性能。
[0067]為了進一步保證燒結爐內(nèi)坯料燒結的均勻性以及脫蠟、補蠟效果,本實施例對燒 結爐的結構進行了優(yōu)化設計。如圖1所示,本實施例的燒結爐包括燒結爐爐體1,燒結爐爐體 1內(nèi)部由外向內(nèi)依次設有保溫層2和發(fā)熱體3,所述發(fā)熱體3內(nèi)部設有石墨內(nèi)膽4,將待燒結還 料置于石墨內(nèi)膽4中進行燒結,從而可以有效避免發(fā)熱體3直接進行熱輻射,防止坯料受熱 不均勻,存在溫度梯度,發(fā)生邊緣粉化的現(xiàn)象,從而保證了刀具的燒結質(zhì)量。上述石墨內(nèi)膽4 通過脫蠟管道6與補蠟裝置相連通,向燒結爐內(nèi)通入氬氣作為載氣,從而可以將坯料燒結過 程中產(chǎn)生的石蠟氣通過脫蠟管道6排出,且通過載氣脫蠟可以使燒結爐內(nèi)外形成壓力差,有 利于保證爐內(nèi)氣氛的統(tǒng)一,進一步使坯料燒結性能保持均勻。本實施例中是在石墨內(nèi)膽4及 對應的燒結爐爐體1、保溫層2和發(fā)熱體3底部對應開設供脫蠟管道6穿過的孔道,孔道的尺 寸與脫蠟管道6的外徑向匹配,脫蠟管道6直接伸入到石墨內(nèi)膽4內(nèi)部,從而可以有效避免石 蠟氣由石墨內(nèi)膽4向外擴散至燒結爐爐體1,在爐殼表面發(fā)生粘接,且進一步保證了石墨內(nèi) 膽4內(nèi)氣氛的統(tǒng)一。
[0068]本實施例中,所述燒結爐爐體1內(nèi)部還通過主真空管道5與羅茨栗相連,從而可以 通過羅茨栗對燒結爐進行抽真空,保證燒結爐爐體1內(nèi)部的真空度滿足要求,從而保證燒結 質(zhì)量。上述主真空管道5上設有第一高真空蝶閥501,脫蠟管道6上設有第二高真空蝶閥601, 從而可以對燒結爐內(nèi)的抽真空及排蠟氣過程進行開啟、關閉。
[0069]本實施例的補蠟裝置的器壁采用夾套結構,且夾套均與冷熱水供應裝置相連,從 而可以控制補蠟裝置的工作狀態(tài),保證其補蠟效果。燒結爐內(nèi)脫蠟過程中,坯料中逐步揮發(fā) 的石蠟蒸汽,在滑閥栗抽力及輔助氣體氬氣的作用下,通過脫蠟管道6連續(xù)不斷的帶入補蠟 裝置,控制冷熱水供應裝置向補蠟裝置的夾套內(nèi)供應冷水,對石蠟氣進行冷卻和凝固,從而 對石蠟進行補集。上述補蠟裝置內(nèi)部還填充有高導熱金屬環(huán)9,該金屬環(huán)可以選用銅環(huán)或鋁 環(huán),本實施例的高導熱金屬環(huán)9采用金屬銅環(huán),石蠟氣穿過金屬環(huán)之間的間隙進行冷卻,從 而可以進一步加速石蠟氣的冷卻,且增大石蠟氣在同一石蠟器內(nèi)的傳熱接觸面積,延長石 蠟氣在同一石蠟器內(nèi)的停留和冷卻時間,防止由于氣流流動過快,石蠟氣來不及進行冷卻 而隨氣流一起直接排放,造成石蠟氣捕捉不完全。
[0070] 為了進一步保證補蠟完全,本實施例的補蠟裝置包括依次相連的一級補蠟器701、 二級補蠟器702和三級補蠟器703(值得說明的是,補蠟器的個數(shù)并不局限于三個,具體個數(shù) 可根據(jù)實際需要進行設定),其中一級補蠟器701和二級補蠟器702內(nèi)均填充有高導熱金屬 環(huán)9,三級補蠟器703內(nèi)部不含高導熱金屬環(huán)9。所述一級補蠟器701采用臥式結構,二級補蠟 器702采用立式結構,且一級補蠟器701的底部設有出蠟孔,該出蠟孔通過管道與儲蠟罐8相 連,從而可以使一級補蠟器701和二級補蠟器702內(nèi)冷凝得到的液態(tài)石蠟通過出蠟孔進入儲 蠟罐8,從而對石蠟進行存儲。二級補蠟器702內(nèi)部沿其中心軸向設有支架10,且沿支架10高 度方向設有交替分布的懸掛臂101,所述的高導熱金屬環(huán)9懸掛于所述懸掛臂101,懸掛臂 101與支架10之間的夾角可根據(jù)實際情況加工為30-70°,本實施例中為30°,從而改善了二 級補蠟器702內(nèi)氣流的流通狀況,便于石蠟氣的捕捉,大大提高了其捕捉效果,保證石蠟氣 經(jīng)過一級補蠟器701和二級補蠟器702后基本被捕捉完。所述的三級補蠟器703通過管道與 滑閥真空栗12相連,由于進入三級補蠟器703的石蠟氣含量已較少,因此三級補蠟器703內(nèi) 無需填充高導熱金屬環(huán)9。通過上述三個補蠟器的設置可以保證補蠟完全,阻止石蠟蒸汽進 入真空栗,污染真空栗,導致真空栗的抽力下降。本實施例中三級補蠟器703與滑閥真空栗 12之間的連接管道上設有波紋管11,從而能夠有效防止上述連接管道隨真空栗12-起震動 過程中發(fā)生脫落。
[0071] 當脫蠟階段結束后,控制冷熱水供應裝置向補蠟裝置的夾套內(nèi)供應熱水,開始對 捕蠟器融蠟,融蠟時間為130min,從而能夠有效防止下次開爐發(fā)生堵蠟現(xiàn)象,保證補蠟效 果。
[0072] 步驟四、機加工:將燒結后得到的粉末冶金毛坯按照實際分切要求及圖紙設計先 后進行粗加工和精加工,即得本發(fā)明的高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀。如表1所示是本 實施例1的產(chǎn)品與現(xiàn)在市場上鋰電分切刀片使用的主要刀具綜合性能對照表。由表中可以 看出,本實施例制備的硬質(zhì)合金新材料分條分切刀的硬度與普通鎢鋼刀具相差不大,但其 抗彎強度、斷裂韌性均明顯高于普通鎢鋼刀具,且本實施例制備的硬質(zhì)合金新材料分條分 切刀的使用壽命及切口質(zhì)量也遠遠由于普通鎢鋼刀具及高速鋼刀具。
[0073] 表1本實施例1的產(chǎn)品與普通鎢鋼刀具、高速鋼刀具綜合性能對照表
[0076] 綜合采用新材料及獨特刀具設計技術和加工工藝,制造出優(yōu)質(zhì)特高耐磨性和特高 強度的硬質(zhì)合金新材料滾剪刀,使該刀具不僅適合于電工鋼加工行業(yè)及有色金屬薄型材料 的縱剪設備使用,同時能滿足不同行業(yè)剪切縱切要求;而且有非常好的性價比。其使用壽命 分別是普通合金刀具的近數(shù)倍,高速鋼刀具的數(shù)十倍,價格只高1倍和4倍。
[0077] 實施例2
[0078] 本實施例的一種高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀,該分條分切刀采用粉末冶金 工藝制成,其原料的各組分按如下質(zhì)量百分比組成:
[0080] 上述抑制劑為多元復合抑制劑,由如下質(zhì)量百分比的組分組成:0.5% VC、0.8% Cr3C2 和0.5%TaC。
[0081] 本實施例的上述高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀的加工方法,其特征在于:該 分條分切刀的加工包括以下步驟:
[0082] 步驟一、配料:將分條分切刀的各組分分別按照質(zhì)量百分比進行稱量并混合;
[0083] 步驟二、濕磨、壓制:將步驟一中稱好的各組分混合后放入濕磨機中進行濕磨,濕 磨介質(zhì)為酒精,且酒精與所有原材料的質(zhì)量比為3.3:1,濕磨時間為70小時,且濕磨機使用 過程中每22小時放氣一次,從而保證濕磨效果,使混合料充分混合均勻,保證了后續(xù)所得刀 片性能的均勻性。濕磨結束后,將混合料進行真空干燥并制粒,然后采用550噸的四柱壓力 機將球磨好的粉末壓制成坯。本實施例中混合料經(jīng)真空干燥并制粒后,物料粒度控制在110 目左右,松裝密度控制在4g/cm 2 〇
[0084] 步驟三、燒結:將壓制成型后的坯料置于燒結爐中進行燒結,燒結結束后進行冷卻 即得分條分切刀的粉末冶金毛坯。本實施例中,分條分切刀坯料的燒結過程具體如下: [0085] (1)室溫~320°C :將坯料由室溫加熱至320°C,加熱時間為85min;
[0086] (2)320~370°C:將坯料由320°C加熱至370°C,控制加熱時間為28min,然后于370 °〇進行保溫115111;[11;
[0087] (3)370~450°C:將坯料由370°C加熱至450°C,控制加熱時間為55min,然后于450 °C下保溫57min;
[0088] (4)450~800°C :將坯料由450°C加熱至800°C,控制加熱時間為115min;
[0089] (5)800~1200°C:將坯料由800°C加熱至1200°C,控制加熱時間為108min,然后于 1200°C 下保溫 40min;
[0090] (6)1200~1350°C:將坯料由1200°C加熱至1350°C,控制加熱時間為52min,然后于 1350°C 下保溫 27min;
[0091] (7) 1350 °C~最終燒結溫度:將坯料由1350 °C加熱至最終燒結溫度,控制加熱時間 為20min,最后于最終燒結溫度下燒結38min;本實施例中最終燒結溫度為1390°C。
[0092] (8)冷卻階段:燒結結束后,先自然冷卻,當溫度下降至1200°C,調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)子流量計, 將Ar氣流量調(diào)至最大,往爐膛充Ar氣,當降溫至800 °C時,爐門汽缸打開,啟動快冷風機對坯 料進行快速冷卻,并控制爐膛壓力在1 OMPa。
[0093]本實施例中燒結爐的結構基本同實施例1,其區(qū)別在于:一級補蠟器701和二級補 蠟器702內(nèi)均填充有金屬鋁環(huán),且二級補蠟器702中懸掛臂101與支架10之間的夾角優(yōu)選為 60°,從而保證了二級補蠟器702的最佳補蠟效果。脫蠟階段開始運行時,向燒結爐內(nèi)通入氬 氣,并將氬氣流量控制為〇.4M 3/h,當脫蠟階段結束后,控制冷熱水供應裝置向補蠟裝置的 夾套內(nèi)供應熱水,開始對捕蠟器融蠟,融蠟時間為130min,從而能夠有效防止下次開爐發(fā)生 堵蠟現(xiàn)象,保證補蠟效果。本實施例所得分條分切刀的使用性能及使用壽命均優(yōu)于實施例 1〇
[0094] 實施例3
[0095]本實施例的一種高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀,該分條分切刀采用粉末冶金 工藝制成,其原料的各組分按如下質(zhì)量百分比組成:
[0097] 上述抑制劑為多元復合抑制劑,由如下質(zhì)量百分比的組分組成:0.6 % VC、1.0 % Cr3C2 和0.4%TaC。
[0098] 本實施例的上述高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀的加工方法,其特征在于:該 分條分切刀的加工包括以下步驟:
[0099] 步驟一、配料:將分條分切刀的各組分分別按照質(zhì)量百分比進行稱量并混合;
[0100] 步驟二、濕磨、壓制:將步驟一中稱好的各組分混合后放入濕磨機中進行濕磨,濕 磨介質(zhì)為無水酒精,且酒精與所有原材料的質(zhì)量比為3.4:1,濕磨時間為72小時,且濕磨機 使用過程中每20小時放氣一次,從而保證濕磨效果,使混合料充分混合均勻,保證了后續(xù)所 得刀片性能的均勻性。濕磨結束后,將混合料進行真空干燥并制粒,然后采用500噸的四柱 壓力機將球磨好的粉末壓制成坯。本實施例中混合料經(jīng)真空干燥并制粒后,物料粒度控制 在140目左右,松裝密度控制在4 · 2g/cm2 〇
[0101] 步驟三、燒結:將壓制成型后的坯料置于燒結爐中進行燒結,燒結結束后進行冷卻 即得分條分切刀的粉末冶金毛坯。本實施例中,分條分切刀坯料的燒結過程具體如下:
[0102] (1)室溫~320°C:將坯料由室溫加熱至320°C,加熱時間為90min;
[0103] (2)320~370°C:將坯料由320°C加熱至370°C,控制加熱時間為25min,然后于370 °〇進行保溫11〇111;[11;
[0104] (3)370~450°C:將坯料由370°C加熱至450°C,控制加熱時間為58min,然后于450 °C下保溫50min;
[0105] (4)450~800°C :將坯料由450°C加熱至800°C,控制加熱時間為113min;
[0106] (5)800~1200°C:將坯料由800°C加熱至1200°C,控制加熱時間為lOOmin,然后于 1200°C 下保溫 42min;
[0107] (6)1200~1350°C:將坯料由1200°C加熱至1350°C,控制加熱時間為57min,然后于 1350°C 下保溫 22min;
[0108] (7) 1350 °C~最終燒結溫度:將坯料由1350 °C加熱至最終燒結溫度,控制加熱時間 為18min,最后于最終燒結溫度下燒結40min;本實施例中最終燒結溫度為1410°C。
[0109] (8)冷卻階段:燒結結束后,先自然冷卻,當溫度下降至1200°C,調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)子流量計, 將Ar氣流量調(diào)至最大,往爐膛充Ar氣,當降溫至800 °C時,爐門汽缸打開,啟動快冷風機對坯 料進行快速冷卻,并控制爐膛壓力在IMPa。
[0110] 本實施例中燒結爐的結構基本同實施例1,其區(qū)別在于:一級補蠟器701和二級補 蠟器702內(nèi)均填充有金屬鋁環(huán),且二級補蠟器702中懸掛臂101與支架10之間的夾角為45°。 脫蠟階段開始運行時,向燒結爐內(nèi)通入氬氣,并將氬氣流量控制為〇. 5M3/h,當脫蠟階段結 束后,控制冷熱水供應裝置向補蠟裝置的夾套內(nèi)供應熱水,開始對捕蠟器融蠟,融蠟時間為 140min,從而能夠有效防止下次開爐發(fā)生堵蠟現(xiàn)象,保證補蠟效果。本實施例所得分條分切 刀的使用性能較好,與實施例1接近。
[0111] 實施例4
[0112]本實施例的一種高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀,該分條分切刀采用粉末冶金 工藝制成,其原料的各組分按如下質(zhì)量百分比組成:
[0114] 上述抑制劑為多元復合抑制劑,由如下質(zhì)量百分比的組分組成:0.8%VC、0.9% Cr3C2 和0.5%TaC。
[0115] 本實施例的上述高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀的加工方法,其特征在于:該 分條分切刀的加工包括以下步驟:
[0116] 步驟一、配料:將分條分切刀的各組分分別按照質(zhì)量百分比進行稱量并混合;
[0117] 步驟二、濕磨、壓制:將步驟一中稱好的各組分混合后放入濕磨機中進行濕磨,濕 磨介質(zhì)為酒精,且酒精與所有原材料的質(zhì)量比為3.5:1,濕磨時間為69小時,且濕磨機使用 過程中每21小時放氣一次,從而保證濕磨效果,使混合料充分混合均勻,保證了后續(xù)所得刀 片性能的均勻性。濕磨結束后,將混合料進行真空干燥并制粒,然后采用630噸的四柱壓力 機將球磨好的粉末壓制成坯。本實施例中混合料經(jīng)真空干燥并制粒后,物料粒度控制在80 目左右,松裝密度控制在4. lg/cm2〇
[0118] 步驟三、燒結:將壓制成型后的坯料置于燒結爐中進行燒結,燒結結束后進行冷卻 即得分條分切刀的粉末冶金毛坯。本實施例中,分條分切刀坯料的燒結過程具體如下:
[0119] (1)室溫~320°C:將坯料由室溫加熱至320°C,加熱時間為87min;
[0120] (2)320~370°C:將坯料由320°C加熱至370°C,控制加熱時間為30min,然后于370 °〇進行保溫118111;[11 ;
[0121] (3)370~450°C:將坯料由370°C加熱至450°C,控制加熱時間為57min,然后于450 °C下保溫60min;
[0122] (4)450~800°C :將坯料由450°C加熱至800°C,控制加熱時間為112min;
[0123] (5)800~1200°C:將坯料由800°C加熱至1200°C,控制加熱時間為105min,然后于 1200°C 下保溫 44min;
[0124] (6)1200~1350°C:將坯料由1200°C加熱至1350°C,控制加熱時間為60min,然后于 1350°C 下保溫 24min;
[0125] (7) 1350 °C~最終燒結溫度:將坯料由1350 °C加熱至最終燒結溫度,控制加熱時間 為21min,最后于最終燒結溫度下燒結45min;本實施例中最終燒結溫度為1395°C。
[0126] (8)冷卻階段:燒結結束后,先自然冷卻,當溫度下降至1200°C,調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)子流量計, 將Ar氣流量調(diào)至最大,往爐膛充Ar氣,當降溫至800 °C時,爐門汽缸打開,啟動快冷風機對坯 料進行快速冷卻,并控制爐膛壓力在4MPa。
[0127] 本實施例中燒結爐的結構基本同實施例1,其區(qū)別在于:一級補蠟器701和二級補 蠟器702內(nèi)均填充有金屬鋁環(huán),且二級補蠟器702中懸掛臂101與支架10之間的夾角為70°。 脫蠟階段開始運行時,向燒結爐內(nèi)通入氬氣,并將氬氣流量控制為〇. 3M3/h,當脫蠟階段結 束后,控制冷熱水供應裝置向補蠟裝置的夾套內(nèi)供應熱水,開始對捕蠟器融蠟,融蠟時間為 135min,從而能夠有效防止下次開爐發(fā)生堵蠟現(xiàn)象,保證補蠟效果。本實施例所得分條分切 刀的使用性能較好,與實施例1接近。
[0128] 以上示意性的對本發(fā)明及其實施方式進行了描述,該描述沒有限制性,附圖中所 示的也只是本發(fā)明的實施方式之一,實際的結構并不局限于此。所以,如果本領域的普通技 術人員受其啟示,在不脫離本發(fā)明創(chuàng)造宗旨的情況下,不經(jīng)創(chuàng)造性的設計出與該技術方案 相似的結構方式及實施例,均應屬于本發(fā)明的保護范圍。
【主權項】
1. 一種高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀,其特征在于:該分條分切刀采用粉末冶金 工藝制成,其原料的各組分按如下質(zhì)量百分比組成: CT 0.40-0.50%, WC 80.0 ~80.5%, Co 17.0-17.5%, 抑制劑 1.6-2.2%, 十八酸 0.05~0.08%。2. 根據(jù)權利要求1所述的一種高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀,其特征在于:所述的 抑制劑為多元復合抑制劑,由如下質(zhì)量百分比的組分組成:〇. 5-0.8 % VC、0.6-1.0 % Cr3C2和 0.3-0.5%TaC〇3. 根據(jù)權利要求1或2所述的一種高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀的加工方法,其特 征在于:該分條分切刀的加工包括以下步驟: 步驟一、配料:將分條分切刀的各組分分別按照質(zhì)量百分比進行稱量并混合; 步驟二、濕磨、壓制:將步驟一中得到的混合粉料進行濕磨、干燥并制粒,然后將混合粉 料壓制成坯; 步驟三、燒結:將壓制成型后的坯料置于燒結爐中進行燒結,燒結結束后進行冷卻即得 分條分切刀的粉末冶金毛坯; 步驟四、機加工:將燒結后得到的粉末冶金毛坯先后進行粗加工和精加工,即得本發(fā)明 的高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀。4. 根據(jù)權利要求3所述的一種高性能硬質(zhì)合金新材料分條分切刀的加工方法,其特征 在于:步驟二中的濕磨是將稱好的混合料放入濕磨機中研磨68-72小時,濕磨介質(zhì)為無水酒 精,且酒精與混合粉料的質(zhì)量比為(3.2-3.5): 1。5. 根據(jù)權利要求3所述的一種鑲嵌合金高性能剪切圓刀的加工方法,其特征在于:步驟 二中混合粉料經(jīng)濕磨、干燥并制粒后的粒度控制在80-140目之間,松裝密度控制在3. ΘΑ. 2g/cm2 , 然后采用 500-630噸的四 柱壓力機將粉末壓制成坯。6. 根據(jù)權利要求3所述的一種鑲嵌合金高性能剪切圓刀的加工方法,其特征在于:步驟 三中坯料燒結的具體過程如下: (1) 室溫~320°C :將坯料由室溫加熱至320°C,加熱時間為75-90min; (2) 320~370°C :將坯料由320°C加熱至370°C,控制加熱時間為25-30min,然后于370°C 進行保溫110_120min; (3) 370~450°C :將坯料由370°C加熱至450°C,控制加熱時間為55-60min,然后于450°C 下保溫50_60min; (4) 450~800°C :將坯料由450°C加熱至800°C,控制加熱時間為110-115min; (5) 800~1200°C :將坯料由800°C加熱至1200°C,控制加熱時間為100-110min,然后于 1200°C 下保溫40-45min; (6) 1200~1350°(::將坯料由1200°(:加熱至1350°(:,控制加熱時間為50-601^11,然后于 1350°C 下保溫 20-27min; (7) 1350 °C~最終燒結溫度:將坯料由1350 °C加熱至最終燒結溫度,控制加熱時間為 18-21min,最后于最終燒結溫度下燒結35-45min; (8) 冷卻階段:燒結結束后,先自然冷卻,當溫度下降至1200°C,調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)子流量計,將Ar 氣流量調(diào)至最大,往爐膛充Ar氣,當降溫至800°C時,爐門汽缸打開,啟動快冷風機對坯料進 行快速冷卻,并控制爐膛壓力在1~1 OMPa。7. 根據(jù)權利要求6所述的一種鑲嵌合金高性能剪切圓刀的加工方法,其特征在于:所述 的最終燒結溫度控制為1390 °C~1410 °C。8. 根據(jù)權利要求3-7中任一項所述的一種鑲嵌合金高性能剪切圓刀的加工方法,其特 征在于:步驟三中燒結所用燒結爐包括燒結爐爐體(1),燒結爐爐體(1)內(nèi)部由外向內(nèi)依次 設有保溫層(2)和發(fā)熱體(3),所述發(fā)熱體(3)內(nèi)部設有石墨內(nèi)膽(4),該石墨內(nèi)膽(4)通過脫 蠟管道(6)與補蠟裝置相連通,所述的補蠟裝置內(nèi)部填充有高導熱金屬環(huán)(9)。9. 根據(jù)權利要求8所述的一種鑲嵌合金高性能剪切圓刀的加工方法,其特征在于:所述 的補蠟裝置包括依次相連的一級補蠟器(701)、二級補蠟器(702)和三級補蠟器(703),其 中,一級補蠟器(701)和二級補蠟器(702)內(nèi)均填充有高導熱金屬環(huán)(9),三級補蠟器(703) 內(nèi)部不含高導熱金屬環(huán)(9),且三級補蠟器(703)通過管道與滑閥真空栗(12)相連。10. 根據(jù)權利要求9所述的一種鑲嵌合金高性能剪切圓刀的加工方法,其特征在于:所 述的一級補蠟器(701)為臥式結構,二級補蠟器(702)為立式結構,且二級補蠟器(702)內(nèi)部 設有支架(10),沿支架(10)高度方向設有交替分布的懸掛臂(101),所述的高導熱金屬環(huán) (9)懸掛于所述懸掛臂(101),且懸掛臂(101)與支架(10)之間的夾角為30-70°。
【文檔編號】B22F3/10GK105950938SQ201610387466
【公開日】2016年9月21日
【申請日】2016年5月30日
【發(fā)明人】張增明, 楊威, 謝敏, 徐本富, 張榮強
【申請人】馬鞍山市恒利達機械刀片有限公司
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