察到的金屬顆粒的個(gè)數(shù)密度。并且，進(jìn)行金相組織的觀察、屈服強(qiáng)度的測(cè)定以及表面和壁厚 中央部的硬度測(cè)定。需要說(shuō)明的是，實(shí)施例3中，將最高硬度達(dá)到230HV10以下判斷為良好的 結(jié)果。
[0198] 在表6中示出其結(jié)果。試驗(yàn)編號(hào)12的Ni含量在本發(fā)明的規(guī)定以外，因此即便均熱爐 的氣氛是適宜的，也不存在以Ni或Cu為主體的微細(xì)金屬顆粒。因此，氧化皮的密合性低、距 表面1mm的位置處的硬度偏差大至44HvlO。此外，無(wú)法抑制表層的硬度上升，距表面1mm的位 置處的平均硬度與壁厚中央部的平均硬度之差也大至54HvlO。進(jìn)而，呈現(xiàn)最高硬度高達(dá) 253Hvl 0、耐硫化物性差的結(jié)果。
[0199] 此外，雖然試驗(yàn)編號(hào)13的成分滿(mǎn)足本發(fā)明的規(guī)定，但均熱爐的氣氛不適宜。因此， 幾乎全部區(qū)域中的氧化皮均剝離。對(duì)在表面稍微附著的氧化皮進(jìn)行解析，結(jié)果以Ni或Cu為 主體的金屬顆粒僅存在于自母材與氧化皮的邊界起至距母材與氧化皮的邊界為13μπι位置 為止，不滿(mǎn)足本發(fā)明的規(guī)定。其結(jié)果，氧化皮的密合性低，因此無(wú)法抑制表層的硬度上升、距 表面1mm的位置處的平均硬度與壁厚中央部的平均硬度之差也大至43Ην10。進(jìn)而，呈現(xiàn)最高 硬度高達(dá)254HvlO、耐硫化物性差的結(jié)果。
[0200] 另一方面，試驗(yàn)編號(hào)11的成分以及均熱爐的氣氛是適宜的，因此確認(rèn)到以Ni或Cu 為主體的微細(xì)金屬顆粒在自母材與氧化皮的邊界起至距母材與氧化皮的邊界63μπι為止的 整個(gè)區(qū)域存在。因此，氧化皮的密合性高、可以抑制表層的硬度上升。
[0201] 實(shí)施例4
[0202] 與實(shí)施例3同樣地，在實(shí)驗(yàn)室內(nèi)調(diào)整均熱爐氣氛、進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。用真空熔解爐熔煉具 有表7中示出的化學(xué)組成的鋼，將每種鋼制成180kg的鋼錠。將所制造的鋼錠裝入加熱爐，以 1250°C進(jìn)行1小時(shí)均熱。將從加熱爐抽取的鋼錠進(jìn)行熱鍛造，從而制造長(zhǎng)方體狀的鋼塊。將 鋼塊裝入加熱爐，以1250°C進(jìn)行30分鐘均熱。對(duì)均熱過(guò)的鋼塊實(shí)施熱乳，制造表8所示厚度 的鋼板。
[0203] [表 7]
[0204] 表 7
[0205]::
[0206] *意味著在本發(fā)明規(guī)定的范圍外。
[0207] [表 8]
[0208]
[0209] *意味著在本發(fā)明規(guī)定的范圍外。
[0210]使所制造的鋼板放置冷卻之后，以表8中示出的溫度向爐內(nèi)輸送、進(jìn)行用于淬火的 加熱。此時(shí)的爐內(nèi)水蒸汽濃度如表8所示。以表8中示出的溫度保持15分鐘之后，利用水冷進(jìn) 行加速冷卻，實(shí)施淬火處理。然后，實(shí)施以表8中示出的溫度保持30分鐘的回火處理。
[0211] 然后，通過(guò)與實(shí)施例1~3同樣的方法，測(cè)量自母材與氧化皮的邊界起至不存在金 屬顆粒的區(qū)域?yàn)橹沟木嚯x、以及自邊界起朝向氧化皮側(cè)偏離1 〇μπι的位置處的單位面積觀察 到的金屬顆粒的個(gè)數(shù)密度。并且，進(jìn)行金相組織的觀察以及屈服強(qiáng)度和表面硬度的測(cè)定。需 要說(shuō)明的是，實(shí)施例4中，將最高硬度達(dá)到250HV10以下判斷為良好的結(jié)果。
[0212] 在表8中示出其結(jié)果。試驗(yàn)編號(hào)22~24的Mo和V的總含量在本發(fā)明的規(guī)定以外，因 此呈現(xiàn)最高硬度高達(dá)253HV10、耐硫化物性差的結(jié)果。尤其是，試驗(yàn)編號(hào)24的Ni含量也在本 發(fā)明的規(guī)定以外，因此即便均熱爐的氣氛是適宜的，也不存在以Ni或Cu為主體的微細(xì)金屬 顆粒。因此，氧化皮的密合性低，因此無(wú)法抑制表層的硬度上升。
[0213] 此外，雖然試驗(yàn)編號(hào)25~28的成分滿(mǎn)足本發(fā)明的規(guī)定，但均熱爐的氣氛不適宜。因 此，以Ni或Cu為主體的金屬顆粒僅存在于自母材與氧化皮的邊界起至距母材與氧化皮的邊 界15μπι以下的位置，不滿(mǎn)足本發(fā)明的規(guī)定。其結(jié)果，呈現(xiàn)氧化皮的密合性低、表面的最高硬 度高達(dá)251HV10以上、耐硫化物性差的結(jié)果。
[0214] 另一方面，試驗(yàn)編號(hào)14~21的成分以及均熱爐的氣氛是適宜的，因此確認(rèn)到以Ni 或Cu為主體的微細(xì)金屬顆粒存在于自母材與氧化皮的邊界起至距母材與氧化皮的邊界20μ m以上的區(qū)域。因此，氧化皮的密合性高、能夠抑制表層的硬度上升。
[0215] 產(chǎn)業(yè)上的可利用性
[0216]根據(jù)本發(fā)明，能夠具有448MPa以上的屈服強(qiáng)度、并且將鋼管表面的最高硬度抑制 為250HV10以下、優(yōu)選為230HV10以下，因此能夠得到耐SSC性?xún)?yōu)異的高強(qiáng)度且高韌性的無(wú)縫 鋼管。因此，本發(fā)明中所述的無(wú)縫鋼管可以適宜地用作用于運(yùn)輸含有大量H 2S的原油和天然 氣的管線管。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種管線管用無(wú)縫鋼管，其是化學(xué)組成以質(zhì)量％計(jì)為 C:0.03 ~0.10%、 Si:0.50% 以下、 Μη:1·0 ~2.0%、 Ρ:0·050% 以下、 S:0.005% 以下、 Cr:0.05 ~1.0%、 Mo:0.01 ~0.30%、 Α1:0·001 ~0.10%、 Ν:0·01% 以下、 Ni:0.04 ~2.0%、 Ca:0.0005 ~0.0050%、 Cu:0 ~2.0%、 Ti:0 ~0.05%、 Nb:0 ~0.05%、 V:0 ~0.10%、 余量:Fe以及雜質(zhì)， 且滿(mǎn)足Cu+Ni:0.10%以上和Mo+V:0.30%以下的管線管用無(wú)縫鋼管， 在該鋼管的表面形成的氧化皮中存在平均圓當(dāng)量直徑為0.1~5μπι的以Ni或Cu為主體 的金屬顆粒，自該鋼管的母材與該氧化皮的邊界起至不存在該金屬顆粒的區(qū)域?yàn)橹沟木嚯x 為20μηι以上。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的管線管用無(wú)縫鋼管，其中，所述化學(xué)組成以質(zhì)量％計(jì)含有選自 如下元素中的1種以上： Cu:0.01 ~2.0%、 Ti:0.003 ~0.05%、 Nb:0.01 ~0.05%、 V:0.02 ~0.10%〇3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的管線管用無(wú)縫鋼管，其中，所述化學(xué)組成以質(zhì)量％計(jì)為 C:0.03 ~0.10%、 Si:0.30% 以下、 Mn:1.00 ~1.80%、 Ρ:0·020% 以下、 S:0.003% 以下、 Ti:0.001 ~0.015%、 Α1:0·001 ~0.050%、 Ni:0.04 ~0.30%、 Cu:0 ~0.30%、 Cr:0.05 ~0.40%、 Μο:0·02 ~0.15%、 V:0.02 ~0.09%、 Ca:0.0005 ~0.0030%、 N:0.008% 以下、 余量為Fe以及雜質(zhì)， 且滿(mǎn)足Cu+Ni: 0 · 10~0 · 50 % 和Mo+V: 0 · 05~0 · 20 %。4. 根據(jù)權(quán)利要求3所述的管線管用無(wú)縫鋼管，其中，距表面1mm的位置處的最高硬度為 230HV10 以下。5. 根據(jù)權(quán)利要求1~權(quán)利要求4中任一項(xiàng)所述的管線管用無(wú)縫鋼管，其中，所述鋼管的 金相組織以面積率計(jì)含有50 %以上的貝氏體， 所述鋼管的壁厚為30mm以上。6. 根據(jù)權(quán)利要求1~權(quán)利要求5中任一項(xiàng)所述的管線管用無(wú)縫鋼管，其中，自所述邊界 起朝向氧化皮側(cè)偏離l〇ym的位置處，單位面積觀察到的所述金屬顆粒的個(gè)數(shù)密度為5X103 個(gè)/mm2以上。7. 根據(jù)權(quán)利要求1~權(quán)利要求6中任一項(xiàng)所述的管線管用無(wú)縫鋼管，其中，所述鋼管的 距表面1mm位置處的平均硬度與壁厚中央部的平均硬度之差為30HV10以下。8. 根據(jù)權(quán)利要求1~權(quán)利要求7中任一項(xiàng)所述的管線管用無(wú)縫鋼管，其中，距所述鋼管 表面1mm位置處的硬度的最大值與最小值之差為40HV10以下。9. 一種管線管用無(wú)縫鋼管的制造方法，其中，將具有權(quán)利要求1~權(quán)利要求3中任一項(xiàng) 所述的化學(xué)組成的鋼管在熱乳終止后輸送到爐內(nèi)，在溫度為Ac3+50°C以上并且水蒸汽濃度 為5%以上的氣氛中加熱，然后實(shí)施以10°C/s以上的速度進(jìn)行加速冷卻的淬火處理，然后， 以AC1-50°C以下的溫度進(jìn)行回火處理。10. 根據(jù)權(quán)利要求9所述的管線管用無(wú)縫鋼管的制造方法，其中，在所述熱乳終止后在 所述鋼管的表面溫度降低至不足Ar3相變點(diǎn)之前輸送到爐內(nèi)。
【專(zhuān)利摘要】一種管線管用無(wú)縫鋼管，其是化學(xué)組成以質(zhì)量％計(jì)為C：0.03-0.10％、Si：≤0.50％、Mn：1.0-2.0％、P：≤0.050％、S：≤0.005％、Cr：0.05-1.0％、Mo：0.01-0.30％、Al：0.001-0.10％、N：≤0.01％、Ni：0.04-2.0％、Ca：0.0005-0.0050％、Cu：0-2.0％、Ti：0-0.05％、Nb：0-0.05％、V：0-0.10％、余量：Fe以及雜質(zhì)，且滿(mǎn)足Cu+Ni：≥0.10％和Mo+V：≤0.30％的管線管用無(wú)縫鋼管，在該鋼管的表面形成的氧化皮中存在平均圓當(dāng)量直徑0.1-5μm的以Ni或者Cu為主體的金屬顆粒，從該鋼管的母材與該氧化皮的邊界至不存在該金屬顆粒的區(qū)域?yàn)橹沟木嚯x為20μm以上。
【IPC分類(lèi)】C21D8/10, B21B3/00, C22C38/00, C21D9/08, C22C38/58
【公開(kāi)號(hào)】CN105452512
【申請(qǐng)?zhí)枴緾N201480044428
【發(fā)明人】荒井勇次, 上田侑正, 村田圭, 日高康善
【申請(qǐng)人】新日鐵住金株式會(huì)社
【公開(kāi)日】2016年3月30日
【申請(qǐng)日】2014年6月13日
【公告號(hào)】CA2920465A1, EP3031943A1, US20160161028, WO2015019708A1