下。
[0070] (5)根據(jù)上述(1)~(4)中任一項(xiàng)所述的管線管用無縫鋼管，其中，所述鋼管的金相 組織以面積率計(jì)含有50 %以上的貝氏體，
[0071] 所述鋼管的壁厚為30mm以上。
[0072] (6)根據(jù)上述(1)~(5)中任一項(xiàng)所述的管線管用無縫鋼管，其中，自前述邊界起朝 向氧化皮側(cè)偏離l〇ym的位置處，單位面積觀察到的前述金屬顆粒的個(gè)數(shù)密度為5 X103個(gè)/ mm2以上。
[0073] (7)根據(jù)上述(1)~(6)中任一項(xiàng)所述的管線管用無縫鋼管，其中，前述鋼管的距表 面1mm位置處的平均硬度與壁厚中央部的平均硬度之差為30HV10以下。
[0074] (8)根據(jù)上述(1)~(7)中任一項(xiàng)所述的管線管用無縫鋼管，其中，距前述鋼管表面 1mm位置處的硬度的最大值與最小值之差為40HV10以下。
[0075] (9)-種管線管用無縫鋼管的制造方法，其中，將具有上述(1)~(3)中任一項(xiàng)所述 的化學(xué)組成的鋼管在熱乳終止后輸送到爐內(nèi)，在溫度為Ac3+50°C以上并且水蒸汽濃度為 5%以上的氣氛中加熱，然后實(shí)施以10°C/s以上的速度進(jìn)行加速冷卻的淬火處理，然后，以 Ac 1 -50°C以下的溫度進(jìn)行回火處理。
[0076] (10)根據(jù)上述(9)所述的管線管用無縫鋼管的制造方法，其中，在熱乳終止后在所 述鋼管的表面溫度降低至不足Ar3相變點(diǎn)之前輸送到爐內(nèi)。
[0077] 發(fā)明的效果
[0078]根據(jù)本發(fā)明，能夠具有448MPa以上的屈服強(qiáng)度，并且將鋼管表面的最高硬度抑制 為250HV10以下、優(yōu)選為230HV10以下，因此能夠得到耐SSC性優(yōu)異的高強(qiáng)度且高韌性的無縫 鋼管。因此，本發(fā)明中所述的無縫鋼管可以適宜地用作用于運(yùn)輸含有大量H 2S的原油和天然 氣的管線管。
【附圖說明】
[0079] 圖1為本發(fā)明所述鋼管的母材與氧化皮的邊界附近的反射電子圖像(a)以及基于 ΕΡΜΑ的元素映射圖像(b、c)。
[0080] 圖2為示出本發(fā)明例和比較例所述的無縫鋼管的硬度分布的圖。
【具體實(shí)施方式】
[0081 ]以下，對(duì)于本發(fā)明的各要素進(jìn)行詳細(xì)說明。
[0082] 1.氧化皮
[0083]在本發(fā)明所述的管線管用無縫鋼管中，形成于鋼管表面的氧化皮中存在平均圓當(dāng) 量直徑為0.1~5μπι的以Ni或Cu為主體的金屬顆粒。圖1的a為本發(fā)明所述鋼管的母材與氧化 皮的邊界附近的反射電子圖像，圖1的b和圖1的c為與圖1的a相同區(qū)域的基于ΕΡΜΑ (Electron Probe MicroAnalyser，電子探針微量分析）的元素映射圖像。圖1的b和圖1的c 分別表示Ni和Cu的分布。在此，在本發(fā)明中，"以Ni或Cu為主體的金屬顆粒"也包含"以Ni和 Cu為主體的金屬顆粒"。
[0084]需要說明的是，上述反射電子圖像和元素映射圖像為淬火后的鋼管的圖像，之后， 即便實(shí)施回火處理，氧化皮的性狀、金屬顆粒的分散狀態(tài)也幾乎不發(fā)生變化。這是因?yàn)?，?火處理后進(jìn)行放置冷卻，因此氧化皮不剝離，此外，回火溫度與淬火溫度相比為低溫，Ni和 Cu的擴(kuò)散速度慢、不易引起金屬顆粒的成長或者移動(dòng)。
[0085]如圖1所示，可知在母材與氧化皮的邊界附近分散有以Ni或Cu為主體的金屬顆粒。 然而，金屬顆粒并未存在于氧化皮的整體，自母材與氧化皮的邊界偏離的氧化皮表面附近 存在不具有金屬顆粒的區(qū)域。
[0086]即使在氧化皮中存在上述金屬顆粒，但自母材與氧化皮的邊界起至不存在金屬顆 粒的區(qū)域?yàn)橹沟木嚯x不足20μπι時(shí)，氧化皮的密合性不充分。因此，為了提高氧化皮的密合 性、抑制硬度的偏差和最高硬度，金屬顆粒必需在氧化皮中廣泛地分散，自鋼管的母材與氧 化皮的邊界起至不存在金屬顆粒的區(qū)域?yàn)橹沟木嚯x需要為20μπι以上。
[0087]在此，作為"自母材與氧化皮的邊界起至不存在金屬顆粒的區(qū)域?yàn)橹沟木嚯x"，在 得到反射電子圖像(200μπιΧ200μπι)的區(qū)域內(nèi)，在邊界的全部長度上，測量自邊界起至不存 在金屬顆粒的區(qū)域?yàn)橹沟木嚯x，使用該距離的最大值。
[0088] 此外，即便在氧化皮中以廣泛的范圍分布有金屬顆粒，但其數(shù)量少時(shí)，也存在提高 氧化皮密合性的效果不充分的情況。因此，自母材與氧化皮的邊界起朝向氧化皮側(cè)偏離1〇μ m的位置處，單位面積觀察到的平均圓當(dāng)量直徑為0.1~5μηι的以Ni或Cu為主體的金屬顆粒 的個(gè)數(shù)密度期望為5 X103個(gè)/mm2以上。此外，以Ni或Cu為主體的金屬顆粒的個(gè)數(shù)密度過度上 升、即金屬顆粒尺寸過度微細(xì)化時(shí)，氧化皮的延展性降低，因此金屬顆粒的個(gè)數(shù)密度期望為 5X10 5 個(gè)/mm2以下。
[0089] 需要說明的是，作為上述的"自母材與氧化皮的邊界起朝向氧化皮側(cè)偏離ΙΟμπι的 位置處"的金屬顆粒的個(gè)數(shù)密度，以自邊界起朝向氧化皮側(cè)偏離1〇μπι的位置為中心，隨機(jī)地 抽取3處垂直于邊界的方向上為20μπι、平行于邊界的方向上為60μπι的區(qū)域，使用該區(qū)域中的 個(gè)數(shù)密度測量結(jié)果的平均值。此外，金屬顆粒的個(gè)數(shù)密度如下算出:針對(duì)基于ΕΡΜΑ的Ni或者 Cu的元素映射圖像實(shí)施黑白的二值化處理，計(jì)數(shù)Ni或者Cu稠化的顆粒數(shù)，對(duì)3個(gè)視野中的顆 粒數(shù)進(jìn)行算術(shù)平均并除以測量面積(1200M1 2)，從而算出。
[0090] 2.化學(xué)組成
[0091] 本發(fā)明所述的管線管用無縫鋼管具有如下化學(xué)組成：以質(zhì)量％計(jì)(：：0.03~ 0· 10%、Si :0.50% 以下、Μη: 1 ·0~2.0%、Ρ:0·050% 以下、S:0.005% 以下、Cr:0.05~ 1 ·0%、Μ〇 :0.01 ~0.30%、A1:0.001 ~0.10%、N:0.01 % 以下、Ni :0.04~2.0%、Ca:0.0005 ~0.0050%、〇1:0~2.0%、11:0~0.05%、他 :0~0.05%、￥:0~0.10%、余量小6以及雜質(zhì)， 且滿足Cu+Ni : 0.10 %以上和Mo+V: 0.30 %以下。
[0092] 在此，"雜質(zhì)"意味著在工業(yè)上制造合金時(shí)由礦石、廢料等原料、制造工序的各個(gè)要 素而混入的成分，在不對(duì)本發(fā)明產(chǎn)生壞影響的范圍內(nèi)是允許的。
[0093] 各元素的限定理由如下所述。需要說明的是，在以下的說明中，對(duì)于含量的"％"意 味著"質(zhì)量％"。
[0094] C:0.03 ~0.10%
[0095] C是為了提高淬火性、使強(qiáng)度提高的必要元素。C含量不足0.03%時(shí)，不能確保必要 的強(qiáng)度。另一方面，其含量超過0.10%時(shí)，表面硬度上升、使耐SSC性劣化。此外，進(jìn)行焊接 時(shí)，引起焊接熱影響部的硬化和韌性劣化。因此，C含量需要設(shè)為0.03~0.10% X含量優(yōu)選 為0.04%以上且優(yōu)選為0.08%以下。
[0096] Si:0.50% 以下
[0097] Si為具有脫氧作用、有助于強(qiáng)度上升的元素。但是，含有超過0.50%時(shí)，抑制滲碳 體的析出、容易析出島狀馬氏體(MA)。因此，Si含量設(shè)為0.50%以下。Si含量優(yōu)選為0.30% 以下。需要說明的是，本發(fā)明的無縫鋼管中，Si只要不對(duì)鋼的脫氧帶來阻礙、即便很少也沒 有問題，因此下限沒有特別限定。
[0098] Μη: 1.0~2.0%
[0099] Μη為提高淬火性且對(duì)確保強(qiáng)度有效但不使回火軟化阻力增加的元素。Μη含量不足 1.0 %時(shí)，不能確保448MPa以上的高強(qiáng)度。另一方面，含有超過2.0 %時(shí)，偏析增加并且淬火 性過高，母材、焊接熱影響部以及韌性劣化。因此，Μη含量需要設(shè)為1.0~2.0% Jn含量優(yōu)選 為1.2%以上且優(yōu)選為1.8%以下。
[0100] Ρ:0·050% 以下
[0101 ] Ρ為作為雜質(zhì)在鋼中不可避免地存在的元素。然而，其含量超過0.050 %時(shí)，擔(dān)心在 粒界偏析、使韌性劣化。因此，Ρ含量設(shè)為〇. 050%以下。Ρ含量優(yōu)選為0.020%以下。
[0102] S:0.005% 以下
[0103] S為作為雜質(zhì)在鋼中不可避免地存在的元素。然而，其含量超過0.005 %時(shí)，擔(dān)心生 成MnS等硫化物系的非金屬夾雜物、使耐氫致裂紋性劣化。因此，S含量設(shè)為0.005%以下。S 含量優(yōu)選為0.003%以下。
[0104] Cr:0.05 ~1.0%
[0105] Cr為提高淬火性和回火軟化阻力、使強(qiáng)度上升的元素，因此需要含有0.05%以上。 然而，含有超過1.0 %時(shí)，韌性劣化。因此，Cr含量設(shè)為0.05~1.0 %。Cr含量優(yōu)選為0.15 %以 上且優(yōu)選為0.60 %以下。
[0106] Mo:0.01 ~0.30%
[0107] Mo為大幅提高淬火性和回火軟化阻力、使強(qiáng)度上升的元素，因此需要含有0.01% 以上。然而，含有超過0.30%時(shí)，回火軟化阻力過量、回火后的表面硬度不降低。因此，Mo含 量設(shè)為0.01~0.30 % Jo含量優(yōu)選為0.05 %以上且優(yōu)選為0.25 %以下。
[0108] Α1:0·001 ~0.10%
[0109] Α1為具有脫氧作用的元素。含量少時(shí)，脫氧不足，導(dǎo)致鋼質(zhì)劣化，因此需要含有 0.001 %以上。然而，含有超過0.10 %時(shí)，不僅生成Α12〇3等氧化鋁系的非金屬夾雜物、而且滲 碳體析出被抑制、ΜΑ容易析出。因此，Α1含量設(shè)為0