，此時(shí)的鑄造時(shí)的冷卻 速度優(yōu)選為5~20°C/s。鑄造以及熱軋可以通過鋼坯鑄造以及擠壓法等進(jìn)行。另外，如果 鑄造時(shí)的冷卻速度為5~20°C/s，則通過之后的工序而在金屬組織中產(chǎn)生的化合物粒子的 粒徑變小，能夠得到充分的填塞效果。因此，鑄造時(shí)的冷卻速度為5~20°C/s，優(yōu)選為10~ 20°C/s，更優(yōu)選為 15 ~20°C/s。
[0063] [4]第一拉絲加工處理
[0064] 接下來，實(shí)施表面剝皮，制成例如(p5.0~12.5mm的適當(dāng)粗細(xì)的棒材，通過拉模 進(jìn)行拉絲加工。優(yōu)選模具的模具半角a為1~10°、每一輪的加工率大于10%且在40%以 下。如果模具半角小于r，則在模具孔中的軸承部的長(zhǎng)度變長(zhǎng)，摩擦阻力變大。如果模具 半角大于10°，則容易在線材表層引入變形，在之后的熱處理中的化合物粒子生成的分布 存在不均，結(jié)晶粒徑也出現(xiàn)不均，延展性以及耐彎曲疲勞特性下降。加工率是拉絲加工前后 的截面積之差除以原截面積乘以100而得的值。如果加工率在10%以下，則容易在線材表 層引入變形，在之后的熱處理中的化合物粒子生成的分布存在不均，結(jié)晶粒徑也出現(xiàn)不均， 延展性以及耐彎曲疲勞特性下降。另外，如果加工率大于40%，則拉絲加工變難，在拉絲加 工中發(fā)生斷線等，在品質(zhì)方面有可能出現(xiàn)問題。另外，如果將模具半角設(shè)定在上述范圍內(nèi)、 將加工率設(shè)定在上述范圍內(nèi)，則化合物粒子的分散性變良好（粒子分布變得均勻），能夠抑 制鋁母相的晶粒的粒徑不均。應(yīng)予說明，在本第一拉絲加工處理中最初進(jìn)行棒材表面的剝 皮，但也可以不進(jìn)行棒材表面的剝皮。
[0065] [5]中間熱處理
[0066] 接下來對(duì)冷拉絲后的被加工材實(shí)施中間熱處理（中間退火）。本發(fā)明的中間熱處 理是為了恢復(fù)被加工材的柔軟性、增加拉絲加工性，以及形成化合物粒子而進(jìn)行的。中間退 火中的加熱溫度為300~480°C，加熱時(shí)間通常為0. 05~6小時(shí)。如果加熱溫度低于300°C， 則化合物粒子沒有成長(zhǎng)，晶粒成長(zhǎng)的抑制變得不充分，另外，如果高于480°C，則雖然也取決 于加熱時(shí)間，但導(dǎo)致化合物粒子的粒徑粗大化。另外，如果加熱時(shí)間在6小時(shí)以上，則化合 物粒子的粒徑粗大化的可能性增加，除此之外，對(duì)制造也不利。另外，該中間退火時(shí)的能量 面積為180~2500°C?h。如果能量面積為180~2500°C?h，則化合物粒子變小，能夠得 到充分的填塞效果。本發(fā)明中，在300°C以下時(shí)，化合物粒子不成長(zhǎng)，所以能量面積是指將 對(duì)被加工材施加的熱（高于300°C的溫度）用時(shí)間積分而得的面積，即被加工材的熱過程 (加熱圖案）和t= 300°C的直線所包圍的部分的面積。本中間退火時(shí)的能量面積優(yōu)選為 500 ~2000°C?h，更優(yōu)選為 500 ~1500°C?h。
[0067] [6]第二拉絲加工處理
[0068]通過拉模對(duì)被加工材實(shí)施拉絲加工。優(yōu)選模具的模具半角為1~10°，每一輪的 加工率大于10%且在40%以下。如果模具半角小于r，則在模具孔中的軸承部的長(zhǎng)度變 長(zhǎng)，摩擦阻力變大。如果模具半角大于10°，則容易在線材表層引入變形，在之后的熱處理 中的化合物粒子生成的分布存在不均，結(jié)晶粒徑也出現(xiàn)不均，延展性以及耐彎曲疲勞特性 下降。如果加工率在10%以下，則容易在線材表層引入變形，在之后的熱處理中的化合物粒 子生成的分布存在不均，結(jié)晶粒徑也出現(xiàn)不均，延展性以及耐彎曲疲勞特性下降。另外，如 果加工率大于40%，則拉絲加工變難，在拉絲加工中發(fā)生斷線等，在品質(zhì)方面有可能出現(xiàn)問 題。另外，如果將模具半角按上述范圍設(shè)定為較小、將加工率按上述范圍設(shè)定為較大，則化 合物粒子的粒子分布變得均勻，能夠抑制鋁母相的晶粒的粒徑不均。
[0069] [7]固溶熱處理
[0070]接下來對(duì)被加工材實(shí)施固溶熱處理。該固溶熱處理是為了使被加工材中無規(guī)則含 有的Mg、Si化合物融入鋁母相中而進(jìn)行的。固溶熱處理中的加熱溫度為480~620°C，以 11°C/s以上的平均冷卻速度冷卻至至少150°C的溫度。如果固溶熱處理溫度低于480°C，則 固溶變得不完全，后續(xù)工序的時(shí)效熱處理時(shí)析出的針狀Mg2Si析出物變少，抗拉強(qiáng)度、耐彎 曲疲勞特性、電導(dǎo)率的提高幅度變小。如果固溶熱處理高于620°C，則化合物粒子過度地固 溶，可能發(fā)生鋁母相的結(jié)晶粒徑粗大化的問題，另外，因?yàn)榧冧X中大量包含鋁之外的元素， 所以熔點(diǎn)下降，可能導(dǎo)致部分熔化。固溶熱處理中的加熱時(shí)的溫度優(yōu)選為500~600°C，更 優(yōu)選為520~580 °C。
[0071]采用高頻加熱、通電加熱的情況下，通常為在線材中連續(xù)通過電流的結(jié)構(gòu)，所以隨 著時(shí)間經(jīng)過，線材溫度上升。因此，如果連續(xù)通過電流，則可能導(dǎo)致線材熔融，所以必須在適 當(dāng)?shù)臅r(shí)間范圍內(nèi)進(jìn)行熱處理。進(jìn)行行進(jìn)加熱的情況下，也因?yàn)槭嵌虝r(shí)退火，所以通常設(shè)定為 行進(jìn)退火爐的溫度比線材溫度高。在長(zhǎng)時(shí)間的熱處理中可能導(dǎo)致線材熔融，所以必須在適 當(dāng)?shù)臅r(shí)間范圍內(nèi)進(jìn)行熱處理。另外，必須為在全部熱處理中使被加工材中無規(guī)則含有的Mg、 Si化合物融入鋁母相中的規(guī)定時(shí)間以上。以下對(duì)利用各方法的熱處理進(jìn)行說明。
[0072]利用高頻加熱的連續(xù)熱處理通過使線材連續(xù)地通過由高頻產(chǎn)生的磁場(chǎng)，利用由感 應(yīng)電流使得線材本身產(chǎn)生的焦耳熱進(jìn)行熱處理。包含驟熱、驟冷的工序，能夠由線材溫度和 熱處理時(shí)間進(jìn)行控制，對(duì)線材進(jìn)行熱處理。冷卻通過在驟熱后，使線材連續(xù)通過水中或氮?dú)?氣氛中而進(jìn)行。在該熱處理時(shí)間為〇. 01~2s、優(yōu)選為0. 05~ls、更優(yōu)選為0. 05~0. 5s 的條件下進(jìn)行。
[0073]連續(xù)通電熱處理是利用通過使電流流過連續(xù)通過2個(gè)電極輪的線材而使線材本 身產(chǎn)生的焦耳熱來進(jìn)行熱處理。包含驟熱、驟冷的工序，能夠由線材溫度和熱處理時(shí)間進(jìn)行 控制，對(duì)線材進(jìn)行熱處理。冷卻通過在驟熱后，使線材連續(xù)通過水中、大氣中或氮?dú)鈿夥罩?而進(jìn)行。在該熱處理時(shí)間為0. 01~2s、優(yōu)選為0. 05~ls、更優(yōu)選為0. 05~0. 5s的條件 下進(jìn)行。
[0074] 連續(xù)行進(jìn)熱處理是使線材連續(xù)通過保持高溫的熱處理爐而進(jìn)行熱處理。包含驟 熱、驟冷的工序，能夠由熱處理爐內(nèi)溫度和熱處理時(shí)間進(jìn)行控制，對(duì)線材進(jìn)行熱處理。冷 卻通過在驟熱后，使線材連續(xù)通過水中、大氣中或氮?dú)鈿夥罩卸M(jìn)行。在該熱處理時(shí)間為 0. 5~120s、優(yōu)選為0. 5~60s、更優(yōu)選為0. 5~20s的條件下進(jìn)行。
[0075] 分批式熱處理是將線材投入退火爐中，以規(guī)定的設(shè)定溫度、設(shè)定時(shí)間進(jìn)行熱處理 的方法。線材本身只要在規(guī)定溫度加熱幾十秒左右即可，但是，因?yàn)楣I(yè)使用時(shí)投入大量的 線材，所以為了抑制線材的熱處理不均，優(yōu)選進(jìn)行30分鐘以上。熱處理時(shí)間的上限只要晶 粒在線材的半徑方向計(jì)數(shù)為5個(gè)以上，就沒有特別限定，短時(shí)間進(jìn)行時(shí)在線材的半徑方向 容易計(jì)數(shù)5個(gè)以上晶粒，在工業(yè)使用方面生產(chǎn)率也良好，所以在10小時(shí)以內(nèi)、優(yōu)選6小時(shí)以 內(nèi)實(shí)施熱處理。
[0076] [8]時(shí)效熱處理
[0077] 接下來對(duì)被加工材實(shí)施時(shí)效熱處理。時(shí)效熱處理是為使針狀Mg2Si析出物析出而 進(jìn)行的。時(shí)效熱處理中的加熱溫度為140~250°C，加熱時(shí)間為1分鐘~15小時(shí)。因?yàn)樵跁r(shí) 效熱處理中施加的熱能量是重要的，所以為了使針狀Mg2Si析出物析出，優(yōu)選例如在250°C 等高側(cè)溫度下進(jìn)行1分鐘等短時(shí)間的熱處理。如果上述加熱溫度低于140°C，則無法充分地 析出針狀Mg2Si析出物，強(qiáng)度、耐彎曲疲勞特性以及電導(dǎo)率容易不足。另外，如果上述加熱 溫度高于250°C，則Mg2Si析出物的尺寸變大，所以電導(dǎo)率升高，但強(qiáng)度以及耐彎曲疲勞特性 容易不足。
[0078](本發(fā)明所涉及的鋁合金導(dǎo)體）
[0079] 本發(fā)明的鋁合金導(dǎo)體的導(dǎo)線束徑?jīng)]有特別限定，可以根據(jù)用途適當(dāng)設(shè)定，細(xì)物線 的情況下優(yōu)選為cpo.l~〇.5mm，中細(xì)物線的情況優(yōu)選為(po.8~1.5mm。
[0080] 本鋁合金導(dǎo)體通過使粒徑為20~lOOOnm的化合物粒子的分散密度為1個(gè)/ym2 以上、并使化合物粒子均勻分散在金屬組織中，能夠使通過彎曲疲勞試驗(yàn)測(cè)定的到斷裂為 止的反復(fù)次數(shù)達(dá)到10萬次以上、伸長(zhǎng)率達(dá)到5~20%。另外，本鋁合金導(dǎo)體能夠使電導(dǎo)率 達(dá)到 45 ~60%IACS。
[0081] 本發(fā)明的沖擊吸收能量是鋁合金導(dǎo)體耐受何種程度的沖擊的指標(biāo)，由鋁合金導(dǎo)體 即將發(fā)生斷線前的（錘的位置能量V(鋁合金導(dǎo)體的截面積）算出?？梢哉f沖擊吸收能量 越大，越具有高沖擊吸收性。本鋁合金導(dǎo)體能夠使沖擊吸收能量達(dá)到200J/cm2以上。
[0082] 以上，對(duì)上述實(shí)施方式所涉及的鋁合金導(dǎo)體進(jìn)行了說明，但本發(fā)明并不限定于上 述實(shí)施方式，可基于本發(fā)明的技術(shù)思想進(jìn)行各種變形以及變更。
[0083] 例如，也可以將本發(fā)明的鋁合金導(dǎo)體適用于捻合多條鋁合金導(dǎo)體而構(gòu)成的鋁合金 絞線。另外，可以將上述鋁合金導(dǎo)體或鋁合金絞線適用于在其外周具有被覆層的被覆電線。 另外，也可適用于由多個(gè)包含被覆電線和安裝在其端部的端子的結(jié)構(gòu)體構(gòu)成的線束（電線 組）。
[0084] 另外，上述實(shí)施方式所涉及的鋁合金導(dǎo)體的制造方法不限定于上述實(shí)施方式，可 基于本發(fā)明的技術(shù)思想進(jìn)行各種變形以及變更。
[0085] 實(shí)施例
[0086] 基于以下的實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)說明。應(yīng)予說明，本發(fā)明不限定于以下所示 的實(shí)施例。
[0087](實(shí)施例1)
[0088] 將Mg、Si、Fe以及A1和選擇性地添加的Mn、Ni、Ti以及B按表1所示的含量（質(zhì) 量％ )，使用普羅珀澤式的連續(xù)鑄造軋制機(jī)，邊利用水冷的鑄型連續(xù)地鑄造熔融金屬，邊進(jìn) 行軋制，制成大約9.5mmq)的棒材。此時(shí)的鑄造冷卻速度為大約15°C/s。接下來，按表2 所示的每一輪的加工率對(duì)其進(jìn)行拉絲加工。然后，對(duì)該實(shí)施了拉絲加工的加工材在表2所 示的條件下進(jìn)行中間熱處理（中間退火），之后，實(shí)施拉絲加工，使其為(P〇.3mm。接下來對(duì) 該加工材實(shí)施固溶處理。應(yīng)予說明，在固溶熱處理中，利用分批式熱處理時(shí)，在線材上卷纏 熱電偶，測(cè)定線材溫度。在