本申請涉及冶金
技術(shù)領(lǐng)域：
，尤其涉及一種脫氧方法。
背景技術(shù)：
：目前鋼鐵市場行業(yè)低迷，不容樂觀，如何采用降低成本生產(chǎn)出滿足客戶苛刻要求的高質(zhì)量產(chǎn)品成了鋼鐵企業(yè)面臨的巨大難題。在RH精煉爐(RuhstahlHausen，煉鋼的一種真空脫碳，脫氣方法)真空常規(guī)處理過程中，一般采用鋁脫氧工藝，使鋼液中的氧轉(zhuǎn)變?yōu)锳l2O3夾雜物，并利用真空和軟吹處理促進(jìn)夾雜物上浮排除。在此工藝中，不僅需要消耗大量的鋁粒，同時(shí)由于脫氧產(chǎn)生大量的Al2O3夾雜物，Al2O3夾雜是影響鋼液潔凈度的主要原因之一，同時(shí)Al2O3夾雜在水口耐材上沉積易造成澆鑄過程中水口結(jié)瘤產(chǎn)生水口堵塞，影響最終產(chǎn)品質(zhì)量。故而，如何在RH精煉爐真空精煉進(jìn)站C低氧高時(shí)，減少Al粒脫氧從而減少Al2O3夾雜是目前急需解決的問題。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：本發(fā)明了提供了一種脫氧方法，以解決如何減少Al粒脫氧從而減少Al2O3夾雜的技術(shù)問題。為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明提供了一種脫氧方法，所述方法包括：確定碳粉的加入總量；控制煉鋼RH精煉爐的真空度至170-190mbar；按照所述碳粉的加入總量，使所述碳粉分批次加入至所述RH精煉爐，進(jìn)而使得所述碳粉和所述RH精煉爐中的鋼水中的氧進(jìn)行反應(yīng)，生成一氧化碳?xì)怏w或者二氧化碳?xì)怏w，排出所述RH精煉爐。優(yōu)選的，所述確定碳粉的加入總量，包括：檢測RH到站氧含量；基于所述到站氧含量確定所述碳粉的加入總量。優(yōu)選的，所述基于所述到站氧含量確定所述碳粉的加入總量，包括：當(dāng)所述到站氧含量為550-600ppm時(shí)，所述碳粉的加入總量為：18-22kg；當(dāng)所述到站氧含量為600-650ppm時(shí)，所述碳粉的加入總量為：28-32kg；當(dāng)所述到站氧含量為650-700ppm時(shí)，所述碳粉的加入總量為：38-42kg；當(dāng)所述到站氧含量為700以上時(shí)，所述碳粉的加入總量為：42-46kg。優(yōu)選的，所述按照所述碳粉的加入總量，使所述碳粉分批次加入至所述RH精煉爐，包括：基于所述碳粉的加入總量，將所述碳粉按批次加入所述RH精煉爐，每批次加入量≤15kg，相鄰兩個(gè)批次之間的間隔加入時(shí)間在10-15s。優(yōu)選的，所述按照所述碳粉的加入總量，使所述碳粉分批次加入至所述RH精煉爐之后，所述方法還包括：控制所述RH精煉爐的循環(huán)氣體流量。優(yōu)選的，所述控制所述RH精煉爐的循環(huán)氣體流量，包括：首次加入所述碳粉時(shí)，循環(huán)氣流量控制在1100-1300Nl/min；在首次加入所述碳粉間隔一預(yù)設(shè)時(shí)間段之后，所述循環(huán)氣流量控制在1400-1600Nl/min；脫碳結(jié)束后所述循環(huán)氣流量控制在1600-1800Nl/min。優(yōu)選的，所述預(yù)設(shè)時(shí)間段為18-22s。優(yōu)選的，所述按照所述碳粉的加入總量，使所述碳粉分批次加入至所述RH精煉爐之后，所述方法還包括：控制所述RH精煉爐的真空度為40-50mbar。通過本發(fā)明的一個(gè)或者多個(gè)技術(shù)方案，本發(fā)明具有以下有益效果或者優(yōu)點(diǎn)：本發(fā)明公開了一種脫氧方法，為了減少使用鋁粒脫氧生成的Al2O3夾雜的的問題，本發(fā)明使用了碳粉脫氧技術(shù)，確定碳粉的加入總量；然后控制RH精煉爐的真空度至170-190mbar；按照所述碳粉的加入總量，使所述碳粉分批次加入至所述RH精煉爐，進(jìn)而使得所述碳粉和所述RH精煉爐中的鋼水中的氧進(jìn)行反應(yīng)，生成一氧化碳?xì)怏w或者二氧化碳?xì)怏w，故而本發(fā)明不僅達(dá)到降低加鋁前氧活度的目的，降低了鋁制品的消耗，而且脫氧產(chǎn)物為CO，在鋼液中無殘留，達(dá)到了既降低生產(chǎn)成本又提高產(chǎn)品質(zhì)量的目的。附圖說明圖1為本發(fā)明實(shí)施例中一種脫氧方法的流程圖。具體實(shí)施方式為了使本申請所屬
技術(shù)領(lǐng)域：
中的技術(shù)人員更清楚地理解本申請，下面結(jié)合附圖，通過具體實(shí)施例對本申請技術(shù)方案作詳細(xì)描述。目前轉(zhuǎn)爐受爐況、爐型、復(fù)吹、補(bǔ)護(hù)爐、崗位操作、副槍模型、廢鋼、原輔料等條件的影響，終點(diǎn)控制并不穩(wěn)定，碳低氧高情況時(shí)有發(fā)生，這樣勢必要消耗大量的鋁粒脫氧，將產(chǎn)生大量的Al2O3夾雜物對控制鋼水夾雜物不利。因此對于發(fā)生此類情況爐次，開發(fā)了真空加碳粉脫氧技術(shù)，在真空條件下，通過添加碳粉的方式，使碳粉與鋼液中的[O]反應(yīng)，不僅達(dá)到降低加鋁前氧活度的目的，降低了鋁制品的消耗，而且脫氧產(chǎn)物為CO，在鋼液中無殘留，達(dá)到了既降低生產(chǎn)成本又提高產(chǎn)品質(zhì)量的目的。本發(fā)明根據(jù)RH精煉爐進(jìn)站碳低氧較高爐次(C＜0.03％，O＞0.055％)減少Al粒脫氧而減少Al2O3夾雜的產(chǎn)生，提出一種脫氧方法。在具體的實(shí)施過程中，本發(fā)明的脫氧方法包括：步驟11，確定碳粉的加入總量。在具體的實(shí)施過程中，本發(fā)明需要先確定檢測RH到站氧含量；然后再基于所述到站氧含量確定所述碳粉的加入總量。具體來說，由于本發(fā)明中的鋼水中的C＜0.03％，O＞0.055％，根據(jù)這一鋼水環(huán)境條件，則可以看出鋼水中的碳氧含量是呈碳低氧高的趨勢，而碳粉脫氧工藝是利用碳粉中的[C]與鋼水中的[O]反應(yīng)生產(chǎn)成CO氣體，以達(dá)到降低鋼水中氧含量的目的，因此RH到站氧含量是決定脫氧碳粉加入總量的主要因素，具體加入數(shù)量見下表：到站氧/ppm550-600600-650650-700700以上目標(biāo)碳粉量/kg18-2228-3238-4242-46步驟12，控制RH精煉爐的真空度至170-190mbar。由于真空環(huán)境下碳與氧的能力較強(qiáng)，短時(shí)間內(nèi)將會產(chǎn)生大量的CO氣體，并且真空條件下碳氧反應(yīng)的劇烈程度與真空度有關(guān)，真空度高碳氧反應(yīng)的劇烈程度相對較小，因此碳粉加入的前期需要對真空度加以控制，真空處理開始階段真空度按照170-190mbar控制，當(dāng)真空度達(dá)到此標(biāo)準(zhǔn)后即可通過真空碳粉倉加入碳粉進(jìn)行碳脫氧操作，碳粉加完后即可將真空度控制轉(zhuǎn)為40-50mbar。步驟13，按照所述碳粉的加入總量，使所述碳粉分批次加入至所述RH精煉爐，進(jìn)而使得所述碳粉和所述RH精煉爐中的鋼水中的氧進(jìn)行反應(yīng)，生成一氧化碳?xì)怏w或者二氧化碳?xì)怏w，排出所述RH精煉爐?；谒鎏挤鄣募尤肟偭?，將所述碳粉按批次加入所述RH精煉爐，每批次加入量≤15kg，相鄰兩個(gè)批次之間的間隔加入時(shí)間在10-15s。具體來說，由于RH精煉爐處理時(shí)[C]、[O]反應(yīng)非常劇烈，因此碳粉必須分批次少量多次加入，不可一次性加入過量碳粉，以防造成鋼包內(nèi)鋼液的劇烈翻騰，加入碳粉時(shí)單批次加入量≤15kg，批次之間間隔時(shí)間在10-15s。除上述步驟之外，在所述按照所述碳粉的加入總量，使所述碳粉分批次加入至所述RH精煉爐之后，所述方法還包括：控制所述RH精煉爐的循環(huán)氣體流量。作為一種可選的實(shí)施例，首次加入碳粉時(shí)循環(huán)氣流量控制在1100-1300Nl/min，在首次加入所述碳粉間隔一預(yù)設(shè)時(shí)間段之后(例如加完18-22s后,當(dāng)然也可以是20)所述循環(huán)氣流量控制在1400-1600Nl/min，脫碳結(jié)束后所述循環(huán)氣流量控制在1600-1800Nl/min。具體來說，加碳粉后，碳氧反應(yīng)劇烈、鋼水噴濺、鋼液面翻動較大，有鋼包溢渣、熱頂蓋粘渣等安全隱患。因此對碳粉加入不同時(shí)期循環(huán)氣體流量需要進(jìn)行嚴(yán)格控制，具體為前期碳粉加入時(shí)循環(huán)氣流量控制在1100-1300Nl/min，加完18-22s后1400-1600Nl/min，脫碳結(jié)束1600-1800Nl/min。本發(fā)明的脫氧方法，可彌補(bǔ)轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)控制不良(終點(diǎn)氧高)對鋼水質(zhì)量帶來的影響；采用添加碳粉的方式脫除鋼液中的過剩氧，C與O反應(yīng)生產(chǎn)物為CO、CO2氣體，氣體隨真空泵排出真空系統(tǒng)，不污染鋼液，可達(dá)到提高鋼液質(zhì)量的目的。碳粉價(jià)格低廉，鋁粒價(jià)格較高，通過添加碳粉脫氧，可減少終脫氧的鋁粒使用量，降低生產(chǎn)成本。下面以具體的事例舉例說明。具體操作步驟為：實(shí)例一，冶煉超低碳鋼某爐次，鋼包進(jìn)站，接通底吹，鋼包至提升等待位，環(huán)流氣體切換為Ar氣，頂升鋼包至RH精煉爐處理位置，進(jìn)行測量渣厚，測溫，取樣，定氧，RH到站溫度為1643℃，到站C含量為0.022％，到站氧含量為640ppm，預(yù)抽真空，打開真空閥開始抽真空至180mbar，根據(jù)表格分兩批加入C粉共27kg，第一批15kg，第二批在第一批加入10s后加入碳粉12kg，進(jìn)行脫氧反應(yīng)，碳粉加入時(shí)循環(huán)氣流量控制在1200Nl/min，加完20s后1400-1600Nl/min，脫碳結(jié)束1600-1800Nl/min真空處理開始溫度為1619℃，脫碳結(jié)束后定氧分析為加Al前氧活度為370.3ppm，真空處理周期為34min，結(jié)束C含量為0.0010％，總處理周期42min。實(shí)例二，冶煉超低碳鋼某爐次，鋼包進(jìn)站，接通底吹，鋼包至提升等待位，環(huán)流氣體切換為Ar氣，頂升鋼包至RH精煉爐處理位置，進(jìn)行測量渣厚，測溫，取樣，定氧，RH到站溫度為1632℃，到站C含量為0.039％，到站氧含量為593ppm，預(yù)抽真空，打開真空閥開始抽真空至180mbar，根據(jù)表格分兩批加入C粉共20kg，第一批10kg，第二批在第一批加入10s后加入碳粉10kg，進(jìn)行脫氧反應(yīng)，碳粉加入時(shí)循環(huán)氣流量控制在1200Nl/min，加完20s后1500Nl/min，脫碳結(jié)束1700Nl/min真空處理開始溫度為1621℃，脫碳結(jié)束后定氧分析為加Al前氧活度為390.1ppm，真空處理周期為33min，結(jié)束C含量為0.0015％，總處理周期43min。從生產(chǎn)實(shí)踐看，這種加入方式配合適當(dāng)?shù)募尤霑r(shí)機(jī)、真空度、循環(huán)流量等，鋼包內(nèi)鋼液不會造成劇烈翻動，鋼液面比較平穩(wěn)，熱頂蓋粘渣相對減少，生產(chǎn)操作是安全可靠的。加碳粉輔助脫氧，可明顯降低低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼加鋁前的氧活度，減少加入Al粒的加入，而降低Al2O3夾雜的產(chǎn)生。本發(fā)明可彌補(bǔ)轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)控制不良(終點(diǎn)氧高)對鋼水質(zhì)量帶來的影響；采用添加碳粉的方式脫除鋼液中的過剩氧，C與O反應(yīng)生產(chǎn)物為CO、CO2氣體，氣體隨真空泵排出真空系統(tǒng)，不污染鋼液，可達(dá)到提高鋼液質(zhì)量的目的。碳粉價(jià)格低廉，鋁粒價(jià)格較高，通過添加碳粉脫氧，可減少終脫氧的鋁粒使用量，降低生產(chǎn)成本。通過本發(fā)明的一個(gè)或者多個(gè)實(shí)施例，本發(fā)明具有以下有益效果或者優(yōu)點(diǎn)：本發(fā)明公開了一種脫氧方法，為了減少使用鋁粒脫氧生成的Al2O3夾雜的的問題，本發(fā)明使用了碳粉脫氧技術(shù)，先確定碳粉的加入總量；然后控制RH精煉爐的真空度至170-190mbar；按照所述碳粉的加入總量，使所述碳粉分批次加入至所述RH精煉爐，進(jìn)而使得所述碳粉和所述RH精煉爐中的鋼水中的氧進(jìn)行反應(yīng)，生成一氧化碳?xì)怏w或者二氧化碳?xì)怏w，故而本發(fā)明不僅達(dá)到降低加鋁前氧活度的目的，降低了鋁制品的消耗，而且脫氧產(chǎn)物為CO，在鋼液中無殘留，達(dá)到了既降低生產(chǎn)成本又提高產(chǎn)品質(zhì)量的目的。盡管已描述了本申請的優(yōu)選實(shí)施例，但本領(lǐng)域內(nèi)的普通技術(shù)人員一旦得知了基本創(chuàng)造性概念，則可對這些實(shí)施例作出另外的變更和修改。所以，所附權(quán)利要求意欲解釋為包括優(yōu)選實(shí)施例以及落入本申請范圍的所有變更和修改。顯然，本領(lǐng)域的技術(shù)人員可以對本申請進(jìn)行各種改動和變型而不脫離本申請的精神和范圍。這樣，倘若本申請的這些修改和變型屬于本申請權(quán)利要求及其等同技術(shù)的范圍之內(nèi)，則本申請也意圖包含這些改動和變型在內(nèi)。當(dāng)前第1頁1 2 3