本發(fā)明涉及熱軋領(lǐng)域，尤其涉及一種dp鋼汽車板熱軋扁卷控制方法。
背景技術(shù)：
：薄規(guī)格dp鋼汽車板在成卷后下線發(fā)生扁卷(即:內(nèi)徑變成橢圓形),扁卷會(huì)造成下游無法上線生產(chǎn)。在現(xiàn)有技術(shù)中，扁卷基本是通過火切帶鋼內(nèi)圈，重新掏出可以上線生產(chǎn)的內(nèi)徑才能滿足修復(fù)的基本條件，而這會(huì)嚴(yán)重降低金屬收得率，進(jìn)而導(dǎo)致良品率低，且擾亂了正常的順穩(wěn)生產(chǎn)，從而影響了生產(chǎn)效率。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：鑒于上述問題，本發(fā)明實(shí)施例通過提供一種dp鋼汽車板熱軋扁卷控制方法，以提高生產(chǎn)效率和良品率。本發(fā)明實(shí)施例提供的一種dp鋼汽車板熱軋扁卷控制方法，包括：第一dp鋼板坯經(jīng)過粗軋和精軋形成精軋后dp鋼汽車板半成品帶鋼；所述精軋后dp鋼汽車板半成品帶鋼經(jīng)過層流冷卻段冷卻至所述第一dp鋼板坯的相變關(guān)鍵溫度點(diǎn)，以形成冷卻后汽車板半成品帶鋼；卷取機(jī)在溫度為600℃～640℃內(nèi)卷取所述冷卻后汽車板半成品帶鋼，其中，在卷取過程中：所述卷取機(jī)的卷取芯軸在所述冷卻后汽車板半成品帶鋼的前15％～20％為第一扭矩，之后切換至小于所述第一扭矩的第二扭矩。優(yōu)選的，所述第一dp鋼板坯的化學(xué)組成為：c＝0.085-0.115wt％，si＝0.150-0.250wt％，mn＝1.450-1.550wt％，p≤0.020wt％，s≤0.007wt％，cr＝0.140-0.240wt％，mo＝0.220-0.300wt％，其余為fe。優(yōu)選的，所述卷取芯軸在所述冷卻后汽車板半成品帶鋼的前15％～20％為第一扭矩，具體為：所述卷取芯軸在所述冷卻后汽車板半成品帶鋼的前15％～20％的所述第一扭矩為20.4kn/m～26.4kn/m。優(yōu)選的，所述之后切換至小于所述第一扭矩的第二扭矩，具體為：切換至所述第二扭矩為17kn/m～22kn/m。優(yōu)選的，所述卷取芯軸在所述冷卻后汽車板半成品帶鋼的15％為所述第一扭矩。優(yōu)選的，所述精軋后dp鋼汽車板半成品帶鋼經(jīng)過層流冷卻段冷卻至所述第一dp鋼板坯的相變關(guān)鍵溫度點(diǎn)，包括：在所述精軋后dp鋼汽車板半成品帶鋼的帶頭出精軋機(jī)組的末機(jī)架時(shí)，從末端集管向頭端集管逐個(gè)開啟，以對所述精軋后dp鋼汽車板半成品帶鋼冷卻至所述相變關(guān)鍵溫度點(diǎn)，其中，各個(gè)所述集管中的水流流量相同。優(yōu)選的，所述第一dp鋼板坯的相變關(guān)鍵溫度點(diǎn)基于熱膨脹法測定。優(yōu)選的，在所述精軋后dp鋼汽車板半成品帶鋼經(jīng)過層流冷卻段冷卻至所述第一dp鋼板坯的相變關(guān)鍵溫度點(diǎn)之前，所述方法還包括：從相變關(guān)鍵溫度表中確定出所述第一dp鋼板坯的相變關(guān)鍵溫度點(diǎn)，所述相變關(guān)鍵溫度表中包括多個(gè)不同規(guī)格的dp鋼板坯的相變關(guān)鍵溫度。優(yōu)選的，在所述卷取所述冷卻后汽車板半成品帶鋼之后，所述方法還包括：放置于與上一鋼卷之間間隔至少5米的位置。本發(fā)明實(shí)施例中提供的一個(gè)或多個(gè)技術(shù)方案，至少具有如下技術(shù)效果或優(yōu)點(diǎn)：由于精軋后dp鋼汽車板半成品帶鋼經(jīng)過層流冷卻段冷卻至第一dp鋼板坯的相變關(guān)鍵溫度點(diǎn)，以形成冷卻后汽車板半成品帶鋼，從而保證了后續(xù)繼續(xù)發(fā)生“奧氏體”向“鐵素體+珠光體”的轉(zhuǎn)變，卷取機(jī)在溫度為600℃～640℃內(nèi)卷取冷卻后汽車板半成品帶鋼，保證了帶鋼組織將轉(zhuǎn)變?yōu)椤拌F素體+珠光體”組織，在卷取過程中，卷取機(jī)的卷取芯軸在冷卻后汽車板半成品帶鋼的前15％～20％為第一扭矩，之后切換至小于第一扭矩的第二扭矩，從而帶鋼前部分的大扭矩有利于形成良好的卷形，上述對整個(gè)熱軋過程的控制使得良好控制了熱狀態(tài)下的鋼卷內(nèi)徑差，使得薄規(guī)格dp鋼汽車板的成品鋼卷的卷形良好，減少了修復(fù)dp鋼汽車板的成品鋼卷，提高了dp鋼汽車板的良品率和生產(chǎn)效率。附圖說明為了更清楚地說明本發(fā)明實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)中的技術(shù)方案，下面將對實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)描述中所需要使用的附圖作簡單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖僅僅是本發(fā)明的實(shí)施例，對于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員來講，在不付出創(chuàng)造性勞動(dòng)的前提下，還可以根據(jù)提供的附圖獲得其他的附圖。圖1為本發(fā)明實(shí)施例中dp鋼汽車板熱軋扁卷控制方法的流程圖。具體實(shí)施方式為使本發(fā)明實(shí)施例的目的、技術(shù)方案和優(yōu)點(diǎn)更加清楚，下面將結(jié)合本發(fā)明實(shí)施例中的附圖，對本發(fā)明實(shí)施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實(shí)施例是本發(fā)明一部分實(shí)施例，而不是全部的實(shí)施例?；诒景l(fā)明中的實(shí)施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒有作出創(chuàng)造性勞動(dòng)前提下所獲得的所有其他實(shí)施例，都屬于本發(fā)明保護(hù)的范圍。本發(fā)明實(shí)施例提供了一種dp鋼汽車板熱軋扁卷控制方法，可以應(yīng)用于生產(chǎn)dp鋼汽車板，特別用于生產(chǎn)薄規(guī)格的dp鋼汽車板。參考圖1所示，本發(fā)明實(shí)施例提供的dp鋼汽車板熱軋扁卷控制方法包括如下步驟：s101、第一dp鋼板坯經(jīng)過粗軋和精軋形成精軋后dp鋼汽車板半成品帶鋼；s102、精軋后dp鋼汽車板半成品帶鋼經(jīng)過層流冷卻段冷卻至第一dp鋼板坯的第一dp鋼板坯的相變關(guān)鍵溫度點(diǎn)，以形成冷卻后汽車板半成品帶鋼；s103、卷取機(jī)在溫度為600℃～640℃內(nèi)卷取冷卻后汽車板半成品帶鋼，其中，在卷取過程中：卷取機(jī)的卷取芯軸在冷卻后汽車板半成品帶鋼的前15％～20％為第一扭矩，之后切換至小于第一扭矩的第二扭矩。下面參考圖1，對本發(fā)明實(shí)施例提供的dp鋼汽車板熱軋扁卷控制方法的步驟進(jìn)行詳細(xì)描述：首先，執(zhí)行s101：第一dp鋼板坯經(jīng)過粗軋和精軋形成精軋后dp鋼汽車板半成品帶鋼。具體的，控制第一dp鋼板坯的化學(xué)組成為：碳元素c＝0.085-0.115wt％，硅元素si＝0.150-0.250wt％，錳元素mn＝1.450-1.550wt％，磷元素p≤0.020wt％，硫元素s≤0.007wt％，鉻元素cr＝0.140-0.240wt％，鉬元素mo＝0.220-0.300wt％，其余為fe。通過上述化學(xué)組分的第一dp鋼板坯為熱軋的原材料制作dp鋼汽車板，使帶鋼更不易變形，從而降低了dp鋼汽車板的鋼卷發(fā)生扁卷的可能性。接著，執(zhí)行s102：精軋后dp鋼汽車板半成品帶鋼經(jīng)過層流冷卻段冷卻至第一dp鋼板坯的相變關(guān)鍵溫度點(diǎn)，以形成冷卻后汽車板半成品帶鋼。本發(fā)明實(shí)施例中，在精軋后dp鋼汽車板半成品帶鋼的帶頭出精軋機(jī)組的末機(jī)架時(shí)，從末端集管向頭端集管逐個(gè)開啟，以對精軋后dp鋼汽車板半成品帶鋼進(jìn)行冷卻至相變關(guān)鍵溫度點(diǎn)，從而達(dá)到逆向冷卻。具體的，針對精軋機(jī)組為f1～f7個(gè)機(jī)架組成，則在精軋后dp鋼汽車板半成品帶鋼的帶頭出精軋機(jī)組的f7機(jī)架時(shí)，從末端集管向頭端集管逐個(gè)開啟。精軋機(jī)組的出口設(shè)置20個(gè)集管，從距離精軋機(jī)組出口最遠(yuǎn)的集管(即末端集管)向距離精軋機(jī)組出口最近的集管逐個(gè)開啟。本發(fā)明實(shí)施例中，各個(gè)集管中的水量流量相同，從而達(dá)到均勻冷卻。具體的，針對精軋機(jī)組的出口設(shè)置有20個(gè)集管時(shí)，20個(gè)集管中的水流流量相同。通過上述均勻、逆向的冷卻，確保后續(xù)發(fā)生“奧氏體”向“鐵素體+珠光體”的轉(zhuǎn)變。在具體實(shí)施過程中，第一dp鋼板坯的相變關(guān)鍵溫度點(diǎn)采用熱膨脹法測定。采用熱膨脹法測定的有多個(gè)不同規(guī)格的dp鋼板坯的相變關(guān)鍵溫度點(diǎn)，以形成相變關(guān)鍵溫度表，相變關(guān)鍵溫度表中包括第一dp鋼板坯的相變關(guān)鍵溫度點(diǎn)。相變關(guān)鍵溫度表設(shè)置于熱軋控制系統(tǒng)中，則在精軋后dp鋼汽車板半成品帶鋼的帶頭出精軋機(jī)組的末機(jī)架之前，從相變關(guān)鍵溫度表中匹配出第一dp鋼板坯的相變關(guān)鍵溫度點(diǎn)。具體的，第一dp鋼板坯的“奧氏體”向“鐵素體”轉(zhuǎn)變開始溫度為815℃,轉(zhuǎn)變終點(diǎn)溫度為730℃，則匹配出的相變關(guān)鍵點(diǎn)為730℃。在s102之后，接著執(zhí)行s103：卷取機(jī)在溫度為600℃～640℃內(nèi)卷取冷卻后汽車板半成品帶鋼，其中，在卷取過程中：卷取機(jī)的卷取芯軸在冷卻后汽車板半成品帶鋼的前15％～20％為第一扭矩，之后切換至小于第一扭矩的第二扭矩。600℃～640℃內(nèi)卷取冷卻后汽車板半成品帶鋼，帶鋼組織將轉(zhuǎn)變?yōu)椤拌F素體+珠光體”組織，“鐵素體+珠光體”組織的密度大于“貝氏體”組織的密度，因而體積膨脹量更小，更不容易造成熱軋卷出現(xiàn)層間隙，有利于減少了扁卷發(fā)生。具體的，在冷卻后汽車板半成品帶鋼的前15％～20％的第一扭矩為20.4kn/m～26.4kn/m。在冷卻后汽車板半成品帶鋼的前15％～20％之后切換至17kn/m～22kn/m。較佳的，冷卻后汽車板半成品帶鋼的前15％為第一扭矩，冷卻后汽車板半成品帶鋼的后85％為第二扭矩。比如，冷卻后汽車板半成品帶鋼的前15％的第一扭矩為20.4kn/m，冷卻后汽車板半成品帶鋼的后85％的第二扭矩為17kn/m；比如，冷卻后汽車板半成品帶鋼的前15％的第一扭矩為26.4kn/m，冷卻后汽車板半成品帶鋼的后85％的第二扭矩為22kn/m。進(jìn)一步的，在卷取冷卻后汽車板半成品帶鋼之后，放置于與上一鋼卷之間間隔至少5m的位置。具體來講，卷取冷卻后汽車板半成品帶鋼后，在卷取機(jī)的芯軸上停留15s，將卷取的冷卻后汽車板半成品帶鋼放置在環(huán)境溫度下進(jìn)行空冷。通過本發(fā)明實(shí)施例提供的技術(shù)方案，得到的dp鋼汽車板的鋼卷內(nèi)徑最大值、內(nèi)徑最小值之間的內(nèi)徑差不超過30mm，均達(dá)到檢驗(yàn)扁卷的標(biāo)準(zhǔn)。規(guī)格內(nèi)徑最大值內(nèi)徑最小值內(nèi)徑差2.75*1418745mm732mm13mm2.75*1418756mm730mm26mm2.75*1418755mm733mm22mm2.75*1418764mm735mm29mm2.75*1418758mm741mm17mm2.75*1418765mm738mm27mm2.75*1418762mm742mm20mm2.75*1418752mm731mm21mm2.75*1418748mm728mm20mm2.75*1418751mm728mm23mm2.75*1418755mm741mm14mm2.75*1418758mm734mm24mm通過上述本發(fā)明提供的一個(gè)或多個(gè)實(shí)施例，至少具有如下技術(shù)效果或優(yōu)點(diǎn)：由于精軋后dp鋼汽車板半成品帶鋼經(jīng)過層流冷卻段冷卻至第一dp鋼板坯的相變關(guān)鍵溫度點(diǎn)，以形成冷卻后汽車板半成品帶鋼，從而保證了后續(xù)繼續(xù)發(fā)生“奧氏體”向“鐵素體+珠光體”的轉(zhuǎn)變，卷取機(jī)在溫度為600℃～640℃內(nèi)卷取冷卻后汽車板半成品帶鋼，保證了帶鋼組織將轉(zhuǎn)變?yōu)椤拌F素體+珠光體”組織，在卷取過程中，卷取機(jī)的卷取芯軸在冷卻后汽車板半成品帶鋼的前15％～20％為第一扭矩，之后切換至小于第一扭矩的第二扭矩，從而帶鋼前部分的大扭矩有利于形成良好的卷形，上述對整個(gè)熱軋過程的控制使得良好控制了熱狀態(tài)下的鋼卷內(nèi)徑差，使得薄規(guī)格dp鋼汽車板的成品鋼卷的卷形良好，減少了修復(fù)dp鋼汽車板的成品鋼卷，提高了dp鋼汽車板的良品率和生產(chǎn)效率。盡管已描述了本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施例，但本領(lǐng)域內(nèi)的技術(shù)人員一旦得知了基本創(chuàng)造性概念，則可對這些實(shí)施例作出另外的變更和修改。所以，所附權(quán)利要求意欲解釋為包括優(yōu)選實(shí)施例以及落入本發(fā)明范圍的所有變更和修改。顯然，本領(lǐng)域的技術(shù)人員可以對本發(fā)明進(jìn)行各種改動(dòng)和變型而不脫離本發(fā)明的精神和范圍。這樣，倘若本發(fā)明的這些修改和變型屬于本發(fā)明權(quán)利要求及其等同技術(shù)的范圍之內(nèi)，則本發(fā)明也意圖包含這些改動(dòng)和變型在內(nèi)。當(dāng)前第1頁12