本實(shí)用新型涉及處理赤泥的系統(tǒng)。

背景技術(shù)：

赤泥是氧化鋁工業(yè)生產(chǎn)過(guò)程中產(chǎn)生的最主要的固體廢渣，目前，國(guó)內(nèi)赤泥每年排放量超過(guò)3000萬(wàn)噸，除少部分應(yīng)用于水泥生產(chǎn)、制磚等用途外，大多濕法露天筑壩堆存，現(xiàn)今赤泥累積堆存已超過(guò)3.5億噸。由于赤泥中堿含量過(guò)高，脫堿成本高，因而限制了赤泥在水泥中的應(yīng)用。

從成分來(lái)看，赤泥中酸性氧化物含量特別高，尤其是Al₂O₃、SiO₂含量特別高，在還原過(guò)程中需要添加大量的石灰石作為堿性熔劑。不加入石灰石時(shí)或加入量較少時(shí)，球團(tuán)不能得到充分的還原，金屬化率很低，不利于后續(xù)渣鐵分離。當(dāng)加入較多的石灰石后，石灰石中CaO在高溫下則與FeO、SiO₂、Al₂O₃形成鈣鐵橄欖石等低熔點(diǎn)化合物，導(dǎo)致球團(tuán)軟熔與耐火材料粘接嚴(yán)重，因此得到高金屬化率的金屬化球團(tuán)比較難，現(xiàn)有的回轉(zhuǎn)窯采用赤泥粉料燒結(jié)的方法，脫堿率雖能達(dá)到60％以上，但金屬化率僅有50％-70％，鐵回收率30％，設(shè)備易結(jié)圈，生產(chǎn)不順。

從成型條件來(lái)看，赤泥持水性強(qiáng)，并且物料含水時(shí)黏性較大，物料容易團(tuán)聚粘結(jié)在一起，因此采用圓盤(pán)造球工藝很難使母球持續(xù)長(zhǎng)大，因而在進(jìn)行還原時(shí)需要將赤泥和煤粉添加劑采用壓球工藝制備球團(tuán)，由于要保證壓球落下強(qiáng)度指標(biāo)，壓球機(jī)壓力較大時(shí)才能保證合格的球團(tuán)強(qiáng)度，而此時(shí)球團(tuán)的透氣性較差，惡化了球團(tuán)還原時(shí)碳還原的動(dòng)力學(xué)條件。另外由于壓制球團(tuán)比較致密，赤泥中的堿金屬在還原后不能得到揮發(fā)，導(dǎo)致直接還原過(guò)程中脫堿率很低，80％以上的堿金屬都留在球團(tuán)中，影響球團(tuán)渣鐵分離后爐渣或尾礦的綜合利用。

由此，赤泥的直接還原處理的系統(tǒng)有待研究。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本實(shí)用新型旨在至少解決現(xiàn)有技術(shù)中存在的技術(shù)問(wèn)題之一。為此，本實(shí)用新型的一個(gè)目的在于提出一種處理赤泥的系統(tǒng)，該系統(tǒng)的混料裝置具有高揮發(fā)份煤粉入口和高固定碳煤粉入口，從而，采用高揮發(fā)份煤粉、高固定碳煤粉作為赤泥還原過(guò)程中的還原劑，利用煤粉的高揮發(fā)性加大球團(tuán)孔隙率，促進(jìn)鐵氧化物的還原與堿金屬的揮發(fā)，從而得到低堿金屬含量、高金屬化率的金屬化球團(tuán)。

根據(jù)本實(shí)用新型的一個(gè)方面，本實(shí)用新型提供了一種處理赤泥的系統(tǒng)。根據(jù)本實(shí)用新型的實(shí)施例，該系統(tǒng)包括：混料裝置，所述混料裝置具有赤泥入口、高揮發(fā)份煤粉入口、高固定碳煤粉入口和混合物出口；成型裝置，所述成型裝置具有混合物入口和球團(tuán)出口，所述混合物入口與所述混合物出口相連；還原焙燒裝置，所述還原焙燒裝置具有球團(tuán)入口、還原氣入口、含堿煙氣出口和金屬化球團(tuán)出口，所述球團(tuán)入口與所述球團(tuán)出口相連；以及渣鐵分離裝置，所述渣鐵分離裝置具有金屬化球團(tuán)入口、鐵粉出口和排渣口，所述金屬化球團(tuán)入口與所述金屬化球團(tuán)出口相連。

根據(jù)本實(shí)用新型實(shí)施例的處理赤泥的系統(tǒng)，通過(guò)在混料裝置設(shè)置高揮發(fā)份煤粉入口和高固定碳煤粉入口，將高揮發(fā)份煤粉、高固定碳煤粉與赤泥混合，并作為赤泥還原過(guò)程中的還原劑，利用煤粉的高揮發(fā)性加大球團(tuán)孔隙率，促進(jìn)鐵氧化物的還原與堿金屬的揮發(fā)，并防止物料軟熔粘接造成的出料困難，從而得到低堿金屬含量、高金屬化率的金屬化球團(tuán)。利用該金屬化球團(tuán)通過(guò)渣鐵分離裝置進(jìn)行渣鐵分離處理得到鐵粉，該鐵粉的品位和回收率高。

任選地，所述成型裝置為高壓對(duì)輥壓球裝置。

任選地，所述還原焙燒裝置為焙燒爐。

任選地，該系統(tǒng)進(jìn)一步包括：高揮發(fā)份煤破碎機(jī)，所述高揮發(fā)份煤破碎機(jī)具有高揮發(fā)份煤入口和高揮發(fā)份煤粉出口，所述高揮發(fā)份煤粉出口與所述混料裝置的所述高揮發(fā)份煤粉入口相連；高固定碳煤破碎機(jī)，所述高固定碳煤破碎機(jī)具有高固定碳煤入口和高固定碳煤粉出口，所述高固定碳煤粉出口與所述混料裝置的所述高固定碳煤粉入口相連。

本實(shí)用新型的附加方面和優(yōu)點(diǎn)將在下面的描述中部分給出，部分將從下面的描述中變得明顯，或通過(guò)本實(shí)用新型的實(shí)踐了解到。

附圖說(shuō)明

本實(shí)用新型的上述和/或附加的方面和優(yōu)點(diǎn)從結(jié)合下面附圖對(duì)實(shí)施例的描述中將變得明顯和容易理解，其中：

圖1顯示了根據(jù)本實(shí)用新型一個(gè)實(shí)施例的處理赤泥的方法的流程示意圖；

圖2顯示了根據(jù)本實(shí)用新型一個(gè)實(shí)施例的處理赤泥的系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖3顯示了根據(jù)本實(shí)用新型又一個(gè)實(shí)施例的處理赤泥的系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖。

具體實(shí)施方式

下面詳細(xì)描述本實(shí)用新型的實(shí)施例，所述實(shí)施例的示例在附圖中示出，其中自始至終相同或類(lèi)似的標(biāo)號(hào)表示相同或類(lèi)似的元件或具有相同或類(lèi)似功能的元件。下面通過(guò)參考附圖描述的實(shí)施例是示例性的，僅用于解釋本實(shí)用新型，而不能理解為對(duì)本實(shí)用新型的限制。

在本實(shí)用新型的描述中，術(shù)語(yǔ)“縱向”、“橫向”、“上”、“下”、“前”、“后”、“左”、“右”、“豎直”、“水平”、“頂”、“底”等指示的方位或位置關(guān)系為基于附圖所示的方位或位置關(guān)系，僅是為了便于描述本實(shí)用新型而不是要求本實(shí)用新型必須以特定的方位構(gòu)造和操作，因此不能理解為對(duì)本實(shí)用新型的限制。

需要說(shuō)明的是，術(shù)語(yǔ)“第一”、“第二”僅用于描述目的，而不能理解為指示或暗示相對(duì)重要性或者隱含指明所指示的技術(shù)特征的數(shù)量。由此，限定有“第一”、“第二”的特征可以明示或者隱含地包括一個(gè)或者更多個(gè)該特征。進(jìn)一步地，在本實(shí)用新型的描述中，除非另有說(shuō)明，“多個(gè)”的含義是兩個(gè)或兩個(gè)以上。

根據(jù)本實(shí)用新型的一方面，本實(shí)用新型提供了一種處理赤泥的系統(tǒng)。參考圖2，根據(jù)本實(shí)用新型的實(shí)施例，對(duì)該赤泥處理系統(tǒng)進(jìn)行解釋說(shuō)明，該系統(tǒng)包括：混料裝置100、成型裝置200、還原焙燒裝置300和渣鐵分離裝置400，下面對(duì)各裝置進(jìn)行逐一說(shuō)明：

混料裝置100：根據(jù)本實(shí)用新型的實(shí)施例，混料裝置100具有赤泥入口101、高揮發(fā)份煤粉入口102、高固定碳煤粉入口103和混合物出口104?；炝涎b置通過(guò)高揮發(fā)份煤粉入口和高固定碳煤粉入口將高揮發(fā)份煤粉、高固定碳煤粉作為赤泥還原過(guò)程中的還原劑添加到赤泥中，利用煤粉的高揮發(fā)性加大球團(tuán)孔隙率，優(yōu)化球團(tuán)內(nèi)還原的動(dòng)力學(xué)條件，促進(jìn)鐵氧化物的還原與堿金屬的揮發(fā)，并防止物料軟熔粘接造成的出料困難，從而得到低堿金屬含量、高金屬化率的金屬化球團(tuán)。

根據(jù)本實(shí)用新型的實(shí)施例，高揮發(fā)份煤粉的揮發(fā)份含量不低于35質(zhì)量％。由此，煤粉中的高揮發(fā)份成份含量高，有利于加大球團(tuán)的孔隙率，促進(jìn)鐵氧化物的還原與堿金屬的揮發(fā)，并防止物料軟熔粘接造成的出料困難。

根據(jù)本實(shí)用新型的實(shí)施例，高固定碳煤粉的固定碳含量不低于82質(zhì)量％。由此，固定碳的還原成份含量高，有利于在還原焙燒處理中形成良好的還原氣氛，還原效果好，金屬化球團(tuán)的金屬化率高。

根據(jù)本實(shí)用新型的實(shí)施例，赤泥與高揮發(fā)份煤粉和高固定碳煤粉按質(zhì)量比100：(8-15)：(20-30)進(jìn)行所述混合處理。由此，赤泥與高揮發(fā)份煤粉和高固定碳煤粉的比例適宜，高揮發(fā)份煤粉中的揮發(fā)份成份含量適宜，保證球團(tuán)具有適當(dāng)?shù)目紫堵?，并且高固定碳煤粉的比例也適宜，使還原焙燒處理中形成良好的還原氣氛，又無(wú)大量礦粉過(guò)量。如果高揮發(fā)份煤粉過(guò)低，則球團(tuán)的孔隙率的提高不明顯，進(jìn)而，金屬化球團(tuán)的金屬化率低；如果高揮發(fā)份煤粉過(guò)高，則大量粉煤浪費(fèi)，并造成球團(tuán)粉化。如果高固定碳煤粉的比例過(guò)低，還原劑不能維持較好的還原氛圍，不利于達(dá)到高金屬化率的球團(tuán)；而高固定碳煤粉加入量過(guò)高，煤粉相對(duì)于礦粉過(guò)剩系數(shù)太大，容易造成球團(tuán)粉化，并且增加還原劑成本。

參考圖3，根據(jù)本實(shí)用新型的實(shí)施例，該系統(tǒng)進(jìn)一步包括：高揮發(fā)份煤破碎機(jī)500和高固定碳煤破碎機(jī)600，其中，高揮發(fā)份煤破碎機(jī)500具有高揮發(fā)份煤入口501和高揮發(fā)份煤粉出口502，其中，高揮發(fā)份煤粉出口502與混料裝置100的高揮發(fā)份煤粉入口102相連；高固定碳煤破碎機(jī)600具有高固定碳煤入口601和高固定碳煤粉出口602，其中，高固定碳煤粉出口602與混料裝置100的高固定碳煤粉入口103相連。由此，在混合處理前，對(duì)粒徑較大的高揮發(fā)份煤和高固定碳煤進(jìn)行破碎處理，以便使煤粉和赤泥充分混合接觸，有利于提高球團(tuán)的孔隙率和金屬化率。

根據(jù)本實(shí)用新型的實(shí)施例，高揮發(fā)份煤粉的粒度為0.5-4mm。由此，在該粒度范圍內(nèi)，高揮發(fā)份煤粉的揮發(fā)份釋放速率適宜，有利于在球團(tuán)上形成均勻的孔隙。如果高揮發(fā)份煤粉的粒度過(guò)細(xì)，揮發(fā)份釋放過(guò)于迅速容易造成球團(tuán)軟熔；而高揮發(fā)份煤粉粒度過(guò)大，不僅不利于球團(tuán)成型，而且還會(huì)影響球團(tuán)的還原。

根據(jù)本實(shí)用新型的實(shí)施例，高固定碳煤粉的粒度為0.074-0.1mm。由此，高固定碳煤粉的粒度適宜，即使煤粉與赤泥充分接觸，又充分利用了工業(yè)上難于應(yīng)用的小粒徑的煤粉，使生產(chǎn)成本更低。如果煤粉粒度過(guò)細(xì)，導(dǎo)致煤粉制備成本過(guò)高；如果煤粉粒度大于0.1mm，礦粉與煤粉接觸不夠充分，影響球團(tuán)中鐵氧化物的還原。

成型裝置200：根據(jù)本實(shí)用新型的實(shí)施例，成型裝置200具有混合物入口201和球團(tuán)出口202，其中，混合物入口201與混合物出口104相連，將混合物進(jìn)行成型處理，得到球團(tuán)。由此，球團(tuán)的粒徑適宜，便于后續(xù)進(jìn)行還原冶煉處理。

根據(jù)本實(shí)用新型的實(shí)施例，成型裝置為高壓對(duì)輥壓球裝置。由此，混合物中加入適量水再進(jìn)行濕混，然后經(jīng)高壓對(duì)輥壓制，形成球團(tuán)，該制備過(guò)程不加入任何粘結(jié)劑。

還原焙燒裝置300：根據(jù)本實(shí)用新型的實(shí)施例，還原焙燒裝置300具有球團(tuán)入口301、還原氣入口302、含堿煙氣出口303和金屬化球團(tuán)出口304，其中，球團(tuán)入口301與球團(tuán)出口202相連，將球團(tuán)在還原氣氛下進(jìn)行還原焙燒處理，得到含堿煙氣和金屬化球團(tuán)。由此，在還原焙燒過(guò)程中，赤泥中的鐵氧化物在還原氣氛中被還原，而大量堿金屬在煤粉的還原氣氛下的揮發(fā)而逸出進(jìn)入煙氣中，使球團(tuán)中堿金屬含量減少。

根據(jù)本實(shí)用新型的一些實(shí)施例，金屬化球團(tuán)的堿金屬含量不高于1％，孔隙率不低于40％，還原焙燒處理的堿脫除率不低于80％。由此，利用本實(shí)用新型實(shí)施例的系統(tǒng)，球團(tuán)的孔隙率高，甚至可增加到40％以上，可促進(jìn)球團(tuán)內(nèi)堿金屬的還原揮發(fā)，進(jìn)而，堿金屬的脫除率高，金屬化球團(tuán)的堿金屬含量低，有效緩解金屬化球團(tuán)后續(xù)冶煉時(shí)堿金屬對(duì)爐襯的侵蝕，并且得到的低堿尾礦可以用于水泥生產(chǎn)。

根據(jù)本實(shí)用新型的一些實(shí)施例，還原焙燒處理的溫度為1250～1300℃，時(shí)間為40～60min。由此，還原效率高，金屬化球團(tuán)的金屬化率高。

渣鐵分離裝置400：根據(jù)本實(shí)用新型的實(shí)施例，渣鐵分離裝置400具有金屬化球團(tuán)入口401、鐵粉出口402和排渣口403，其中，金屬化球團(tuán)入口401與金屬化球團(tuán)出口304相連，將金屬化球團(tuán)進(jìn)行渣鐵分離處理，得到鐵粉和尾渣。由此，通過(guò)渣鐵分離處理，得到鐵粉。

根據(jù)本實(shí)用新型的一些實(shí)施例，渣鐵分離裝置為磨礦磁選機(jī)。由此，裝置的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，成本低，并且，鐵的回收率高。

為了便于理解前述的赤泥處理的系統(tǒng)，在此提供了一種利用前述的系統(tǒng)處理赤泥的方法。參考圖1，根據(jù)本實(shí)用新型的實(shí)施例，對(duì)該處理赤泥的方法進(jìn)行解釋說(shuō)明，該方法包括：

S100混合處理

根據(jù)本實(shí)用新型的實(shí)施例，將赤泥與高揮發(fā)份煤粉和高固定碳煤粉通過(guò)赤泥入口、高揮發(fā)份煤粉入口和高固定碳煤粉入口輸送進(jìn)入混料裝置進(jìn)行混合處理，得到混合物。將高揮發(fā)份煤粉、高固定碳煤粉作為赤泥還原過(guò)程中的還原劑，利用煤粉的高揮發(fā)性加大球團(tuán)孔隙率，優(yōu)化球團(tuán)內(nèi)還原的動(dòng)力學(xué)條件，促進(jìn)鐵氧化物的還原與堿金屬的揮發(fā)，并防止物料軟熔粘接造成的出料困難，從而得到低堿金屬含量、高金屬化率的金屬化球團(tuán)。

根據(jù)本實(shí)用新型的實(shí)施例，高揮發(fā)份煤粉的揮發(fā)份含量不低于35質(zhì)量％。由此，煤粉中的高揮發(fā)份成份含量高，有利于加大球團(tuán)的孔隙率，促進(jìn)鐵氧化物的還原與堿金屬的揮發(fā)，并防止物料軟熔粘接造成的出料困難。

根據(jù)本實(shí)用新型的實(shí)施例，高固定碳煤粉的固定碳含量不低于82質(zhì)量％。由此，固定碳的還原成份含量高，有利于在還原焙燒處理中形成良好的還原氣氛，還原效果好，金屬化球團(tuán)的金屬化率高。

根據(jù)本實(shí)用新型的實(shí)施例，赤泥與高揮發(fā)份煤粉和高固定碳煤粉按質(zhì)量比100：(8-15)：(20-30)進(jìn)行所述混合處理。由此，赤泥與高揮發(fā)份煤粉和高固定碳煤粉的比例適宜，高揮發(fā)份煤粉中的揮發(fā)份成份含量適宜，保證球團(tuán)具有適當(dāng)?shù)目紫堵?，并且高固定碳煤粉的比例也適宜，使還原焙燒處理中形成良好的還原氣氛，又無(wú)大量礦粉過(guò)量。如果高揮發(fā)份煤粉過(guò)低，則球團(tuán)的孔隙率的提高不明顯，進(jìn)而，金屬化球團(tuán)的金屬化率低；如果高揮發(fā)份煤粉過(guò)高，則大量粉煤浪費(fèi)，并造成球團(tuán)粉化。如果高固定碳煤粉的比例過(guò)低，還原劑不能維持較好的還原氛圍，不利于達(dá)到高金屬化率的球團(tuán)；而高固定碳煤粉加入量過(guò)高，煤粉相對(duì)于礦粉過(guò)剩系數(shù)太大，容易造成球團(tuán)粉化，并且增加還原劑成本。

根據(jù)本實(shí)用新型的實(shí)施例，高揮發(fā)份煤粉的粒度為0.5-4mm。由此，在該粒度范圍內(nèi)，高揮發(fā)份煤粉的揮發(fā)份釋放速率適宜，有利于在球團(tuán)上形成均勻的孔隙。如果高揮發(fā)份煤粉的粒度過(guò)細(xì)，揮發(fā)份釋放過(guò)于迅速容易造成球團(tuán)軟熔；而高揮發(fā)份煤粉粒度過(guò)大，不僅不利于球團(tuán)成型，而且還會(huì)影響球團(tuán)的還原。

根據(jù)本實(shí)用新型的實(shí)施例，高固定碳煤粉的粒度為0.074-0.1mm。由此，高固定碳煤粉的粒度適宜，即使煤粉與赤泥充分接觸，又充分利用了工業(yè)上難于應(yīng)用的小粒徑的煤粉，使生產(chǎn)成本更低。如果煤粉粒度過(guò)細(xì)，導(dǎo)致煤粉制備成本過(guò)高；如果煤粉粒度大于0.1mm，礦粉與煤粉接觸不夠充分，影響球團(tuán)中鐵氧化物的還原。

S200成型處理

根據(jù)本實(shí)用新型的實(shí)施例，利用成型裝置將混合物進(jìn)行成型處理，得到球團(tuán)。由此，球團(tuán)的粒徑適宜，便于后續(xù)進(jìn)行還原冶煉處理。

根據(jù)本實(shí)用新型的一些實(shí)施例，混合物中加入適量水再進(jìn)行濕混，然后經(jīng)高壓對(duì)輥壓制，形成球團(tuán)，該制備過(guò)程不加入任何粘結(jié)劑。

S300還原焙燒處理

根據(jù)本實(shí)用新型的實(shí)施例，利用還原焙燒裝置將球團(tuán)在還原氣氛下進(jìn)行還原焙燒處理，得到含堿煙氣和金屬化球團(tuán)。由此，在還原焙燒過(guò)程中，赤泥中的鐵氧化物在還原氣氛中被還原，而大量堿金屬在煤粉的還原氣氛下?lián)]發(fā)而逸出進(jìn)入煙氣中，使球團(tuán)中堿金屬含量減少。

根據(jù)本實(shí)用新型的一些實(shí)施例，金屬化球團(tuán)的堿金屬含量不高于1％，孔隙率不低于40％，還原焙燒處理的堿脫除率不低于80％。由此，利用本實(shí)用新型實(shí)施例的方法，球團(tuán)的孔隙率高，甚至可增加到40％以上，可促進(jìn)球團(tuán)內(nèi)堿金屬的還原揮發(fā)，進(jìn)而，堿金屬的脫除率高，金屬化球團(tuán)的堿金屬含量低，有效緩解金屬化球團(tuán)后續(xù)冶煉時(shí)堿金屬對(duì)爐襯的侵蝕，并且得到的低堿尾礦可以用于水泥生產(chǎn)。

根據(jù)本實(shí)用新型的實(shí)施例，還原焙燒裝置為焙燒爐。由此，利用常用的焙燒爐即可進(jìn)行還原焙燒，系統(tǒng)投資成本低，并且，還原效果好，效率高。

根據(jù)本實(shí)用新型的一些實(shí)施例，還原焙燒處理的溫度為1250～1300℃，時(shí)間為40～60min。由此，還原效率高，堿金屬的脫除率高，金屬化球團(tuán)的金屬化率高。

S400渣鐵分離處理

根據(jù)本實(shí)用新型的實(shí)施例，利用渣鐵分離裝置將金屬化球團(tuán)進(jìn)行渣鐵分離處理，得到鐵粉和尾渣。由此，通過(guò)渣鐵分離處理，得到鐵粉。

根據(jù)本實(shí)用新型的一些實(shí)施例，渣鐵分離處理為磨礦磁選處理。由此，操作簡(jiǎn)便，成本低，并且，鐵的回收率高。

根據(jù)本實(shí)用新型實(shí)施例的處理赤泥的方法，該方法將高揮發(fā)份煤粉、高固定碳煤粉作為赤泥還原過(guò)程中的還原劑，利用煤粉的高揮發(fā)性加大球團(tuán)孔隙率，促進(jìn)鐵氧化物的還原與堿金屬的揮發(fā)，并防止物料軟熔粘接造成的出料困難，從而得到低堿金屬含量、高金屬化率的金屬化球團(tuán)。利用該金屬化球團(tuán)通過(guò)渣鐵分離處理得到鐵粉，該鐵粉的品位和回收率高。

下面參考具體實(shí)施例，對(duì)本實(shí)用新型進(jìn)行說(shuō)明，需要說(shuō)明的是，這些實(shí)施例僅僅是說(shuō)明性的，而不能理解為對(duì)本實(shí)用新型的限制。

實(shí)施例1

利用本實(shí)用新型實(shí)施例的方法，對(duì)赤泥進(jìn)行處理，具體方法如下：

(1)將高揮發(fā)份煤粉破碎到2mm，高固定碳煤粉磨細(xì)至-0.074mm，赤泥經(jīng)烘干后潤(rùn)磨至粒度均勻(-0.043mm占80％)。

(2)將步驟(1)得到的物料進(jìn)行配料，其中，赤泥為100重量份計(jì)，配入12％的高揮發(fā)份煤粉，25％高固定碳煤粉，加入8％的石灰石作為添加劑，將物料混合均勻，其中，高固定碳還原劑固定碳含量為82％，高揮發(fā)份含量煤粉中揮發(fā)份含量為38％，赤泥中全鐵含量為35％。

(3)將步驟(2)配料后的混合物混勻后加入適量水再進(jìn)行濕混，然后經(jīng)高壓對(duì)輥進(jìn)行壓球，得到球團(tuán)。

(4)球團(tuán)在小于300℃的條件下進(jìn)行烘干，得到烘干后的球團(tuán)。

(5)將烘干后的球團(tuán)置于還原爐內(nèi)進(jìn)行直接還原，溫度為1280℃，還原時(shí)間為50min。

(6)將步驟(5)還原結(jié)束后的球團(tuán)采用液氮直接冷卻，經(jīng)測(cè)定該球團(tuán)金屬化率為92.4％，堿金屬含量為0.48％。結(jié)果表明，利用本實(shí)用新型的方法制備得到的金屬化球團(tuán)的金屬化率高，堿金屬的含量低。

實(shí)施例2

利用本實(shí)用新型實(shí)施例的方法，對(duì)赤泥進(jìn)行處理，具體方法如下：

(1)將高揮發(fā)份煤粉破碎到4mm，高固定碳煤粉磨細(xì)至0.1mm，赤泥經(jīng)烘干后潤(rùn)磨至粒度均勻(-0.043mm占80％)。

(2)將步驟(1)得到的物料進(jìn)行配料，其中，赤泥為100重量份計(jì)，配入15％的高揮發(fā)份煤粉，25％高固定碳煤粉，加入8％的石灰石作為添加劑，將物料混合均勻，其中，高固定碳還原劑固定碳含量為82％，高揮發(fā)份含量煤粉中揮發(fā)份含量為38％，赤泥中全鐵含量為35％。

(3)將步驟(2)配料后的混合物混勻后加入適量水再進(jìn)行濕混，然后經(jīng)高壓對(duì)輥進(jìn)行壓球，得到球團(tuán)。

(4)球團(tuán)在小于300℃的條件下進(jìn)行烘干，得到烘干后的球團(tuán)。

(5)將烘干后球團(tuán)置于還原爐內(nèi)進(jìn)行直接還原，溫度為1300℃，還原時(shí)間為40min。

(6)將步驟(5)還原結(jié)束后采用液氮直接冷卻，經(jīng)測(cè)定該球團(tuán)金屬化率為91.4％，堿金屬含量為0.37％。結(jié)果表明，利用本實(shí)用新型的方法制備得到的金屬化球團(tuán)的金屬化率高，堿金屬的含量低。

實(shí)施例3

利用本實(shí)用新型實(shí)施例的方法，對(duì)赤泥進(jìn)行處理，具體方法如下：

(1)將高揮發(fā)份煤粉破碎到0.1mm，高固定碳煤粉磨細(xì)至0.074mm，赤泥經(jīng)烘干后潤(rùn)磨至粒度均勻(-0.043mm占80％).

(2)將步驟(1)得到的物料進(jìn)行配料，其中，赤泥為100重量份計(jì)，配入15％的高揮發(fā)份煤粉，25％高固定碳煤粉，加入8％的石灰石作為添加劑，將物料混合均勻，其中，高固定碳還原劑固定碳含量為82％，高揮發(fā)份含量煤粉中揮發(fā)份含量為38％，赤泥中全鐵含量為35％。

(3)將步驟(2)配料后的混合物混勻后加入適量水再進(jìn)行濕混，然后經(jīng)高壓對(duì)輥進(jìn)行壓球，得到球團(tuán)。

(4)球團(tuán)在小于300℃的條件下進(jìn)行烘干，得到烘干后的球團(tuán)。

(5)將烘干后的球團(tuán)置于還原爐內(nèi)進(jìn)行直接還原，溫度為1300℃，還原時(shí)間為40min。

(6)將步驟(5)還原結(jié)束后的球團(tuán)采用液氮直接冷卻，經(jīng)測(cè)定該球團(tuán)金屬化率為92.22％，堿金屬含量為0.87％。結(jié)果表明，利用本實(shí)用新型的方法制備得到的金屬化球團(tuán)的金屬化率高，堿金屬的含量低。

實(shí)施例4

利用本實(shí)用新型實(shí)施例的方法，對(duì)赤泥進(jìn)行處理，具體方法如下：

(1)將高揮發(fā)份煤粉破碎到2mm，高固定碳煤粉磨細(xì)至0.074mm，赤泥經(jīng)烘干后潤(rùn)磨至粒度均勻(-0.043mm占80％)。

(2)將步驟(1)得到的物料進(jìn)行配料，其中，赤泥為100重量份計(jì)，配入8％的高揮發(fā)份煤粉，28％高固定碳煤粉，加入8％的石灰石作為添加劑，將物料混合均勻，其中，高固定碳還原劑固定碳含量為82％，高揮發(fā)份含量煤粉中揮發(fā)份含量為38％，赤泥中全鐵含量為35％。

(3)將步驟(2)配料后的混合物混勻后加入適量水再進(jìn)行濕混，然后經(jīng)高壓對(duì)輥進(jìn)行壓球，得到球團(tuán)。

(4)球團(tuán)在小于300℃的條件下進(jìn)行烘干，得到烘干后的球團(tuán)。

(5)將烘干后的球團(tuán)置于還原爐內(nèi)進(jìn)行直接還原，溫度為1280℃，還原時(shí)間為50min。

(6)將步驟(5)還原結(jié)束后的球團(tuán)采用液氮直接冷卻，經(jīng)測(cè)定球團(tuán)金屬化率為90.12％，堿金屬含量為0.77％。結(jié)果表明，利用本實(shí)用新型的方法制備得到的金屬化球團(tuán)的金屬化率高，堿金屬的含量低。

實(shí)施例5

利用本實(shí)用新型實(shí)施例的方法，對(duì)赤泥進(jìn)行處理，具體方法如下：

(1)將高揮發(fā)份煤粉破碎到0.074mm，高固定碳煤粉磨細(xì)至0.074mm，赤泥經(jīng)烘干后潤(rùn)磨至粒度均勻(-0.043mm占80％)。

(2)將步驟(1)得到的物料進(jìn)行配料，其中，赤泥為100重量份計(jì)，配入15％的高揮發(fā)份煤粉，25％高固定碳煤粉，加入8％的石灰石作為添加劑，將物料混合均勻，其中，高固定碳還原劑固定碳含量為82％，高揮發(fā)份含量煤粉中揮發(fā)份含量為38％，赤泥中全鐵含量為35％。

(3)將步驟(2)配料后的混合物混勻后加入適量水再進(jìn)行濕混，然后經(jīng)高壓對(duì)輥進(jìn)行壓球，得到球團(tuán)。

(4)球團(tuán)在小于300℃的條件下進(jìn)行烘干，得到烘干后的球團(tuán)。

(5)將烘干后球團(tuán)置于還原爐內(nèi)進(jìn)行直接還原，溫度為1300℃，還原時(shí)間為40min。

(6)將步驟(5)還原結(jié)束后的球團(tuán)采用液氮直接冷卻，經(jīng)測(cè)定球團(tuán)金屬化率為87.12％，堿金屬含量為1.37％。結(jié)果表明，利用本實(shí)用新型的方法制備得到的金屬化球團(tuán)的金屬化率高，堿金屬的含量低。

在本說(shuō)明書(shū)的描述中，參考術(shù)語(yǔ)“一個(gè)實(shí)施例”、“一些實(shí)施例”、“示例”、“具體示例”、或“一些示例”等的描述意指結(jié)合該實(shí)施例或示例描述的具體特征、結(jié)構(gòu)、材料或者特點(diǎn)包含于本實(shí)用新型的至少一個(gè)實(shí)施例或示例中。在本說(shuō)明書(shū)中，對(duì)上述術(shù)語(yǔ)的示意性表述不一定指的是相同的實(shí)施例或示例。而且，描述的具體特征、結(jié)構(gòu)、材料或者特點(diǎn)可以在任何的一個(gè)或多個(gè)實(shí)施例或示例中以合適的方式結(jié)合。

盡管已經(jīng)示出和描述了本實(shí)用新型的實(shí)施例，本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員可以理解：在不脫離本實(shí)用新型的原理和宗旨的情況下可以對(duì)這些實(shí)施例進(jìn)行多種變化、修改、替換和變型，本實(shí)用新型的范圍由權(quán)利要求及其等同物限定。