本發(fā)明涉及一種表面加工質(zhì)量?jī)?yōu)異的低溫用鋼板及其制造方法。

背景技術(shù)：

用于液化天然氣和液氮等的儲(chǔ)存容器、海洋結(jié)構(gòu)物及極地結(jié)構(gòu)物的鋼材應(yīng)為在極低溫下也能保持充分的韌性和強(qiáng)度的低溫用鋼板。這種低溫用鋼板是具有卓越的低溫韌性和強(qiáng)度，而且具有低熱膨脹率和低導(dǎo)熱率，且還涉及磁學(xué)特性的鋼。

近年來(lái)，作為如上所述的低溫用鋼板，報(bào)告有通過(guò)添加大量的錳和碳而不是完全排除鎳來(lái)使奧氏體穩(wěn)定化，并添加有鋁的極低溫特性優(yōu)異的鋼材(專(zhuān)利文獻(xiàn)1)以及通過(guò)添加錳獲得奧氏體和ε馬氏體混合組織的低溫韌性優(yōu)異的鋼材(專(zhuān)利文獻(xiàn)2)等。

對(duì)于以?shī)W氏體為主要組織的低溫用鋼板，添加大量的碳和錳以使奧氏體穩(wěn)定化，但是，這對(duì)奧氏體的再結(jié)晶行為有影響，并且在一般的軋制溫度區(qū)間發(fā)生部分再結(jié)晶和不均勻晶粒的生長(zhǎng)，因此僅有特定的少數(shù)奧氏體晶粒過(guò)度生長(zhǎng)，從而導(dǎo)致微細(xì)組織內(nèi)奧氏體晶粒大小的嚴(yán)重不均勻化。

對(duì)于一般碳和錳含量高的奧氏體組織，其變形行為不同于一般的碳鋼，是通過(guò)滑移和孿晶實(shí)現(xiàn)，在變形初期主要由均勻變形的滑移實(shí)現(xiàn)，在之后伴隨出現(xiàn)不均勻變形的孿晶。晶粒大小越大，形成孿晶所需要的應(yīng)力就減少，從而在變形小的情況下也容易發(fā)生孿晶。在微細(xì)組織內(nèi)存在少數(shù)的粗大晶粒的情況下，變形初期在粗大晶粒中發(fā)生孿晶變形，并引起不均勻變形，從而使材料的表面特性變差，并引起最終結(jié)構(gòu)物的厚度不均勻，尤其，對(duì)于低溫壓力容器等要求通過(guò)確保鋼材的均勻的厚度的耐壓抵抗性的結(jié)構(gòu)物，在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和使用上會(huì)引起大問(wèn)題。

因此，對(duì)于通過(guò)添加碳和錳使微細(xì)組織奧氏體化的鋼材，迫切需要開(kāi)發(fā)一種解決基于粗大晶粒的早期孿晶變形的表面不均勻，并經(jīng)濟(jì)且確保結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的低成本的極低溫用鋼材。

現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)

專(zhuān)利文獻(xiàn)1：韓國(guó)公開(kāi)專(zhuān)利公報(bào)：第1991-0012277號(hào)

專(zhuān)利文獻(xiàn)2：日本公開(kāi)專(zhuān)利公報(bào)：第2007-126715號(hào)

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

(一)要解決的技術(shù)問(wèn)題

本發(fā)明的一個(gè)方面的目的在于提供一種表面加工質(zhì)量?jī)?yōu)異的低溫用鋼板及其制造方法。

(二)技術(shù)方案

本發(fā)明的一個(gè)方面涉及一種表面加工質(zhì)量?jī)?yōu)異的低溫用鋼板，其包括：錳(mn)：15～35重量％、碳(c)：滿足23.6c+mn≥28和33.5c-mn≤23的范圍、銅(cu)：5重量％以下(0重量％除外)、鉻(cr)：滿足28.5c+4.4cr≤57(0重量％除外)條件的范圍、鈦(ti)：0.01～0.5重量％、氮(n)：0.003～0.2重量％以及余量鐵(fe)和其他不可避免的雜質(zhì)，所述ti和所述n滿足以下關(guān)系式1。

并且，本發(fā)明的另一個(gè)方面涉及一種表面加工質(zhì)量?jī)?yōu)異的低溫用鋼板的制造方法，其包括以下步驟：準(zhǔn)備板坯，所述板坯包括：錳(mn)：15～35重量％、碳(c)：滿足23.6c+mn≥28和33.5c-mn≤23的范圍、銅(cu)：5重量％以下(0重量％除外)、鉻(cr)：滿足28.5c+4.4cr≤57(0重量％除外)條件的范圍、鈦(ti)：0.01～0.5重量％、氮(n)：0.003～0.2重量％以及余量鐵(fe)和其他不可避免的雜質(zhì)，所述ti和所述n滿足以下關(guān)系式1；在1050～1250℃的溫度范圍下，對(duì)所述板坯進(jìn)行加熱；以及對(duì)加熱的所述板坯進(jìn)行熱軋，并制造熱軋鋼板。

[關(guān)系式1]

1.0≤ti/n≤4.5

其中，各公式的mn、c、cr、ti和n表示各成分含量的重量％。

此外，上述的解決技術(shù)問(wèn)題的技術(shù)方案并沒(méi)有列出本發(fā)明的全部特征?？梢詤⒄找韵戮唧w的實(shí)施方式更詳細(xì)地理解本發(fā)明的各種特征及其帶來(lái)的優(yōu)點(diǎn)和效果。

(三)有益效果

根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)方面，可以提供一種因具有均勻的粒度的奧氏體組織而加工之后也表面質(zhì)量?jī)?yōu)異的低溫用鋼板及其制造方法。

附圖說(shuō)明

圖1a是示出現(xiàn)有的低溫用鋼板的微細(xì)組織的光學(xué)顯微鏡照片。

圖1b是示出拉伸現(xiàn)有的低溫用鋼板之后的試片的截面的照片。

圖2是示出本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例形態(tài)的低溫用鋼板的微細(xì)組織的光學(xué)顯微鏡照片。

圖3是示出本發(fā)明中控制的碳和錳的范圍的圖表。

最佳實(shí)施方式

本發(fā)明人了解到，含有大量碳和錳的奧氏體組織的鋼材在一般的軋制溫度區(qū)域中發(fā)生奧氏體組織的部分再結(jié)晶和晶粒的生長(zhǎng)，從而能夠生成不理想的粗大的奧氏體，并且，一般形成孿晶所需要的臨界應(yīng)力大于滑移時(shí)所需要的臨界應(yīng)力，但是，當(dāng)因上述原因而晶粒大時(shí)，形成孿晶所需要的應(yīng)力減少，并在變形初期發(fā)生孿晶變形，從而由于不連續(xù)變形而引起表面質(zhì)量的劣化，并為了解決該問(wèn)題進(jìn)行了深入的研究。

結(jié)果，確認(rèn)為了抑制奧氏體晶粒的過(guò)度粗大化，通過(guò)添加ti析出適當(dāng)?shù)膖i系析出物，從而能夠獲得微細(xì)的奧氏體均勻分布的低溫用鋼材，并完成了本發(fā)明。

下面，對(duì)本發(fā)明的一個(gè)方面的表面質(zhì)量?jī)?yōu)異的低溫用鋼板進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。

本發(fā)明的一個(gè)方面的表面質(zhì)量?jī)?yōu)異的低溫用鋼板，包括：錳(mn)：15～35重量％、碳(c)：滿足23.6c+mn≥28和33.5c-mn≤23的范圍、銅(cu)：5重量％以下(0重量％除外)、鉻(cr)：滿足28.5c+4.4cr≤57(0重量％除外)條件的范圍、鈦(ti)：0.01～0.5重量％、氮(n)：0.003～0.2重量％及余量鐵(fe)和其他不可避免的雜質(zhì)，所述ti和所述n滿足以下關(guān)系式1。

[關(guān)系式1]

1.0≤ti/n≤4.5

其中，各公式的mn、c、cr、ti和n表示各成分含量的重量％。

首先，對(duì)本發(fā)明的一個(gè)方面的表面質(zhì)量?jī)?yōu)異的低溫用鋼板的合金組成進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。以下各合金元素的單位為重量％。

錳(mn)：15～35％

錳是在本發(fā)明中起到使奧氏體穩(wěn)定化的作用的元素。在本發(fā)明中，為了使極低溫中的奧氏體相穩(wěn)定化，優(yōu)選包括15％以上。即，當(dāng)錳的含量少于15％且碳含量少時(shí)，形成準(zhǔn)穩(wěn)定相的ε馬氏體，并通過(guò)極低溫中的加工誘導(dǎo)轉(zhuǎn)變，容易轉(zhuǎn)變成α馬氏體，從而無(wú)法確保韌性，當(dāng)為了防止該問(wèn)題而增加碳含量來(lái)試圖使奧氏體穩(wěn)定化時(shí)，反而因析出碳化物而使物理性質(zhì)急劇劣化，因而不優(yōu)選。因此，錳的含量?jī)?yōu)選為15％以上。但是，當(dāng)錳的含量超過(guò)35％時(shí)，導(dǎo)致鋼材的腐蝕速度降低，并且由于錳含量的增加，經(jīng)濟(jì)性降低。因此，優(yōu)選地，將所述錳含量限定為15～35％。

碳(c)：滿足23.6c+mn≥28和33.5c-mn≤23

碳是使奧氏體穩(wěn)定化并增加強(qiáng)度的元素，尤其，起到降低冷卻過(guò)程或加工時(shí)引起的由奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)棣篷R氏體或α馬氏體的轉(zhuǎn)變點(diǎn)的ms和md的作用。因此，當(dāng)未充分添加碳時(shí)，奧氏體的穩(wěn)定性不足，無(wú)法獲得在極溫度下穩(wěn)定的奧氏體，并且，由于外部應(yīng)力，容易加工誘導(dǎo)轉(zhuǎn)變成ε馬氏體或α馬氏體，并降低韌性，并且，也減少鋼材的強(qiáng)度，相反，當(dāng)碳含量過(guò)多時(shí)，由于析出碳化物，韌性急劇劣化，并由于強(qiáng)度過(guò)度增加，加工性變差。

尤其，優(yōu)選地，在本發(fā)明中碳的含量是考慮碳與其他一起添加的元素之間的關(guān)系來(lái)確定，為此，在圖3中示出了本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)的形成碳化物的碳與錳之間的關(guān)系。如圖3所示，可知碳化物雖然是由碳形成，但是，碳并不獨(dú)立地影響碳化物的形成，而是與錳產(chǎn)生復(fù)合作用來(lái)影響其形成趨勢(shì)。

圖3中示出了適當(dāng)?shù)奶己?。為了防止形成碳化物，?yōu)選地，在其他成分滿足本發(fā)明中規(guī)定的范圍的前提下，將23.6c+mn(c、mn各成分的含量以重量％單位表示)的值控制為28以上。這表示圖中的平行四邊形區(qū)域的傾斜的左側(cè)邊界。當(dāng)23.6c+mn小于所述28時(shí)，奧氏體的穩(wěn)定性減少，并由于極低溫下的沖擊，引起加工誘導(dǎo)轉(zhuǎn)變，從而降低沖擊韌性。當(dāng)碳含量過(guò)高時(shí)，即，33.5c-mn大于23時(shí)，由于添加過(guò)多的碳，析出碳化物，從而降低低溫沖擊韌性。結(jié)果，優(yōu)選地，添加c以滿足所有mn：15～35％、23.6c+mn≥28和33.5c-mn≤23。如圖所示，可知在滿足所述公式的范圍下，c含量的最下限為0％。

銅(cu)：5％以下(0％除外)

由于銅在碳化物內(nèi)的固溶度非常低，在奧氏體內(nèi)的擴(kuò)散慢，從而濃縮在奧氏體和核生成的碳化物的界面，由此，妨礙碳的擴(kuò)散，從而有效減緩碳化物的生成，結(jié)果，具有抑制碳化物的生成的效果。并且，銅具有使奧氏體穩(wěn)定化，提高極低溫韌性的效果。但是，當(dāng)cu的含量超過(guò)5％時(shí)，降低鋼材的熱加工性，因此，優(yōu)選地，將上限限制為5％。并且，為了獲得所述抑制碳化物的效果，銅的含量更優(yōu)選為0.5％以上。

鉻(cr)：28.5c+4.4cr≤57(0％除外)

在適當(dāng)?shù)奶砑恿康姆秶鷥?nèi)，鉻使奧氏體穩(wěn)定化，提高低溫下的沖擊韌性，并固溶于奧氏體內(nèi)，從而起到提高鋼材的強(qiáng)度的作用。并且，鉻也是提高鋼材的耐蝕性的元素。但是，鉻作為碳化物元素，尤其，也是在奧氏體晶界中形成碳化物，減少低溫沖擊的元素。因此，優(yōu)選地，在本發(fā)明中添加的鉻的含量是考慮碳與其他一起添加的元素之間的關(guān)系來(lái)確定，但是，為了防止形成碳化物，優(yōu)選地，在其他成分滿足本發(fā)明中規(guī)定的范圍的前提下，將28.5c+4.4cr(c、cr各成分的含量以重量％單位表示)的值控制為57以下。當(dāng)28.5c+4.4cr的值超過(guò)57時(shí)，由于過(guò)多的鉻和碳含量，難以有效地抑制奧氏體晶界中的碳化物的生成，從而低溫中的沖擊韌性降低。因此，本發(fā)明中，優(yōu)選地，添加的鉻滿足28.5c+4.4cr≤57。

ti(鈦)：0.01～0.5％

鈦(ti)是與鋼中的氮(n)結(jié)合以形成tin析出物的元素。在本發(fā)明的高溫?zé)彳垥r(shí)，可能發(fā)生部分奧氏體晶粒的過(guò)度粗大化，因此，可通過(guò)析出適當(dāng)?shù)乃鰐in來(lái)抑制奧氏體晶粒的生成。為了實(shí)現(xiàn)所述目的，需要至少添加0.01％以上的ti。但是，當(dāng)其含量超過(guò)0.5％時(shí)，其效果不僅飽和，反而結(jié)晶粗大的tin，從而其效果會(huì)減半，因而，不優(yōu)選。因此，本發(fā)明中，優(yōu)選地，將ti的含量限制為0.01～0.5％。

n(氮)：0.003～0.2重量％

本發(fā)明中，為了有效地實(shí)現(xiàn)添加所述ti的目的，需要同時(shí)添加氮(n)。尤其，為了有效地析出tin，優(yōu)選添加0.003％以上的n，但是，由于n的固溶度為0.2％以下，很難添加0.2％以上的n，而且為了析出tin，只要0.2％以下的量就充分，因此，優(yōu)選地，將其上限限制為0.2％。因此，優(yōu)選地，本發(fā)明中將n的含量限制為0.003～0.2％。

本發(fā)明的其余成分為鐵(fe)。但是，在一般的鋼鐵制造過(guò)程中，雜質(zhì)會(huì)不可避免地從原料或周?chē)h(huán)境混入進(jìn)去，因此無(wú)法排除這些雜質(zhì)。這些雜質(zhì)對(duì)于一般的制造過(guò)程中的技術(shù)人員來(lái)說(shuō)是通常已知的，因此在本說(shuō)明書(shū)中沒(méi)有特別地提及其全部?jī)?nèi)容。

并且，優(yōu)選地，ti對(duì)n的重量比，即ti/n滿足以下關(guān)系式1。

[關(guān)系式1]

1.0≤ti/n≤4.5

當(dāng)ti/n比值控制為1.0以上時(shí)，固溶ti與氮結(jié)合，析出微細(xì)的tin，并且，所述析出的tin穩(wěn)定，從而對(duì)抑制奧氏體晶粒的生長(zhǎng)非常有效。

但是，當(dāng)ti/n比值超過(guò)4.5時(shí)，在鋼水中結(jié)晶粗大的tin，對(duì)鋼材的物理性質(zhì)產(chǎn)生不利影響，無(wú)法實(shí)現(xiàn)tin的均勻的分布，并且，沒(méi)有析出為tin的剩余的ti以固溶狀態(tài)存在，從而對(duì)焊接熱影響區(qū)的韌性產(chǎn)生不利影響，但是，ti/n比值小于1.0時(shí)，母材的固溶氮量增加，從而對(duì)焊接熱影響區(qū)的韌性產(chǎn)生不利影響，因此，優(yōu)選地，將ti/n比值限制為1.0以上4.5以下。

并且，優(yōu)選地，本發(fā)明的所述低溫用鋼板包括具有0.01～0.3μm的大小的tin析出物。

當(dāng)tin析出物的大小小于0.01μm時(shí)，容易再固溶于母材中，從而使抑制晶粒生成的效果微弱。相反，當(dāng)tin析出物的大小超過(guò)0.3μm時(shí)，奧氏體晶界釘扎(pinning)效應(yīng)降低，反而因粗大的大小而對(duì)韌性產(chǎn)生不利影響。因此，tin析出物的大小優(yōu)選為0.01～0.3μm。

并且，優(yōu)選地，本發(fā)明的所述低溫用鋼板包括1.0×10⁷～1.0×10¹⁰個(gè)/mm²的tin析出物。

當(dāng)tin析出物小于1.0×10⁷個(gè)/mm²時(shí)，晶界釘扎效應(yīng)微小，無(wú)法有效地抑制粗大晶粒的生長(zhǎng)。相反，當(dāng)tin析出物超過(guò)1.0×10¹⁰個(gè)/mm²時(shí)，析出物的大小相對(duì)變小，變得不穩(wěn)定，并且，劣化材料的沖擊韌性。因此，tin析出物的數(shù)量?jī)?yōu)選為1.0×10⁷～1.0×10¹⁰個(gè)/mm²。

并且，本發(fā)明的所述低溫用鋼板的微細(xì)組織內(nèi)具有200μm以上的大小的粗大奧氏體的晶粒數(shù)限制為5個(gè)/cm²以下。

一般，晶粒大小小于200μm的奧氏體的孿晶產(chǎn)生應(yīng)力充分大于滑移產(chǎn)生應(yīng)力，從而制造結(jié)構(gòu)物時(shí)，在一般的低溫用鋼材的變形率范圍內(nèi)，不會(huì)引起不均勻變形，因此，優(yōu)選地，將其大小限制為200μm以上。并且，當(dāng)具有200μm以上的大小的晶粒的密度超過(guò)5個(gè)/cm²時(shí)，由于粗大晶粒的高密度而劣化成不均勻變形影響表面質(zhì)量的程度，因此，優(yōu)選地，將具有200μm以上的大小的晶粒的密度限制為5個(gè)/cm²以下。

另外，優(yōu)選地，本發(fā)明的所述低溫用鋼板，以面積分?jǐn)?shù)計(jì)，包括95％以上的奧氏體組織。在低溫下也破壞延展性的代表性的軟質(zhì)組織的奧氏體作為用于確保低溫韌性的必要的微細(xì)組織，以面積分?jǐn)?shù)計(jì)，應(yīng)包括95％以上的奧氏體組織，當(dāng)小于95％時(shí)，不能確保充分的低溫韌性，即，不能在-196度下充分確保41j以上的沖擊韌性，因此，優(yōu)選地，將其下限限制為95％。

并且，存在于所述奧氏體晶界的碳化物，以面積分?jǐn)?shù)計(jì)，優(yōu)選為5％以下。本發(fā)明中，除了奧氏體以外，可存在的代表性的組織為碳化物，其析出在奧氏體晶界中，成為晶界斷裂的原因，并劣化低溫韌性和延展性，因此，優(yōu)選地，將其上限限制為5％。

下面，對(duì)本發(fā)明的另一個(gè)方面的表面加工質(zhì)量?jī)?yōu)異的低溫用鋼板的制造方法進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。

本發(fā)明的另一個(gè)方面的表面加工質(zhì)量?jī)?yōu)異的低溫用鋼板的制造方法包括以下步驟：準(zhǔn)備滿足所述合金組成的板坯；在1050～1250℃的溫度范圍內(nèi)，對(duì)所述板坯進(jìn)行加熱；以及對(duì)加熱的所述板坯進(jìn)行熱軋，獲得熱軋鋼板。

準(zhǔn)備板坯的步驟

準(zhǔn)備滿足所述合金組成的板坯?？刂坪辖鸾M成的理由也如上所述。

加熱步驟

在1050～1250℃的溫度范圍內(nèi)，對(duì)所述板坯進(jìn)行加熱。

這是為了制造板坯的步驟中生成的鑄造組織、偏析以及二次相的固溶和均質(zhì)化而實(shí)施的，當(dāng)?shù)陀?050℃時(shí)，均質(zhì)化不足，或者由于加熱爐溫度過(guò)低，熱軋時(shí)變形阻力增加，當(dāng)超過(guò)1250℃時(shí)，在鑄造組織內(nèi)偏析帶中可能發(fā)生部分熔融和表面質(zhì)量的劣化，并且，結(jié)晶tin，從而不能有助于奧氏體的微細(xì)化，反而會(huì)導(dǎo)致物理性質(zhì)的劣化。因此，所述板坯的加熱溫度優(yōu)選為1050～1250℃范圍。

熱軋步驟

對(duì)加熱的所述板坯進(jìn)行熱軋，獲得熱軋鋼板。

在本發(fā)明中，通過(guò)滿足所述合金組成和所述板坯的加熱溫度，能夠獲得表面加工質(zhì)量?jī)?yōu)異的低溫用鋼板。因此，無(wú)需特別控制熱軋步驟的條件，可以通過(guò)一般的方法進(jìn)行熱軋。

具體實(shí)施方式

下面，將通過(guò)實(shí)施例更具體地說(shuō)明本發(fā)明。但是，需要注意的是，下述實(shí)施例僅僅是為了更具體地說(shuō)明本發(fā)明而例示的，其并不限定本發(fā)明的權(quán)利范圍。本發(fā)明的權(quán)利范圍是根據(jù)權(quán)利要求書(shū)中記載的內(nèi)容和由此合理推導(dǎo)的內(nèi)容決定。

以表2中記載的制造條件，制造滿足下表1中記載的組分體系的板坯之后，測(cè)定微細(xì)組織、屈服強(qiáng)度、延伸率、在-196℃下的夏比沖擊韌性等，并分別表示在下表2或表3中。

下表3中的表面不均勻是通過(guò)肉眼觀察低溫用鋼板的表面并進(jìn)行評(píng)價(jià)的結(jié)果。

表1

其中，所述表1中的各元素含量的單位為重量％。

表2

表3

發(fā)明例1至5是滿足本發(fā)明中控制的組分體系和組成范圍的鋼種，可以知曉，通過(guò)微細(xì)地析出tin，將粗大奧氏體晶粒的密度限制為5個(gè)/cm²以下的奧氏體，加工后獲得不存在表面不均勻的表面質(zhì)量?jī)?yōu)異的低溫用鋼材，并且，微細(xì)組織內(nèi)獲得奧氏體的分?jǐn)?shù)被控制為95％以上，碳化物被控制為小于5％的穩(wěn)定的奧氏體，因此，可以看出，能夠在極低溫下獲得優(yōu)異的韌性。

與此相反，可以知曉，比較例1至3中未添加ti，并無(wú)法析出tin，從而產(chǎn)生粗大的晶粒，并在加工后出現(xiàn)表面不均勻。

尤其，可知，比較例4沒(méi)有滿足本發(fā)明中控制的組分體系和組成范圍，生成鐵素體，從而沖擊韌性非常差。并且，也沒(méi)有滿足本發(fā)明中控制的tin的大小和數(shù)量，從而粗大晶粒數(shù)量增多，并出現(xiàn)表面不均勻。

并且，可知，比較例5和6中添加的ti和n滿足本發(fā)明中控制的范圍，但是，ti和n的重量比、tin析出物的大小和數(shù)量沒(méi)有滿足本發(fā)明中控制的范圍，從而析出粗大的tin，生成過(guò)多的粗大晶粒，并在加工之后出現(xiàn)表面不均勻。

圖1a是拍攝奧氏體晶粒粗大化而形成不理想的粗大晶粒的現(xiàn)有的鋼材的微細(xì)組織的照片，圖1b是拉伸圖1a中的鋼材之后，在鋼材表面發(fā)生不均勻的照片。如上所述，可以確認(rèn)，當(dāng)鋼材的微細(xì)組織的奧氏體晶粒粗大化而形成不理想的粗大晶粒時(shí)，如圖1b所示，加工后表面質(zhì)量劣化。但是，拍攝發(fā)明例的微細(xì)組織的圖2中形成沒(méi)有不理想的粗大奧氏體晶粒的均勻的晶粒，因此，加工后表面質(zhì)量也顯示為優(yōu)異。

以上參照實(shí)施例進(jìn)行了說(shuō)明，但是，本領(lǐng)域技術(shù)人員能夠理解，在不脫離權(quán)利要求書(shū)中記載的本發(fā)明的思想和領(lǐng)域的范圍內(nèi)，可以對(duì)本發(fā)明進(jìn)行多種修改和變更。