13.9級和14.9級耐延遲斷裂高強(qiáng)度緊固件用盤條及其制造方法
【專利摘要】13.9級和14.9級耐延遲斷裂高強(qiáng)度緊固件用盤條及其制造方法，其化學(xué)成分重量百分比為：C0.38～0.45％，Si0.05～0.20％，Mn0.30～0.60％，P≤0.015％，S≤0.015％，Cr0.85～1.35％，Mo0.45～0.65％，V0.20～0.50％，Nb0.01～0.05％，B0.002～0.010％，Al0.005～0.020％，其余Fe和不可避免的雜質(zhì)；盤條的金相組織為貝氏體為主，其含量≥95％。本發(fā)明盤條的抗拉強(qiáng)度不小于1100MPa，屈服強(qiáng)度不小于900MPa，面縮率不小于30％，其抗拉強(qiáng)度高，而且耐延遲斷裂性能優(yōu)良，經(jīng)濟(jì)效果好，完全滿足13.9級和14.9級耐延遲斷裂高強(qiáng)度緊固件的技術(shù)要求。
【專利說明】
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明屬于緊固件材料領(lǐng)域，特別涉及抗拉強(qiáng)度1300?1499MPa且具有耐延遲斷 裂性能的高強(qiáng)度緊固件用盤條及其制造方法。 13. 9級和14. 9級耐延遲斷裂高強(qiáng)度緊固件用盤條及其制 造方法

【背景技術(shù)】
[0002] 冷鐓鋼是在室溫條件下，利用金屬塑性成型工藝，生產(chǎn)互換性較高的標(biāo)準(zhǔn)件用鋼。 與傳統(tǒng)標(biāo)準(zhǔn)件的熱鍛或切削加工等工藝相比，改用冷鐓工藝生產(chǎn)標(biāo)準(zhǔn)件后，操作簡便，成本 低，生產(chǎn)周期短，產(chǎn)品尺寸精度與表面光潔度好以及造型美觀，金屬利用率高，可不進(jìn)行精 加工或進(jìn)行少量精加工，因此生產(chǎn)率高。此外在室溫下進(jìn)行加工，能量消耗低，產(chǎn)品內(nèi)部組 織致密，強(qiáng)度和韌性較高，可大大減輕制品的重量。因此冷鐓工藝在機(jī)械制造中應(yīng)用越來越 廣泛。
[0003] 近年來，隨著我國汽車、風(fēng)電、機(jī)械、建筑、輕工業(yè)等各個行業(yè)的高速發(fā)展，對制造 各類緊固件（如螺栓、螺母等）等零件使用的材料提出了更高的要求，如在汽車的高性能和 輕量化、建筑結(jié)構(gòu)的高層化以及大橋的超長化、風(fēng)電行業(yè)的大規(guī)格化等方面，對作為聯(lián)接部 件的緊固件以及其他冷鐓成型零件提出了高設(shè)計應(yīng)力和輕量化的要求，在這方面尤以汽車 制造業(yè)的要求最強(qiáng)烈，原有的汽車用緊固件等，尤其是發(fā)動機(jī)螺栓已難以滿足汽車發(fā)動機(jī) 高應(yīng)力化的要求。對此，最有效的措施便是緊固件用冷鐓鋼的高強(qiáng)度化，如在美國，汽車使 用的螺栓強(qiáng)度級別均在9. 8級以上。目前部分汽車、建筑機(jī)械、風(fēng)電等用緊固件等甚至要求 抗拉強(qiáng)度大于1400MPa。隨著緊固件等產(chǎn)品強(qiáng)度的大幅度增加，對原材料的表面質(zhì)量和耐延 遲斷裂性能也提出了更高要求。
[0004] 在高強(qiáng)度材料開發(fā)方面，高強(qiáng)度緊固件連接是繼鉚接、焊接之后發(fā)展起來的一種 新型連接形式，它具有承接能力高、受力性好、耐疲勞、不松動、較安全及施工簡便、可拆換 等優(yōu)點(diǎn)，世界各國一直在進(jìn)行研究開發(fā)。
[0005] 隨著緊固件材料強(qiáng)度的提高，特別是當(dāng)抗拉強(qiáng)度超過1200MPa時，延遲斷裂就變 得十分突出，這是低合金回火馬氏體鋼高強(qiáng)度化時遇到的一個最主要的問題。高強(qiáng)度緊固 件屬于缺口零件，具有很高的缺口敏感性，容易在缺口集中部位如桿與頭部的過渡處或螺 紋根部產(chǎn)生延遲斷裂。因此，高強(qiáng)度緊固件的延遲斷裂是一個十分典型的事例。例如在日 本，以前對抗拉強(qiáng)度超過1200MPa的螺栓鋼多采取消極回避的辦法。在1967年JISB1186 標(biāo)準(zhǔn)修訂中，螺栓級別分為F8T、F10T、F11T，明確廢止F13T級螺栓；在1981年，鐵道橋則中 止使用F11T級螺栓。80年代初期，美國通用汽車公司由于安裝在轎車底部控制架上的兩個 12. 9級螺栓發(fā)生延遲斷裂，前后發(fā)生了 27次交通事故，最終在640萬輛轎車上更換了這兩 種螺栓。
[0006] 2000年以來，隨著緊固件需求的增長，國外特別是日本等國家對耐延遲斷裂的高 強(qiáng)度緊固件用冷鐓鋼鋼進(jìn)行了廣泛的研究開發(fā)，先后開發(fā)出了一系列耐延遲斷裂性能優(yōu)良 的高強(qiáng)度螺栓鋼如日本住友金屬公司的ADS系列、神戶制鋼的KNDS系列等。
[0007] 北京鋼鐵研究總院自1997年起負(fù)責(zé)承擔(dān)了國家"973"項目"新一代鋼鐵材料的重 大基礎(chǔ)研究"中的1500MPa級合金結(jié)構(gòu)鋼課題，在理論研究的基礎(chǔ)上，成功地設(shè)計出1300? 1600MPa級的新一代耐延遲斷裂高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼ADF系列及其制造技術(shù)，填補(bǔ)了國內(nèi)空白。采 用ADF系列鋼開發(fā)的多種高強(qiáng)度螺栓首先于2003年在南京依維柯汽車公司投入工業(yè)化批 量生產(chǎn)應(yīng)用，累計裝車近10萬輛，使用性能良好。
[0008] 現(xiàn)有用于耐延遲斷裂高強(qiáng)度緊固件用材料如下：
[0009] 中國專利號00105872. X公開的"耐延遲斷裂性能優(yōu)良的高強(qiáng)度螺栓鋼"，其具體 化學(xué)成分（重量％)為：C0.25 ?0.50，Si0. 10 ?0·4，Μη 彡 0.5，Cr0.50 ?1·50，Μ〇0·30 ? 1. 50, V0. 10 ?0· 40, RE0. 001 ?0· 05, Α10. 005 ?0· 10, Ν 彡 0· 02, Ρ 彡 0· 015, S 彡 0· 01， 根據(jù)需求還可加入0. 005?0. 1的Ti、Nb中的一種或兩種之和，其余為Fe及不可避免的 雜質(zhì)。該鋼冶煉后澆鑄成鋼錠或連鑄成坯，經(jīng)開坯后軋制成棒線材等產(chǎn)品，它不僅抗拉強(qiáng)度 高，而且耐延遲斷裂性能優(yōu)良。該高強(qiáng)度螺栓鋼成分設(shè)計特點(diǎn)為高Si且含有合金元素 V、 Nb、RE ;
[0010] 中國專利號01129517. 1公開了一種耐延遲斷裂高強(qiáng)度鋼，適用于抗拉強(qiáng)度為 1200?1400MPa和具有良好塑性和耐延遲斷裂性能的高強(qiáng)度鋼。其成分（重量％ )為： C0. 3 ?0· 45，SiO. 01 ?0· 09，Mn 彡 0· 3，P 彡 0· 015，S 彡 0· 01，Cr0. 5 ?1. 5，Μ〇0· 3 ?0· 69， NbO. 005 ?0· 1，RE0. 002 ?0· 04, Α10. 005 ?0· 05, Ν0. 006 ?0· 015, Ti、Zr、V 中任意一種 或兩種之和為0. 005?0. 19,其余為Fe及不可避免的雜質(zhì)。該高強(qiáng)度鋼含有合金元素 Nb、 RE。
[0011] 中國專利號01129512公開的高強(qiáng)度螺栓用鋼，適用于抗拉強(qiáng)度為1400? 1600MPa，同時具有良好耐延遲斷裂性能的高強(qiáng)度螺栓鋼。該鋼的具體成分（重量％)為： C0. 35 ?0· 5, SiO. 01 ?0· 09, Μη 彡 0· 30, P 彡 0· 010, S 彡 0· 008, CrO. 5 ?1. 5, Μ〇0· 7 ? 1. 5, V0. 20 ?0. 50, NbO. 01 ?0. 08, RE0. 002 ?0. 04, Α10. 005 ?0. 05, Ν0. 006 ?0. 015， Ti和Zr中的任意一種或兩種之和為0. 01 - 0. 15,其余為Fe及不可避免的雜質(zhì)。該螺栓 用鋼成分也含有合金元素 Nb、RE。
[0012] 以上三個專利都不含B元素，且都是加 RE元素。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0013] 本發(fā)明的目的在于提供一種13. 9級和14. 9級耐延遲斷裂高強(qiáng)度緊固件用盤條及 其制造方法，其抗拉強(qiáng)度不小于llOOMPa，屈服強(qiáng)度不小于900MPa，面縮率不小于30%，其 抗拉強(qiáng)度高，而且耐延遲斷裂性能優(yōu)良，經(jīng)濟(jì)效果好，完全滿足13. 9級和14. 9級耐延遲斷 裂高強(qiáng)度緊固件的技術(shù)要求。
[0014] 為達(dá)到上述目的，本發(fā)明的技術(shù)方案是：
[0015] 一種13. 9級和14. 9級耐延遲斷裂高強(qiáng)度緊固件用盤條，其化學(xué)成分重量百分比 為：C0. 38 ?0· 45 %，SiO. 05 ?0· 20 %，Μη0· 30 ?0· 60 %，P 彡 0· 015 %，S 彡 0· 015 %， CrO. 85 ?1. 35 %，Μ〇0. 45 ?0. 65 %，V0. 20 ?0. 50 %，NbO. 01 ?0. 05 %，Β0. 002 ? 0. 010%，A10. 005?0. 020%，其余Fe和不可避免的雜質(zhì)；盤條的金相組織為貝氏體為主， 其含量> 95%。
[0016] 本發(fā)明通過添加微合金元素 V、Nb、B來提高盤條的原始強(qiáng)度和材料熱處理后的耐 延遲斷裂性能。
[0017] 在本發(fā)明鋼的成分設(shè)計中：
[0018] 釩是強(qiáng)碳化物形成元素，與鉻具有相近的特性，釩的添加含量甚微，一般都在 0. 50%以下；且能夠細(xì)化晶粒，在較高溫度回火時析出的碳氮化釩除可進(jìn)一步提高鋼錠強(qiáng) 度外，還由于碳氮化釩具有較強(qiáng)的陷阱能，能夠鋪集氫使其均勻地分散在晶內(nèi)，抑制氫的擴(kuò) 散，從而改善鋼的耐延遲斷裂性能；但其與氮的親和力大于鋁。因而煉鋼時N與A1的含量 必須嚴(yán)格控制，控制不當(dāng)會減少阻止晶粒長大的氮化鋁，形成實際粗晶粒，使其韌性下降。
[0019] 鈮是具有最強(qiáng)的細(xì)化晶粒、延遲奧氏體再結(jié)晶和沉淀強(qiáng)化的作用，可作為控軋控 冷鋼中理想的添加元素，加入微量的鈮（含量低于0. 05% )可顯著提高材料的強(qiáng)度和韌性， 鈮在盤條加熱和粗軋時能抑制奧氏體晶粒長大，在精軋時抑制奧氏體再結(jié)晶；精軋后起到 析出強(qiáng)化作用；且初始固溶于Y相的鈮能增強(qiáng)鋼的淬透性，在中高碳鋼中，添加鈮會提高 材料淬火回火后的抗延遲斷裂能力；鈮還可以提高碳氮化物的細(xì)化程度和分布的均勻性， 從而更加有效地固定氫。
[0020] 硼是提高材料淬透性的元素，鋼中加入硼有利于將鋼的高強(qiáng)度同良好可焊性和抗 冷脆能力相結(jié)合；對材料的屈服強(qiáng)度（RPa 2)、抗拉強(qiáng)度（Rm)、疲勞強(qiáng)度、耐磨性和抗氫致晶 間斷裂的能力等都有不同程度的改善話提高；每〇. 001 %的B中提高淬透性方面所起的作 用相當(dāng)于W為MnO. 85%、Ni2. 4%、CrO. 45%、M〇0. 35%。硼元素對高強(qiáng)度中低碳貝氏體鋼 的力學(xué)性能有明顯的影響。在其它成分基本一致，冷卻和回火制度相同的情況下，含硼鋼的 屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度和伸長率均比不含硼鋼高。
[0021] 鋼中碳元素的均勻性，對中碳合金鋼而言，碳在鋼中的均勻性，對材料的力學(xué)性 能、金相組織的均勻性至關(guān)重要，因此對鋼坯中心碳和中心碳偏析（鋼坯中心碳/鋼水熔煉 碳）作如下控制：鋼坯中心碳：< 〇. 95% ;鋼坯中心碳偏析（鋼坯中心碳/鋼水熔煉碳）： 彡 1. 05%。
[0022] 夾雜物（含量）控制：夾雜物是影響鋼材疲勞壽命的主要因素之一。為此，對鋼 中夾雜物的控制要求如下：按GB/T10561標(biāo)準(zhǔn)檢驗：A彡2. 0級、B彡1. 5級、C彡1. 5級、 D < 1. 5級；按JISG0555標(biāo)準(zhǔn)檢驗：夾雜物含量總和< 0. 1 %。
[0023] 控制S、P、H、0、N含量及殘余元素：對鋼水的S、P、H、0、N含量及殘余元素控制如 下：S 彡 0· 015%、P 彡 0· 015%、H 彡 2ppm、0 彡 20ppm、N 彡 40ppm、Cu 彡 0· 05%。
[0024] 盤條的金相組織：盤條貝氏體含量彡95% (面積比）。
[0025] 盤條的脫碳深度：盤條應(yīng)進(jìn)行脫碳層深度檢驗，盤條一邊總脫碳層（鐵素體+過渡 層）深度不得大于盤條公稱直徑的1. 〇%。
[0026] 盤條的力學(xué)性能：抗拉強(qiáng)度不小于llOOMPa，屈服強(qiáng)度不小于900MPa，面縮率不小 于 30%。
[0027] 本發(fā)明的13. 9級和14. 9級耐延遲斷裂高強(qiáng)度緊固件用盤條的制造方法，其包括 如下步驟：
[0028] a)冶煉、爐外精煉及燒鑄
[0029] 按下述成分冶煉，其化學(xué)成分重量百分比為：C0. 38?0. 45%，SiO. 05?0. 20%， Μη0· 30 ?0· 60%，P 彡 0· 015%，S彡 0· 015%，Cr0. 85 ?1. 35%，Μ〇0· 45 ?0· 65%，V0. 20 ? 0· 50%，NbO. 01 ?0· 05%，Β0. 002 ?0· 010%，Α10. 005 ?0· 020%，其余 Fe 和不可避免的 雜質(zhì)；爐外精煉采用鋼精煉爐法和真空循環(huán)脫氣法相結(jié)合，其中真空循環(huán)脫氣法中真空度 〈2 τ、保持18分鐘以上、純脫氣時間大于8分鐘、終溫度為1510±10°C ;澆鑄采用連鑄或模 鑄成方坯或鋼錠，澆鑄步驟中本體注速> 10分鐘、補(bǔ)注時間> 4分鐘；
[0030] b)初軋：
[0031] 方坯或鋼錠熱裝熱送，采用加熱爐或均熱爐加熱，鋼坯或鋼錠加熱完畢待軋時間 控制在2小時之內(nèi)；
[0032] 初軋機(jī)采用輕壓下，初期壓下及平軋道次壓下量不超過70mm，成品鋼坯尺寸為 142X142 ?160 X 160mm2 ;
[0033] c)高速線材軋制，采用斯太爾摩線控制冷卻。
[0034] 進(jìn)一步，冶煉步驟中轉(zhuǎn)爐出鋼過程中擋渣操作，渣厚<80mm，爐后配碳目標(biāo)為 0. 35?0. 45% ;電爐冶煉過程中留鋼操作后渣厚<80mm，爐后配碳目標(biāo)為0. 35?0. 45%， 以重量百分比計。
[0035] 優(yōu)選的，鋼包精煉爐法中純吹A(chǔ)r渣洗時采用底吹A(chǔ)r方式，純渣洗時間為> 10分 鐘，F(xiàn)[0]控制在< 5ppm。
[0036] 優(yōu)選的，澆鑄步驟中注余殘鋼量> 4噸。
[0037] 優(yōu)選的，步驟b)初軋步驟中，中間方坯確保在線熱火焰機(jī)投入使用，進(jìn)行四面清 理，鋼坯單面表面清理1mm，確保大剪切頭率> 15%、單錠大剪收得率< 82. 5%，鋼坯進(jìn)行 表面探傷及機(jī)械清理，探傷深度的精度< 〇. 3_，以防止卷渣、縮孔等缺陷流入下工序，鋼坯 全脫碳厚度彡〇· 5%斷面即彡0· 7mm/142X142?160X160mm2。
[0038] 優(yōu)選的，步驟b)初軋步驟中待軋時間控制在2小時內(nèi)、大剪切頭率> 15%、單錠大 剪收得率< 82. 5%。
[0039] 優(yōu)選的，步驟c)高速線材軋制中，采用斯太爾摩線控制冷卻的輥式運(yùn)輸線，盤條 直徑Φ5. 5?10mm、每段輥道速度控制為0. 79?1. 39m/s，每臺風(fēng)機(jī)風(fēng)量控制為0?100%; 盤條直徑Φ 10. 1?16mm、每段輥道速度控制為0. 79?1. 39m/s，每臺風(fēng)機(jī)風(fēng)量控制為 10. 1?100% ;盤條直徑Φ 16. 1?25mm、每段棍道速度控制為0. 79?1. 39m/s，每臺風(fēng)機(jī) 風(fēng)量控制為〇?100%。
[0040] 優(yōu)選的，步驟C)高速線材軋制中，鋼坯加熱爐出爐溫度1080±20°C ;在線溫 度控制：精軋機(jī)組進(jìn)口溫度9 50 ± 2 5 °C、減定徑機(jī)組進(jìn)口溫度為880 ± 2 5 °C、吐絲溫度為 840±20°C。
[0041] 本發(fā)明的有益效果：
[0042] 本發(fā)明與現(xiàn)有技術(shù)相比較，其抗拉強(qiáng)度不小于llOOMPa，屈服強(qiáng)度不小于900MPa， 面縮率不小于30%，其抗拉強(qiáng)度高，而且耐延遲斷裂性能優(yōu)良，經(jīng)濟(jì)效果好，完全滿足13. 9 級和14. 9級耐延遲斷裂高強(qiáng)度緊固件的技術(shù)要求。

【具體實施方式】
[0043] 下面結(jié)合實施例對本發(fā)明做進(jìn)一步說明。
[0044] 本發(fā)明的13. 9級和14. 9級耐延遲斷裂高強(qiáng)度緊固件用盤條的制造方法采用如下 兩種工藝流程：
[0045] (1)脫硫鐵水、轉(zhuǎn)爐、爐外精煉、鋼錠澆注、初軋均熱、開坯、大剪切頭尾、6HV連軋 軋制142 X 142?160 X 160mm2、飛剪定尺剪切、鋼坯探傷及表面機(jī)械清理、高線加熱爐加熱、 高線控制乳制、高線斯太爾摩線控制冷卻、盤條表面檢驗、取樣檢驗、盤條打捆、掛牌、入庫、 出廠。
[0046] (2)廢鋼+脫硫鐵水、電爐、爐外精煉、連鑄、初軋加熱、開坯、大剪切頭尾、6HV連軋 軋制142 X 142?160 X 160mm2、飛剪定尺剪切、鋼坯探傷及表面機(jī)械清理、高線加熱爐加熱、 高線控制乳制、高線斯太爾摩線控制冷卻、盤條表面檢驗、取樣檢驗、盤條打捆、掛牌、入庫、 出廠。
[0047] 本發(fā)明實施例和對比例鋼的成分參見表1，本發(fā)明實施例和對比例鋼錠熱處理制 度、性能強(qiáng)度參見表2。
[0048] 本發(fā)明高速線材軋制中，斯太爾摩線控制冷卻：1)鋼坯加熱爐出爐溫度： 1080±20°C ;2)在線溫度控制：精軋機(jī)組進(jìn)口溫度950±25°C、減定徑機(jī)組進(jìn)口溫度為 880±25°C、吐絲溫度為840±20°C ;3)斯太爾摩線控制冷卻：采用慢冷方式，其中保溫罩部 分打開，輥道速度控制和風(fēng)機(jī)風(fēng)量分別控制參見表3、4。
[0049] 斯太爾摩線控制冷卻的輥式運(yùn)輸線，盤條直徑Φ 5. 5?10mm、每段輥道速度控制 為0. 79?1. 39m/s，每臺風(fēng)機(jī)風(fēng)量控制為0?100%;盤條直徑Φ 10. 1?16mm、每段輥道速 度控制為0. 79?1. 39m/s，每臺風(fēng)機(jī)風(fēng)量控制為10. 1?100% ;盤條直徑Φ 16. 1?25mm、 每段輥道速度控制為0. 79?1. 39m/s，每臺風(fēng)機(jī)風(fēng)量控制為0?100%。
[0050] 表1單位：重量％
[0051]

【權(quán)利要求】
1. 13. 9級和14. 9級耐延遲斷裂高強(qiáng)度緊固件用盤條，其化學(xué)成分重量百分比為： C0. 38 ?0· 45%，SiO. 05 ?0· 20%，Μη0· 30 ?0· 60%，P 彡 0· 015%，S 彡 0· 015%，Cr0. 85 ? 1. 35 %，M〇0. 45 ?0. 65 %，V0. 20 ?0. 50 %，NbO. 01 ?0. 05 %，B0. 002 ?0. 010 %， A10. 005?0. 020%，其余Fe和不可避免的雜質(zhì)；盤條的金相組織為貝氏體為主，其含量面 積比彡95%。 2. 13. 9級和14. 9級耐延遲斷裂高強(qiáng)度緊固件用盤條的制造方法，其包括如下步驟： a) 冶煉、爐外精煉及澆鑄 按下述成分冶煉，其化學(xué)成分重量百分比為：C0. 38?0. 45 %，SiO. 05?0. 20 %， Μη0· 30 ?0· 60%，P 彡 0· 015%，S 彡 0· 015%，Cr0. 85 ?1. 35%，Μ〇0· 45 ?0· 65%，V0. 20 ? 0· 50%，Nb0. 01 ?0· 05%，Β0· 002 ?0· 010%，Α10. 005 ?0· 020%，其余 Fe 和不可避免的 雜質(zhì)；爐外精煉采用鋼精煉爐法和真空循環(huán)脫氣法相結(jié)合，其中真空循環(huán)脫氣法中真空度 〈2 τ、保持18分鐘以上、純脫氣時間大于8分鐘、終溫度為1510±10°C ;澆鑄采用連鑄或模 鑄成方坯或鋼錠，澆鑄步驟中本體注速> 10分鐘、補(bǔ)注時間> 4分鐘； b) 初軋： 方坯或鋼錠熱裝熱送，采用加熱爐或均熱爐加熱，鋼坯或鋼錠加熱完畢待軋時間控制 在2小時之內(nèi)； 初軋機(jī)采用輕壓下，初期壓下及平軋道次壓下量不超過70mm，成品鋼坯尺寸為 142X142 ?160 X 160mm2 ; c) 高速線材軋制，采用斯太爾摩線控制冷卻。
3. 如權(quán)利要求2所述的13. 9級和14. 9級耐延遲斷裂高強(qiáng)度緊固件用盤條的制造方 法，其特征是，冶煉步驟中轉(zhuǎn)爐出鋼過程中擋渣操作，渣厚<80mm，爐后配碳目標(biāo)為0. 35? 0. 45%;電爐冶煉過程中留鋼操作后漁厚<80mm,爐后配碳目標(biāo)為0. 35?0. 45%,以重量百 分比計。
4. 如權(quán)利要求2所述的13. 9級和14. 9級耐延遲斷裂高強(qiáng)度緊固件用盤條的制造方 法，其特征是，鋼包精煉爐法中純吹A(chǔ)r渣洗時采用底吹A(chǔ)r方式，純渣洗時間為> 10分鐘， F[0]控制在 < 5ppm。
5. 如權(quán)利要求2所述的13. 9級和14. 9級耐延遲斷裂高強(qiáng)度緊固件用盤條的制造方 法，其特征是，澆鑄步驟中注余殘鋼量> 4噸。
6. 如權(quán)利要求2所述的13. 9級和14. 9級耐延遲斷裂高強(qiáng)度緊固件用盤條的制造方 法，其特征是，步驟b)初軋步驟中，中間方坯確保在線熱火焰機(jī)投入使用，進(jìn)行四面清理， 鋼坯單面表面清理1mm，確保大剪切頭率> 15%、單錠大剪收得率< 82. 5%，鋼坯進(jìn)行表面 探傷及機(jī)械清理，探傷深度的精度< 〇. 3_，以防止卷渣、縮孔等缺陷流入下工序，鋼坯全脫 碳厚度彡 〇· 5%斷面即彡 0· 7mm/142X142 ?160X160mm2。
7. 如權(quán)利要求1所述的13. 9級和14. 9級耐延遲斷裂高強(qiáng)度緊固件用盤條的制造方 法，其特征是，步驟b)初軋步驟中待軋時間控制在2小時內(nèi)、大剪切頭率> 15%、單錠大剪 收得率< 82. 5%。
8. 如權(quán)利要求2所述的13. 9級和14. 9級耐延遲斷裂高強(qiáng)度緊固件用盤條的制造方 法，其特征是，步驟c)高速線材軋制中，采用斯太爾摩線控制冷卻的輥式運(yùn)輸線，盤條直徑 Φ5. 5?10mm、每段輥道速度控制為0. 79?1. 39m/s，每臺風(fēng)機(jī)風(fēng)量控制為0?100% ;盤 條直徑φ 10. 1?16mm、每段輥道速度控制為0. 79?1. 39m/s，每臺風(fēng)機(jī)風(fēng)量控制為10. 1? 100%;盤條直徑Φ 16. 1?25mm、每段輥道速度控制為0. 79?1. 39m/s，每臺風(fēng)機(jī)風(fēng)量控制 為0?100%。
9.如權(quán)利要求2所述的13. 9級和14. 9級耐延遲斷裂高強(qiáng)度緊固件用盤條的制造方 法，其特征是，步驟c)高速線材軋制中，鋼坯加熱爐出爐溫度1080±20°C ;在線溫度控制： 精軋機(jī)組進(jìn)口溫度950±25°C、減定徑機(jī)組進(jìn)口溫度為880±25°C、吐絲溫度為840±20°C。
【文檔編號】C21D8/06GK104046903SQ201410307491
【公開日】2014年9月17日 申請日期:2014年6月30日 優(yōu)先權(quán)日:2014年6月30日
【發(fā)明者】張弛, 蔡海燕, 趙社平, 張 杰 申請人:寶山鋼鐵股份有限公司