屈服強度460MPa級的高韌性鋼板及其生產(chǎn)方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種屈服強度460MPa級的高韌性鋼板，其材料的化學(xué)成分的質(zhì)量百分含量包括：C0.05～0.08%、Si0.2～0.4%、Mn1.2～1.6%、P≤0.02%、S≤0.01%、Nb0.04～0.06%、V0.04～0.07%、Ti0.006～0.012%、Ca0.0015～0.003%、Als0.017～0.027%，其余為鐵和雜質(zhì)。本發(fā)明還公開了一種屈服強度460MPa級的高韌性鋼板的生產(chǎn)方法。本發(fā)明采用低碳設(shè)計，采用合適的控軋和控冷工藝，使鋼板的鐵素體晶粒細小，韌性和焊接性能良好；工藝路線簡單、生產(chǎn)周期短、制造成本低，工藝制度比較寬松，可在寬厚板線上穩(wěn)定生產(chǎn)。
【專利說明】屈服強度460MPa級的高韌性鋼板及其生產(chǎn)方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及中厚板制造【技術(shù)領(lǐng)域】，具體地說，涉及一種屈服強度460MPa級的高韌性鋼板及其生產(chǎn)方法。
【背景技術(shù)】
[0002]屈服強度為460MPa級的鋼板被大量用在煤炭機械、起重吊車等工程機械和載重汽車上。由于工程機械和載重汽車常常要承受較大沖擊載荷，并且經(jīng)常還要在寒冷的環(huán)境下使用，因此要求鋼板具有良好的韌性，尤其是低溫韌性。鋼板被使用時常常根據(jù)設(shè)計需要剪裁成各種形狀，制造設(shè)備時再根據(jù)需要焊接起來，因此鋼板的焊接性能非常重要，焊接性能決定了鋼板焊件質(zhì)量和焊接速度，焊接速度直接影響產(chǎn)品的生產(chǎn)周期，焊接質(zhì)量直接影響最終產(chǎn)品的安全質(zhì)量。隨著工程機械和載重汽車等領(lǐng)域的迅速發(fā)展，市場迫切需要大量韌性和焊接性能良好的屈服強度為460MPa級鋼板。
[0003]目前國內(nèi)已有多家鋼廠生產(chǎn)屈服強度為460MPa級的鋼板?，F(xiàn)有技術(shù)的這些鋼板碳含量為0.07~0.1%,含碳量較高,屬于包晶鋼。板還在連鑄時，由于鋼水凝固時發(fā)生包晶反應(yīng)，容易在板坯表面產(chǎn)生裂紋，并導(dǎo)致最終鋼板出現(xiàn)裂紋，影響鋼板表面質(zhì)量；同時鋼板終軋溫度要求較低，軋制時軋機的負荷大，容易出設(shè)備安全事故。此外，現(xiàn)有的這些鋼板的韌性差，_40°C的沖擊功只有50J左右。再者，現(xiàn)有的制造工藝復(fù)雜，在控軋+控冷工藝基礎(chǔ)上增加了正火的熱處理工藝，導(dǎo)致制造成本上升、生產(chǎn)周期較長；添加0.15%~0.40%的昂貴金屬Ni，使得合金含量較高，鋼板的合金成本高。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0004]本發(fā)明所要解決的技術(shù)問題是提供一種屈服強度460MPa級的高韌性鋼板，具有良好韌性和焊接性能。
[0005]本發(fā)明的技術(shù)方案如下:
[0006]一種屈服強度460MPa級的高韌性鋼板，其材料的化學(xué)成分的質(zhì)量百分含量包括:C0.05 ~0.08%、Si0.2 ~0.4%、Mnl.2 ~1.6%、P ≤ 0.02%、S ≤ 0.01%、Nb0.04 ~0.06%、V0.04 ~0.07%, Ti0.006 ~0.012%, Ca0.0015 ~0.003%、酸溶鋁 Als0.017 ~0.027%，其余為鐵和雜質(zhì)。
[0007]進一步，所述屈服強度460MPa級的高韌性鋼板的材料的化學(xué)成分的質(zhì)量百分含量包括:C0.074%、Si0.24%、Mnl.5%、P0.007%、S0.005%、Nb0.052%、V0.058%%、Ti0.012%、Ca0.0027%、Als0.023% ;或者，C0.074%、Si0.24%、Mnl.5%、P0.007%、S0.005%、Nb0.052%、V0.058%、Ti0.012%、Ca0.0027%、Als0.024% ；或者，C0.05%、Si0.25%、Mnl.6%、P0.011%、S0.01%、Nb0.06%、V0.04%, Ti0.01%、Ca0.0018%, Als0.017% ;或者，C0.08%, Si0.2%,Mnl.5%、P0.02%,S0.004%,Nb0.04%,V0.06%,Ti0.008%,Ca0.003%,Als0.025% ;或者，C0.07%,Si0.4%、Mnl.2%、P0.009%、S0.005%、Nb0.045%、V0.07%、Ti0.006%、Ca0.0015%、Als0.027%。
[0008]本發(fā)明所要解決的另一技術(shù)問題是提供一種屈服強度460MPa級的高韌性鋼板的生產(chǎn)方法，工藝路線簡單，生產(chǎn)周期短，制造成本低。
[0009]本發(fā)明的另一技術(shù)方案如下:
[0010]一種屈服強度460MPa級的高韌性鋼板的生產(chǎn)方法，包括:連鑄坯加熱、軋制和冷卻，生產(chǎn)得到的屈服強度460MPa級的高韌性鋼板的材料的質(zhì)量百分含量包括:C0.05~0.08%、Si0.2 ~0.4%、Mnl.2 ~1.6%、P ≤ 0.02%、S ≤ 0.01%、Nb0.04 ~0.06%、V0.04 ~0.07%、Ti0.006 ~0.012%、Ca0.0015 ~0.003%、Als0.017 ~0.027%，其余為鐵和雜質(zhì)。
[0011]進一步:所述連鑄坯加熱的出爐溫度為1180-1230°C，加熱時間為250~440分鐘。
[0012]進一步:所述軋制包括第一階段軋制和第二階段軋制。
[0013]進一步:所述第一階段軋制開軋時板坯的厚度為所述連鑄坯的厚度，所述第一階段軋制的開軋溫度為1175~1225°C，所述第一階段軋制的終軋溫度> 980°C，所述第一階段軋制的軋制道次數(shù)為5~10。
[0014]進一步:所述第二階段軋制開軋時板坯的厚度為2-3.5倍所述生產(chǎn)得到的屈服強度460MPa級的高韌性鋼板的厚度，所述第二階段軋制的開軋溫度為890~960°C，所述第二階段軋制的終軋溫度為840~890°C，所述第二階段軋制的軋制道次數(shù)為5~7。
[0015]進一步:所述冷卻為層流冷卻，冷卻速度為8~25°C/s，終冷溫度為590~630°C。
[0016]進一步，生產(chǎn)得到的屈服強度460MPa級的高韌性鋼板的材料的質(zhì)量百分含量包括:C0.074%、Si0.24%、Mnl.5%、P0.007%、S0.005%、Nb0.052%、V0.058%%、Ti0.012%、Ca0.0027%、Als0.023% ;或者，C0.074%、Si0.24%、Mnl.5%、P0.007%、S0.005%、Nb0.052%、V0.058%、Ti0.012%、Ca0.0027%、Als0.024% ；或者，C0.05%、Si0.25%、Mnl.6%、P0.011%、S0.01%、Nb0.06%、V0.04%、Ti0.01%、Ca0.0018%、Als0.017% ;或者，C0.08%、Si0.2%,Mnl.5%、P0.02%,S0.004%,Nb0.04%,V0.06%,Ti0.008%,Ca0.003%,Als0.025% ;或者，C0.07%,Si0.4%、Mnl.2%、P0.009%、S0.005%、Nb0.045%、V0.07%、Ti0.006%、Ca0.0015%、Als0.027%。
[0017]本發(fā)明的技術(shù)效果如下:
[0018]1、本發(fā)明采用低碳設(shè)計，通過采用合適的控軋和控冷工藝，使得鋼板的鐵素體晶粒細小，鋼板的韌性和焊接性能良好。
[0019]2、本發(fā)明的鋼板的材料的低溫沖擊韌性良好，-400C的沖擊功在236J以上。
[0020]3、本發(fā)明的鋼板的屈服強度在510~525MPa之間，抗拉強度在575~585MPa之間，延伸率≥25%。
[0021]4、本發(fā)明的鋼板的成分設(shè)計合理、工藝路線簡單、生產(chǎn)周期短、制造成本低，工藝制度比較寬松，可在寬厚板線上穩(wěn)定生產(chǎn)。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0022]圖1為本發(fā)明的實施例1的鋼板的金相組織圖；
[0023]圖2為本發(fā)明的實施例2的鋼板的金相組織圖；
[0024]圖3為本發(fā)明的實施例3的鋼板的金相組織圖；
[0025]圖4為本發(fā)明的實施例4的鋼板的金相組織圖；
[0026]圖5為本發(fā)明的實施例5的鋼板的金相組織圖?！揪唧w實施方式】
[0027]本發(fā)明的屈服強度460MPa級的高韌性鋼板在連鑄坯的基礎(chǔ)上制備。要求所用的連鑄坯的化學(xué)成分的質(zhì)量百分含量的如下:C0.05~0.08%、Si0.2~0.4%,Mnl.2~1.6%、P ≤ 0.02%、S ≤ 0.01%、Nb0.04 ~0.06%、V0.04 ~0.07%、Ti0.006 ~0.012%、Ca0.0015 ~0.003%、Als0.017~0.027%，其余為鐵和雜質(zhì)。
[0028]本發(fā)明的屈服強度460MPa級的高韌性鋼板的生產(chǎn)方法的流程如下:
[0029]步驟S1:連鑄坯加熱
[0030]連鑄坯加熱的出爐溫度為1180_1230°C，加熱時間為250~440分鐘。
[0031]步驟S2:軋制
[0032]軋制包括第一階段軋制和第二階段軋制。
[0033]第一階段軋制開軋時板坯的厚度為連鑄坯的厚度。第一階段軋制的開軋溫度為1175~1225°C。第一階段軋制的終軋溫度> 980°C。第一階段軋制的軋制道次數(shù)為5~10。
[0034]第二階段軋制開軋時板坯的厚度為2-3.5倍生產(chǎn)得到的屈服強度460MPa級的高韌性鋼板的厚度。第二階段軋制的開軋溫度為890~960°C。第二階段軋制的終軋溫度為840~890°C。第二階段軋制的軋制道次數(shù)為5~7。
[0035]本發(fā)明是在奧氏體再結(jié)晶區(qū)、未再結(jié)晶區(qū)對上述加熱好的連鑄坯進行控制軋制。上述第一階段軋制即為奧氏體再結(jié)晶區(qū)控制軋制。這一階段采用低速、大壓下的軋制策略，要求軋制速度不大于2.0m/s，至少有兩道壓下率大于15%，通過奧氏體的反復(fù)再結(jié)晶，充分細化奧氏體晶粒，增加晶界面積，增加奧氏體向鐵素體轉(zhuǎn)變的形核位置。同時軋制產(chǎn)生的高溫焊合作用很大程度上消除了連鑄坯內(nèi)部的疏松、微裂紋等缺陷，使鋼板的致密度提高。奧氏體再結(jié)晶控軋結(jié)束后，中間坯在輥道上擺動降溫，降溫方式為自然空冷，降溫至第二階段軋制的開軋溫度開始第二階段軋制。第二階段軋制屬于非再結(jié)晶控軋，通過Nb的碳氮化物析出，釘扎位錯，晶粒內(nèi)部在軋制變形下產(chǎn)生應(yīng)變。通過多道次軋制，晶粒內(nèi)部積累了大量的形變能和相變形核位置。
[0036]步驟S3:冷卻
[0037]冷卻采用層流冷卻，冷卻速度為8~25°C /s，終冷溫度為590~630°C。
[0038]本發(fā)明通過軋后的快速冷卻和較低的終冷溫度，得到以細小的鐵素體為主，含少量珠光體的高韌性組織。本發(fā)明的金相組織以鐵素體為主。對于鐵素體和珠光體組織來說，鐵素體的比例越大、其晶粒越細小，則韌性越好。
[0039]經(jīng)過上述工藝生產(chǎn)的得到的屈服強度460MPa級的高韌性鋼板的材料的化學(xué)成分的質(zhì)量百分含量為:C0.05 ~0.08%, Si0.2 ~0.4%, Mn 1.2 ~1.6%、P ( 0.02%, S ( 0.01%、Nb0.04 ~0.06%、V0.04 ~0.07%、Ti0.006 ~0.012%、Ca0.0015 ~0.003%、Als0.017 ~
0.027%，其余為鐵和雜質(zhì)。本發(fā)明的屈服強度460MPa級高韌性鋼板采用低碳成分設(shè)計。鐵素體比例與碳含量呈反比關(guān)系，碳含量越低，則鐵素體所占比例越大。本發(fā)明所涉及的鋼板碳含量較低，且通過采用合適的控軋和控冷工藝，鐵素體晶粒細小，所以本發(fā)明所涉及鋼板具有良好的韌性。鋼板的韌性越好，焊接性能越好。因此從成分設(shè)計上，保證了鋼板的良好韌性和焊接性能。
[0040]實施例1[0041]實施例1選用的連鑄坯的厚度為253mm。
[0042]連鑄坯加熱過程中，連鑄坯的出爐溫度為1193°C，加熱時間為313分鐘。連鑄坯的化學(xué)成分的質(zhì)量百分含量包括:C0.074%、Si0.24%、Mnl.5%、P0.007%、S≤0.005%、Nb0.052%、V0.058%、Ti0.012%、Ca0.0027%、Als0.023%，余量為 Fe 和不可避免的雜質(zhì)。
[0043]然后將加熱后的板坯進行第一階段軋制和第二階段軋制，兩段軋制工序結(jié)束后得到厚度為30mm的鋼板。再將該鋼板進行冷卻。
[0044]軋制和冷卻工序?qū)︿摪宓牟牧系幕瘜W(xué)成分的含量影響不大，因此，生產(chǎn)的得到的實施例1的鋼板的材料的化學(xué)成分的質(zhì)量百分含量包括:C0.074%、Si0.24%、Mnl.5%、P0.007%、S0.005%, Nb0.052%、V0.058%, Ti0.012%, Ca0.0027%, Als0.023%，余量為 Fe 和不可避免的雜質(zhì)。
[0045]詳細的軋制及冷卻的工藝參數(shù)見表1。生產(chǎn)得到的實施例1的鋼板的力學(xué)性能見表2。
[0046]如圖1所示，為本發(fā)明的實施例1的鋼板的金相組織圖。從圖1可以看出，鋼板的金相組織主要為鐵素體，并有少量珠光體和貝氏體，鋼板的晶粒細小且均勻，晶粒的平均尺寸在10 μ m左右，珠光體含量很少，因此鋼板的機械性能良好，尤其低溫韌性良好。
[0047]實施例2
[0048]實施例2選用的連鑄坯的厚度為253mm。
[0049]連鑄坯加熱過程中，連鑄坯的出爐溫度為1220°C，加熱時間為326分鐘。連鑄坯的化學(xué)成分的質(zhì)量百分含量包括:C0.074%、Si0.24%、Mnl.5%、P0.007%、S0.005%、Nb0.052%、V0.058%、Ti0.012%、Ca0.0027%、Als0.024%，余量為 Fe 和不可避免的雜質(zhì)。
[0050]然后將加熱后的板坯進行第一階段軋制和第二階段軋制，兩段軋制工序結(jié)束后得到厚度為30mm的鋼板。再將該鋼板進行冷卻。
[0051]軋制和冷卻工序?qū)︿摪宓牟牧系幕瘜W(xué)成分的含量影響不大，因此，生產(chǎn)的得到的實施例2的鋼板的材料的化學(xué)成分的質(zhì)量百分含量包括:C0.074%、Si0.24%、Mnl.5%、P0.007%、S0.005%, Nb0.052%、V0.058%, Ti0.012%, Ca0.0027%, Als0.024%，余量為 Fe 和不可避免的雜質(zhì)。
[0052]詳細的軋制及冷卻的工藝參數(shù)見表1。生產(chǎn)得到的實施例2的鋼板的力學(xué)性能見表2。
[0053]如圖2所示，為本發(fā)明的實施例2的鋼板的金相組織圖。從圖2可以看出，鋼板的金相組織主要為鐵素體，并有少量珠光體和貝氏體，鋼板的晶粒細小且均勻，晶粒的平均尺寸在10 μ m左右，珠光體含量很少，因此鋼板的機械性能良好，尤其低溫韌性良好。
[0054]實施例3
[0055]實施例3選用的連鑄坯的厚度為250mm。
[0056]連鑄坯加熱過程中，連鑄坯的出爐溫度為1180°C，加熱時間為275分鐘。連鑄坯的化學(xué)成分的質(zhì)量百分含量包括:C0.05%、Si0.25%、Mnl.6%、P0.011%、S0.01%、Nb0.06%、V0.04%、Ti0.01%、Ca0.0018%、Als0.017%，余量為 Fe 和不可避免的雜質(zhì)。
[0057]然后將加熱后的板坯進行第一階段軋制和第二階段軋制，兩段軋制工序結(jié)束后得到厚度為25mm的鋼板。再將該鋼板進行冷卻。
[0058]軋制和冷卻工序?qū)︿摪宓牟牧系幕瘜W(xué)成分的含量影響不大，因此，生產(chǎn)的得到的實施例3的鋼板的材料的化學(xué)成分的質(zhì)量百分含量包括:C0.05%、Si0.25%、Mnl.6%、P0.011%、S0.01%,Nb0.06%、V0.04%, Ti0.01%, Ca0.0018%, Als0.017%，余量為 Fe 和不可避免
的雜質(zhì)。
[0059]詳細的軋制及冷卻的工藝參數(shù)見表1。生產(chǎn)得到的實施例3的鋼板的力學(xué)性能見表2。
[0060]如圖3所示，為本發(fā)明的實施例3的鋼板的金相組織圖。從圖3可以看出，鋼板的金相組織主要為鐵素體，并有少量珠光體和貝氏體，鋼板的晶粒細小且均勻，晶粒的平均尺寸在10 μ m左右，珠光體含量很少，因此鋼板的機械性能良好，尤其低溫韌性良好。
[0061]實施例4 [0062]實施例4選用的連鑄坯的厚度為250mm。
[0063]連鑄坯加熱過程中，連鑄坯的出爐溫度為1218°C，加熱時間為250分鐘。連鑄坯的化學(xué)成分的質(zhì)量百分含量包括:C0.08%、Si0.2%、Mnl.5%、P0.02%、S0.004%、Nb0.04%、V0.06%、Ti0.008%、Ca0.003%、Als0.025%，余量為 Fe 和不可避免的雜質(zhì)。
[0064]然后將加熱后的板坯進行第一階段軋制和第二階段軋制，兩段軋制工序結(jié)束后得到厚度為20mm的鋼板。再將該鋼板進行冷卻。
[0065]軋制和冷卻工序?qū)︿摪宓牟牧系幕瘜W(xué)成分的含量影響不大，因此，生產(chǎn)的得到的實施例4的鋼板的材料的化學(xué)成分的質(zhì)量百分含量包括:C0.08%, Si0.2%、Mnl.5%,P0.02%、S0.004%,Nb0.04%,V0.06%,Ti0.008%,Ca0.003%,Als0.025%，余量為 Fe 和不可避免的雜質(zhì)。
[0066]詳細的軋制及冷卻的工藝參數(shù)見表1。生產(chǎn)得到的實施例4的鋼板的力學(xué)性能見表2。
[0067]如圖4所示，為本發(fā)明的實施例4的鋼板的金相組織圖。從圖4可以看出，鋼板的金相組織主要為鐵素體，并有少量珠光體和貝氏體，鋼板的晶粒細小且均勻，晶粒的平均尺寸在10 μ m左右，珠光體含量很少，因此鋼板的機械性能良好，尤其低溫韌性良好。
[0068]實施例5
[0069]實施例5選用的連鑄坯的厚度為250mm。
[0070]連鑄坯加熱過程中，連鑄坯的出爐溫度為1230°C，加熱時間為440分鐘。連鑄坯的化學(xué)成分的質(zhì)量百分含量包括:C0.07%、Si0.4%、Mnl.2%、P0.009%、S0.005%、Nb0.045%、V0.07%、Ti0.006%、Ca0.0015%、Als0.027%，余量為 Fe 和不可避免的雜質(zhì)。
[0071]然后將加熱后的板坯進行第一階段軋制和第二階段軋制，兩段軋制工序結(jié)束后得到厚度為25mm的鋼板。再將該鋼板進行冷卻。
[0072]軋制和冷卻工序?qū)︿摪宓牟牧系幕瘜W(xué)成分的含量影響不大，因此，生產(chǎn)的得到的實施例5的鋼板的材料的化學(xué)成分的質(zhì)量百分含量包括:C0.07%、Si0.4%、Mnl.2%、P0.009%、S0.005%、Nb0.045%、V0.07%、Ti0.006%、Ca0.0015%、Als0.027%,余量為 Fe 和不可
避免的雜質(zhì)。
[0073]如圖5所示，為本發(fā)明的實施例5的鋼板的金相組織圖。從圖5可以看出，鋼板的金相組織主要為鐵素體，并有少量珠光體和貝氏體，鋼板的晶粒細小且均勻，晶粒的平均尺寸在10 μ m左右，珠光體含量很少，因此鋼板的機械性能良好，尤其低溫韌性良好。
[0074]詳細的連鑄坯加熱、軋制及冷卻的工藝參數(shù)見表1。生產(chǎn)得到的實施例5的鋼板的力學(xué)性能見表2。[0075]表1本發(fā)明的各實施例的軋制及冷卻的工藝參數(shù)
【權(quán)利要求】
1.一種屈服強度460MPa級的高韌性鋼板，其特征在于，其材料的化學(xué)成分的質(zhì)量百分含量包括:C0.05 ~0.08%,Si0.2 ~0.4%、Μη1.2 ~1.6%、Ρ ( 0.02%,S ( 0.01%,Nb0.04 ~0.06%、V0.04 ~0.07%, Ti0.006 ~0.012%、Ca0.0015 ~0.003%, Als0.017 ~0.027%，其余為鐵和雜質(zhì)。
2.如權(quán)利要求1所述的屈服強度460MPa級的高韌性鋼板，其特征在于，其材料的化學(xué)成分的質(zhì)量百分含量包括:C0.074%、Si0.24%、Mnl.5%、P0.007%、S0.005%、Nb0.052%、V0.058%%、Ti0.012%、Ca0.0027%、Als0.023% ;或者，C0.074%、Si0.24%、Mnl.5%、P0.007%、S0.005%、Nb0.052%、V0.058%、Ti0.012%、Ca0.0027%、Als0.024% ;或者，C0.05%、Si0.25%、Mnl.6%,P0.011%,S0.01%,Nb0.06%,V0.04%,Ti0.01%,Ca0.0018%、Als0.017% ;或者，C0.08%、Si0.2%、Mnl.5%、P0.02%、S0.004%、Nb0.04%、V0.06%、Ti0.008%、Ca0.003%、Als0.025% ;或者，C0.07%、Si0.4%、Mnl.2%、P0.009%、S0.005%、Nb0.045%、V0.07%、Ti0.006%、Ca0.0015%、Als0.027%。
3.一種屈服強度460MPa級的高韌性鋼板的生產(chǎn)方法，其特征在于，包括:連鑄坯加熱、軋制和冷卻，生產(chǎn)得到的屈服強度460MPa級的高韌性鋼板的材料的質(zhì)量百分含量包括:C0.05 ~0.08%、Si0.2 ~0.4%、Mnl.2 ~1.6%、P ≤ 0.02%、S≤ 0.01%、Nb0.04 ~0.06%、V0.04 ~0.07%、Ti0.006 ~0.012%、Ca0.0015 ~0.003%、Als0.017 ~0.027%，其余為鐵和雜質(zhì)。
4.如權(quán)利要求3所述的屈服強度460MPa級的高韌性鋼板的生產(chǎn)方法，其特征在于:所述連鑄坯加熱的出爐溫度為1180-1230°C，加熱時間為250~440分鐘。
5.如權(quán)利要求3所述的屈服強度460MPa級的高韌性鋼板的生產(chǎn)方法，其特征在于:所述軋制包括第一階段軋制和第二階段軋制。
6.如權(quán)利要求4所述的屈服強度460MPa級的高韌性鋼板的生產(chǎn)方法，其特征在于:所述第一階段軋制開軋時板坯的厚度為所述連鑄坯的厚度，所述第一階段軋制的開軋溫度為1175~1225°C，所述第一階段軋制的終軋溫度> 980°C，所述第一階段軋制的軋制道次數(shù)為5~10。
7.如權(quán)利要求4所述的屈服強度460MPa級的高韌性鋼板的生產(chǎn)方法，其特征在于:所述第二階段軋制開軋時板坯的厚度為2-3.5倍所述生產(chǎn)得到的屈服強度460MPa級的高韌性鋼板的厚度，所述第二階段軋制的開軋溫度為890~960°C，所述第二階段軋制的終軋溫度為840~890°C，所述第二階段軋制的軋制道次數(shù)為5~7。
8.如權(quán)利要求3所述的屈服強度460MPa級的高韌性鋼板的生產(chǎn)方法，其特征在于:所述冷卻為層流冷卻，冷卻速度為8~25°C /s，終冷溫度為590~630°C。
9.如權(quán)利要求3所述的屈服強度460MPa級的高韌性鋼板的生產(chǎn)方法，其特征在于，生產(chǎn)得到的屈服強度460MPa級的高韌性鋼板的材料的質(zhì)量百分含量包括:C0.074%、Si0.24%、Mnl.5%、P0.007%、S0.005%、Nb0.052%、V0.058%%、Ti0.012%、Ca0.0027%、Als0.023% ；或者，C0.074%、Si0.24%、Mnl.5%、P0.007%、S0.005%、Nb0.052%、V0.058%、Ti0.012%、Ca0.0027%、Als0.024% ；或者，C0.05%、Si0.25%、Mnl.6%、P0.011%、S0.01%、Nb0.06%、V0.04%、Ti0.01%、Ca0.0018%、Als0.017% ;或者，C0.08%、Si0.2%,Mnl.5%, P0.02%、S0.004%, Nb0.04%, V0.06%, Ti0.008%, Ca0.003%、Als0.025% ;或者，C0.07%, Si0.4%, Mn1.2%、P0.009%、S0.005%、Nb0.045%、V0.07%、Ti0.006%、Ca0.0015%、Als0.027%。
【文檔編號】C21D8/02GK103602891SQ201310499162
【公開日】2014年2月26日 申請日期:2013年10月22日 優(yōu)先權(quán)日:2013年10月22日
【發(fā)明者】溫利軍, 董瑞峰, 王皓, 徐建東, 劉澤田 申請人:內(nèi)蒙古包鋼鋼聯(lián)股份有限公司