專利名稱：一種中碳錳釩低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理方法。
背景技術(shù)：
中碳錳釩低合金鋼是在調(diào)質(zhì)鋼的基礎(chǔ)上發(fā)展起來的一系列非調(diào)質(zhì)商品化鋼，主要應(yīng)用于油氣輸送管線用鋼、造船用鋼、汽車用鋼、工程機(jī)械用鋼的生產(chǎn)。中碳錳釩低合金鋼的含碳量一般在0.25% 0.5%之間,合金兀素總含量不高于5%,其中，少量V、Ti等合金元素的添加，能夠起到細(xì)化晶粒，改善鋼的顯微組織的作用，并可以提高鋼的淬透性和馬氏體的回火穩(wěn)定性。中碳錳釩低合金鋼的傳統(tǒng)熱處理工藝為調(diào)質(zhì)處理，即淬火后再進(jìn)行高溫回火，通過這種工藝，最終獲得抗拉強(qiáng)度850MPa，屈服強(qiáng)度790MPa。隨著工藝的不斷改進(jìn)，又出現(xiàn)控扎控冷的處理方法，采用這種方法處理后，鋼的抗拉強(qiáng)度可以達(dá)到900MPa，屈服強(qiáng)度800MPa。雖然控扎控冷方法已經(jīng)對鋼的強(qiáng)度有了一定的提高，但對于重載關(guān)鍵構(gòu)件來說，這種強(qiáng)度遠(yuǎn)不能滿足要求。且隨著人們對商品化用鋼性能要求的不斷提高，上述兩種熱處理工藝不能兼顧強(qiáng)度與塑性，其延伸率為16.3%，其斷面收縮率為58%，但是強(qiáng)度顯著降低，不能滿足重載關(guān)鍵構(gòu)件對強(qiáng)度的要求。若采用低溫回火的調(diào)質(zhì)工藝進(jìn)行處理，可以使其抗拉強(qiáng)度提高到1540MPa，屈服強(qiáng)度提高到1300MPa，但此時延伸率只有8.2%，斷面收縮率為39.4%，塑性明顯下降?？梢姡陨?這些熱處理方式都不能保證中碳錳釩鋼同時兼顧強(qiáng)韌性。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是要解決經(jīng)傳統(tǒng)熱處理工藝處理得到的中碳錳釩低合金鋼強(qiáng)度低、韌性差，且不能同時具備良好的強(qiáng)度和塑韌性的問題，而提供一種中碳錳釩低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理方法。本發(fā)明一種中碳猛釩低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理方法，按以下步驟進(jìn)行:將中碳錳釩低合金鋼奧氏體化處理，然后在中碳錳釩低合金鋼的馬氏體轉(zhuǎn)變開始點(diǎn)Ms以下100°C 10°C的溫度區(qū)間內(nèi)進(jìn)行等溫淬火，保溫時間是以中碳錳釩低合金鋼厚度尺寸計(jì)算為60s/mm，再淬火至室溫，即完成中碳錳釩低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理。本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn):本發(fā)明針對中碳錳釩低合金鋼提出的強(qiáng)韌化熱處理新工藝與傳統(tǒng)淬火回火工藝不同，優(yōu)點(diǎn)如下:一、本發(fā)明的強(qiáng)韌化熱處理工藝將中碳錳釩低合金鋼奧氏體化后，先在中碳錳釩低合金鋼的馬氏體轉(zhuǎn)變溫度區(qū)間內(nèi)進(jìn)行等溫淬火，得到部分馬氏體和未轉(zhuǎn)變奧氏體，然后在(Ms+100°C，Ms-1OO0C )的溫度區(qū)間內(nèi)保溫，使碳從先形成馬氏體向未轉(zhuǎn)變奧氏體中擴(kuò)散并使之穩(wěn)定化，最后淬火至室溫，得到由低碳馬氏體和富碳奧氏體組成的復(fù)相組織。富碳奧氏體含量在3% 10%之間，相對于傳統(tǒng)淬火回火工藝，本發(fā)明的強(qiáng)韌化熱處理工藝能使馬氏體鋼在保持強(qiáng)度水平的前提下明顯改善韌性；二、經(jīng)本發(fā)明的中碳錳釩低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理新工藝處理后的中碳錳釩低合金鋼的抗拉強(qiáng)度達(dá)到1530MPa 2060MPa，屈服強(qiáng)度為1020MPa 1540MPa，延伸率為5% 15%，斷面收縮率為20% 45%，塑性好，在保證該系列鋼種保持高強(qiáng)度的同時兼具一定的塑性，與傳統(tǒng)的高溫回火調(diào)質(zhì)熱處理工藝獲得的中碳猛釩低合金鋼的抗拉強(qiáng)度850MPa，屈服強(qiáng)度790MPa相比，抗拉強(qiáng)度提高了 80% 142%，屈服強(qiáng)度提高了 30% 95%，且此時仍保持了較好的塑性，與傳統(tǒng)的低溫回火調(diào)質(zhì)熱處理工藝獲得的中碳猛釩低合金鋼的抗拉強(qiáng)度1540MPa，屈服強(qiáng)度1300MPa，延伸率8.2%，斷面收縮率為39.4%相比，抗拉強(qiáng)度提高了 33.7%，屈服強(qiáng)度提高了 18.5%，且延伸率和斷面收縮率也顯著提高，綜合力學(xué)性能比傳統(tǒng)熱處理工藝顯著提高，同時根據(jù)該系列鋼種不同含碳量的熱處理方法，獲得不同的高強(qiáng)度、高韌性和優(yōu)良的應(yīng)力腐蝕抗力的配合，滿足不同的性能需求。


圖1為試驗(yàn)一后的強(qiáng)韌化熱處理后的38Mn2VNb鋼的金相組織顯微照片；圖2為試驗(yàn)二后的強(qiáng)韌化熱處理后的38Mn2VNb鋼的SEM照片；圖3為試驗(yàn)二后的強(qiáng)韌化熱處理后的38Mn2VNb鋼的EBSD掃描照片；圖4為試驗(yàn)五后的試驗(yàn)二后的強(qiáng)韌化熱處理后的38Mn2VNb鋼的XRD譜圖。
具體實(shí)施例方式具體實(shí)施方式
一:本實(shí)施方式一種中碳猛鑰;低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理方法，按以下步驟進(jìn)行:將中碳錳釩低合金鋼奧氏體化處理，然后在中碳錳釩低合金鋼的馬氏體轉(zhuǎn)變開始點(diǎn)Ms以下100°C 10°C的溫度區(qū)間內(nèi)進(jìn)行等溫淬火，保溫時間是以中碳錳釩低合金鋼厚度尺寸計(jì)算為60s/mm，再淬火至室溫，即完成中碳錳釩低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理。本實(shí)施方式的中碳錳釩低合金鋼的馬氏體轉(zhuǎn)變開始點(diǎn)Ms針對某一特定的中碳錳釩低合金鋼的馬氏體點(diǎn)Ms是固定值`，且本領(lǐng)域技術(shù)人員根據(jù)公知常識即可獲得該中碳錳釩低合金鋼的馬氏體轉(zhuǎn)變結(jié)束點(diǎn)Ms。本實(shí)施方式針對中碳錳釩低合金鋼提出的強(qiáng)韌化熱處理新工藝與傳統(tǒng)淬火回火工藝不同，優(yōu)點(diǎn)如下:一、本實(shí)施方式的強(qiáng)韌化熱處理工藝將中碳錳釩低合金鋼奧氏體化后，先在中碳錳釩低合金鋼的馬氏體轉(zhuǎn)變溫度區(qū)間內(nèi)進(jìn)行等溫淬火，得到部分馬氏體和未轉(zhuǎn)變奧氏體，然后在(Ms+100°C，Ms-1OO0C )的溫度區(qū)間內(nèi)保溫，使碳從先形成馬氏體向未轉(zhuǎn)變奧氏體中擴(kuò)散并使之穩(wěn)定化，最后淬火至室溫，得到由低碳馬氏體和富碳奧氏體組成的復(fù)相組織。富碳奧氏體含量在3% 10%之間，相對于傳統(tǒng)淬火回火工藝，本實(shí)施方式的強(qiáng)韌化熱處理工藝能使馬氏體鋼在保持強(qiáng)度水平的前提下明顯改善韌性；二、經(jīng)本實(shí)施方式的中碳錳釩低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理新工藝處理后的中碳錳釩低合金鋼的抗拉強(qiáng)度達(dá)到二、經(jīng)本發(fā)明的中碳錳釩低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理新工藝處理后的中碳錳釩低合金鋼的抗拉強(qiáng)度達(dá)到1530MPa 2060MPa，屈服強(qiáng)度為1020MPa 1540MPa，延伸率為5% 15%，斷面收縮率為20% 45%，塑性好，在保證該系列鋼種保持高強(qiáng)度的同時兼具一定的塑性，與傳統(tǒng)的高溫回火調(diào)質(zhì)熱處理工藝獲得的中碳猛釩低合金鋼的抗拉強(qiáng)度850MPa，屈服強(qiáng)度790MPa相比，抗拉強(qiáng)度提高了 80% 142%，屈服強(qiáng)度提高了 30% 95%，且此時仍保持了較好的塑性，與傳統(tǒng)的低溫回火調(diào)質(zhì)熱處理工藝獲得的中碳猛釩低合金鋼的抗拉強(qiáng)度1540MPa，屈服強(qiáng)度1300MPa，延伸率8.2 %，斷面收縮率為39.4%相比，抗拉強(qiáng)度提高了33.7%，屈服強(qiáng)度提高了 18.5%，且延伸率和斷面收縮率也顯著提高，綜合力學(xué)性能比傳統(tǒng)熱處理工藝顯著提高，同時根據(jù)該系列鋼種不同含碳量的熱處理方法，獲得不同的高強(qiáng)度、高韌性和優(yōu)良的應(yīng)力腐蝕抗力的配合，滿足不同的性能需求。
具體實(shí)施方式
二:本實(shí)施方式與具體實(shí)施方式
一不同的是:所述的奧氏體化處理具體操作過程如下:將中碳猛釩低合金鋼在溫度為中碳猛釩低合金鋼的Ae3以上30°C 50°C的條件下保溫，保溫時間為60s 3600s，即完成奧氏體化處理；其中所述的Ae3為加熱時鐵素體全部轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體時的終了溫度。其它與具體實(shí)施方式
一相同。
具體實(shí)施方式
三:本實(shí)施方式與具體實(shí)施方式
一或二不同的是:所述的中碳猛釩低合金鋼的成分如下:C含量為0.25fft.% 0.5fft.%、Si含量為0.15fft.% 0.45fft.Mn 含量為 1.15fft.% 1.8fft.%、V含量為 0.08fft.% 0.12fft.%、A1 含量為 0.02fft.%
0.04fft.%,Nb含量為彡0.05fft.%、P含量為彡0.02fft.%和S含量為彡0.02fft.%。其它與具體實(shí)施方式
一或二相同。
具體實(shí)施方式
四:本實(shí)施方式與具體實(shí)施方式
三不同的是:所述的中碳猛釩低合金鋼的成分如下:c含量為0.25fft.% 0.43fft.%。其它與具體實(shí)施方式
三相同。
具體實(shí)施方式
五:本實(shí)施方式與具體實(shí)施方式
一至四之一不同的是:所述的中碳猛釩低合金鋼為38Mn2VNb鋼、42Mn2VNb鋼、33Mn2V鋼、25MnV鋼或者40MnVTi鋼。其它與具體實(shí)施方式
一至四之一相同。
具體實(shí)施方式
六:本實(shí)施方式與具體實(shí)施方式
一至五之一不同的是:所述的保溫時間為30s 4200s。其它與具體實(shí)施方式
一至五之一相同。
具體實(shí)施方式
七:本實(shí)施方式與具體實(shí)施方式
一至六之一不同的是:所述的保溫時間為120s 1200s。其它與具體實(shí)施方式
一至六之一相同。
具體實(shí)施方式
八:本實(shí)施方式與具體實(shí)施方式
一至七之一不同的是:所述的在中碳錳釩低合金鋼的馬氏體轉(zhuǎn)變開始點(diǎn)Ms以下20 30°C的溫度區(qū)間內(nèi)進(jìn)行等溫淬火，保溫時間為300s。其它與具體實(shí)施方式
一至七之一相同。
具體實(shí)施方式
九:本實(shí)施方式與具體實(shí)施方式
一至八之一不同的是:所述的在中碳錳釩低合金鋼的馬氏體轉(zhuǎn)變開始點(diǎn)Ms以下40 60°C的溫度區(qū)間內(nèi)進(jìn)行等溫淬火，保溫時間為480s。其它與具體實(shí)施方式
一至八之一相同。
具體實(shí)施方式
十:本實(shí)施方式與具體實(shí)施方式
一至九之一不同的是:所述的在中碳錳釩低合金鋼的馬氏體轉(zhuǎn)變開始點(diǎn)Ms以下70 80°C的溫度區(qū)間內(nèi)進(jìn)行等溫淬火，保溫時間為600s。其它與具體實(shí)施方式
一至九之一相同。
具體實(shí)施方式
i^一:本實(shí)施方式與具體實(shí)施方式
一至十之一不同的是:所述的在中碳錳釩低合金鋼的馬氏體轉(zhuǎn)變開始點(diǎn)Ms以下90 100°C的溫度區(qū)間內(nèi)進(jìn)行等溫淬火，保溫時間為1200s。其它與具體實(shí)施方式
一至十之一相同。采用下述試驗(yàn)驗(yàn)證本發(fā)明的效果:試驗(yàn)一:一種38Mn2VNb鋼強(qiáng)韌化熱處理方法，按以下步驟進(jìn)行:將38Mn2VNb鋼在840°C下保溫600s完成奧氏體化處理，然后在230°C的溫度下進(jìn)行等溫淬火，保溫時間為600 s，再淬火至室溫，即完成38Mn2VNb鋼強(qiáng)韌化熱處理。對本試驗(yàn)強(qiáng)韌化熱處理后的38Mn2VNb鋼進(jìn)行性能檢測，檢測結(jié)果如下:抗拉強(qiáng)度為1847MPa，屈服強(qiáng)度為1040MPa，且塑性達(dá)到9%，斷面收縮率為31.2%，具有良好的強(qiáng)塑性配合。根據(jù)GB/T13298-199138Mn2VNb鋼金相檢驗(yàn)國家標(biāo)準(zhǔn)，在室溫條件下，利用型號為PMG30LYMPUS的金相顯微鏡，對本試驗(yàn)強(qiáng)韌化熱處理后的38Mn2VNb鋼進(jìn)行金相組織分析，檢測結(jié)果如圖1所示，圖1為本試驗(yàn)強(qiáng)韌化熱處理后38Mn2VNb鋼的金相組織照片，由圖1可以看到板條馬氏體，并且馬氏體組織細(xì)小，板條馬氏體的亞結(jié)構(gòu)是高密度位錯，所以又稱為位錯型馬氏體，其強(qiáng)度、硬度較高，并且綜合性能良好。試驗(yàn)二: 一種38Mn2VNb鋼強(qiáng)韌化熱處理方法，按以下步驟進(jìn)行:將38Mn2VNb鋼在840°C下保溫600s完成奧氏體化處理，然后在230°C的溫度下進(jìn)行等溫淬火，保溫時間為900s，再淬火至室溫，即完成38Mn2VNb鋼強(qiáng)韌化熱處理。對本試驗(yàn)強(qiáng)韌化熱處理后的38Mn2VNb鋼進(jìn)行性能檢測，檢測結(jié)果如下:抗拉強(qiáng)度為1970MPa，屈服強(qiáng)度為1280MPa，且塑性達(dá)到9%，斷面收縮率為38%，具有良好的強(qiáng)塑性配合。米用型號為Helios Nanolab600i的掃描電鏡，對本試驗(yàn)強(qiáng)韌化熱處理后的38Mn2VNb鋼進(jìn)行電鏡掃描，得到如圖2所示的掃描電鏡照片，由圖2可以看到板條馬氏體，并且條束窄且細(xì)長，板條之間相互平行。采用Helios Nanolab600i場發(fā)射掃描電子顯微鏡對本試驗(yàn)的強(qiáng)韌化熱處理后的38Mn2VNb鋼進(jìn)行EBSD掃描，得到如圖3所示的EBSD照片，由圖3可以看到馬氏體和奧氏體的各個晶體取向，且馬氏體與奧氏體的晶體取向有重疊部分，奧氏體一方面能將板條馬氏體區(qū)域分割開來，阻礙位錯運(yùn)動和裂紋的擴(kuò)展。另一方面，促進(jìn)相變誘導(dǎo)塑性的發(fā)生顯著提高鋼的塑性。試驗(yàn)三:一種38Mn2VNb鋼強(qiáng)韌化熱處理方法，按以下步驟進(jìn)行:
將38Mn2VNb鋼在840°C下保溫600s完成奧氏體化處理，然后在250°C的溫度下進(jìn)行等溫淬火，保溫時間為300s，再淬火至室溫，即完成38Mn2VNb鋼強(qiáng)韌化熱處理。對本試驗(yàn)強(qiáng)韌化熱處理后的38Mn2VNb鋼進(jìn)行性能檢測，檢測結(jié)果如下:抗拉強(qiáng)度為2050MPa，屈服強(qiáng)度為1160MPa，且塑性達(dá)到9%，斷面收縮率為38%，具有良好的強(qiáng)塑性配合。試驗(yàn)四:一種38Mn2VNb鋼強(qiáng)韌化熱處理方法，按以下步驟進(jìn)行:將38Mn2VNb鋼在840°C下保溫600s完成奧氏體化處理，然后在290°C的溫度下進(jìn)行等溫淬火，保溫時間為900s，再淬火至室溫，即完成38Mn2VNb鋼強(qiáng)韌化熱處理。對本試驗(yàn)強(qiáng)韌化熱處理后的38Mn2VNb鋼進(jìn)行性能檢測，檢測結(jié)果如下:抗拉強(qiáng)度為1672MPa，屈服強(qiáng)度為1380MPa，且塑性達(dá)到12%，斷面收縮率為35%，具有良好的強(qiáng)塑性配合。 試驗(yàn)五:一種38Mn2VNb鋼強(qiáng)韌化熱處理方法，按以下步驟進(jìn)行:將38Mn2VNb鋼在840°C下保溫600s完成奧氏體化處理，然后在230°C的溫度下進(jìn)行等溫淬火，保溫時間為300s，再淬火至室溫，即完成38Mn2VNb鋼強(qiáng)韌化熱處理。對本試驗(yàn)強(qiáng)韌化熱處理后的38Mn2VNb鋼進(jìn)行性能檢測，檢測結(jié)果如下:抗拉強(qiáng)度為2060MPa，屈服強(qiáng)度為1350MPa，且塑性達(dá)到8%，斷面收縮率為43%，具有良好的強(qiáng)塑性配合。采用D/max-rbX射線衍射儀對本試驗(yàn)強(qiáng)韌化熱處理后的38Mn2VNb鋼進(jìn)行X射線衍射試驗(yàn)，得到如圖4所示的XRD圖譜，由圖4可以看到馬氏體和奧氏體衍射峰，通過衍射峰計(jì)算得出奧氏體含量為4%，奧氏體的存在能夠提高鋼的強(qiáng)度和塑性。試驗(yàn)六:一種42Mn2VNb鋼強(qiáng)韌化熱處理方法，按以下步驟進(jìn)行:將42Mn2VNb鋼在840°C下保溫600s完成奧氏體化處理，然后在270°C的溫度下進(jìn)行等溫淬火，保溫時間為600s，再淬火至室溫，即完成42Mn2VNb鋼強(qiáng)韌化熱處理。對本試驗(yàn)強(qiáng)韌化熱處理后的42Mn2VNb鋼進(jìn)行性能檢測，檢測結(jié)果如下:抗拉強(qiáng)度為2084MPa，屈服強(qiáng)度為1490MPa，延伸率為15%，斷面收縮率為48%，在保證強(qiáng)度的同時獲得了良好的塑性，實(shí)現(xiàn)了 強(qiáng)韌性配合。
權(quán)利要求
1.一種中碳錳釩低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理方法，其特征在于一種中碳錳釩低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理方法是通過以下步驟實(shí)現(xiàn)的: 將中碳錳釩低合金鋼奧氏體化處理，然后在中碳錳釩低合金鋼的馬氏體轉(zhuǎn)變開始點(diǎn)Ms以下100°C 10°C的溫度區(qū)間內(nèi)進(jìn)行等溫淬火，保溫時間是以中碳錳釩低合金鋼厚度尺寸計(jì)算為60s/mm，再淬火至室溫，即完成中碳錳釩低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種中碳錳釩低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理方法，其特征在于所述的奧氏體化處理具體操作過程如下:將中碳猛釩低合金鋼在溫度為中碳猛釩低合金鋼的Ac3以上30°C 50°C的條件下保溫，保溫時間為60s 3600s，即完成奧氏體化處理；其中所述的Ae3為加熱時鐵素體全部轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體時的終了溫度。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的一種中碳錳釩低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理方法，其特征在于所述的中碳猛釩低合金鋼的成分如下=C含量為0.25Wt.% 0.5Wt.%、Si含量為 0.15fft.% 0.45fft.%、Mn 含量為 1.15fft.% 1.8fft.%、V 含量為 0.08fft.% 0.12fft.%、Al 含量為 0.02fft.% 0.04fft.%、Nb 含量為彡 0.05fft.%、P 含量為(0.02fft.%和 S 含量為彡 0.02fft.%。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的一種中碳錳釩低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理方法，其特征在于所述的中碳猛釩低合金鋼為38Mn2VNb鋼、42Mn2VNb鋼、33Mn2V鋼、25MnV鋼或者40MnVTi鋼。
5.根據(jù)權(quán)利要求3所述的一種中碳錳釩低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理方法，其特征在于所述的保溫時間為30s 4200s。
6.根據(jù)權(quán)利要求3所述的一種中碳錳釩低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理方法，其特征在于所述的保溫時間為120s 1200s。
7.根據(jù)權(quán)利要求3所述的一種中碳錳釩低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理方法，其特征在于所述的在中碳錳釩低合金鋼的馬氏體轉(zhuǎn)變開始點(diǎn)Ms以下20 30°C的溫度區(qū)間內(nèi)進(jìn)行等溫淬火，保溫時間為300s。
8.根據(jù)權(quán)利要求3所述的一種中碳錳釩低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理方法，其特征在于所述的在中碳錳釩低合金鋼的馬氏體轉(zhuǎn)變開始點(diǎn)Ms以下40 60°C的溫度區(qū)間內(nèi)進(jìn)行等溫淬火，保溫時間為480s。
9.根據(jù)權(quán)利要求3所述的一種中碳錳釩低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理方法，其特征在于所述的在中碳錳釩低合金鋼的馬氏體轉(zhuǎn)變開始點(diǎn)Ms以下70 80°C的溫度區(qū)間內(nèi)進(jìn)行等溫淬火，保溫時間為600s。
10.根據(jù)權(quán)利要求3所述的一種中碳錳釩低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理方法，其特征在于所述的在中碳錳釩低合金鋼的馬氏體轉(zhuǎn)變開始點(diǎn)Ms以下90 100°C的溫度區(qū)間內(nèi)進(jìn)行等溫淬火，保溫時間為1 200s。
全文摘要
一種中碳猛釩低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理方法。它涉及一種低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理方法。它要解決經(jīng)傳統(tǒng)熱處理工藝處理得到的中碳錳釩低合金鋼強(qiáng)度低、韌性差，且不能同時具備良好的強(qiáng)度和塑韌性的問題，方法將中碳錳釩低合金鋼奧氏體化處理，然后在馬氏體轉(zhuǎn)變開始點(diǎn)Ms以下100℃～10℃的溫度區(qū)間內(nèi)進(jìn)行等溫淬火，保溫時間以中碳錳釩低合金鋼厚度尺寸計(jì)算為60s/mm，再淬火至室溫，即完成中碳錳釩低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理。得到的中碳錳釩低合金鋼的抗拉強(qiáng)度達(dá)2060MPa，屈服強(qiáng)度達(dá)1540MPa，延伸率達(dá)15％，斷面收縮率達(dá)45％，在保證高強(qiáng)度的同時兼具塑性，可應(yīng)用于中碳猛釩低合金鋼強(qiáng)韌化熱處理工藝。
文檔編號C22C38/26GK103243204SQ20131017546
公開日2013年8月14日 申請日期2013年5月13日 優(yōu)先權(quán)日2013年5月13日
發(fā)明者朱景川, 邸可新, 來忠紅, 劉勇, 王慧 申請人:哈爾濱工業(yè)大學(xué)