專利名稱：一種鐵礦石直接熔融還原煉鐵設(shè)備及煉鋼工藝的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及鐵的生產(chǎn)工藝，尤其涉及一種用鐵礦石直接熔融還原煉鐵的生產(chǎn)工藝 方法和裝置，屬鋼鐵冶金技術(shù)領(lǐng)域。
背景技術(shù)：
為解決日益匱乏的焦煤資源問題和環(huán)保問題，冶金領(lǐng)域的科學(xué)家們?cè)诓粩嗵接?各種不用焦碳的煉鐵或煉鋼方法，如Itmk3 “第三代煉鐵法”日本神戶制鋼與美國米德 蘭(Midrex)公司聯(lián)合開發(fā)球團(tuán)燒結(jié)設(shè)備直接還原新工藝(Fastmet)，以天然氣為還原劑 的MIDREX、HYL法以及煤為還原劑的回轉(zhuǎn)窯法、豎爐法等。熔融還原主要是用非焦煤生 產(chǎn)鐵水-轉(zhuǎn)爐煉鋼流程工藝方法，主要有AUSIRON、HI SMELT, DIOS、ROMELT, CCF、AISI、 CLEANMELT、COREX, FINEX等，大多數(shù)熔融還原工藝還處于研發(fā)階段，COREX煉鐵工藝建 成了 6-7條生產(chǎn)線，在浦項(xiàng)、南非、印度等一些廠已經(jīng)運(yùn)行了十年以上，尤其是南非的 C0REX-2000，浦項(xiàng)的FINEXC0REX，中國寶鋼引進(jìn)的C0REX-3000。HISMELT工藝已經(jīng)開發(fā)成 熟，在澳大利亞昆納納建設(shè)了一座80萬噸的工廠，目前正在試運(yùn)行，SRV融熔還原爐礦粉需 用強(qiáng)力噴槍才能噴入熔池、存在投資大、傳熱效率低等問題。中國專利申請(qǐng)02116882. 2公開了一種煤-鐵礦微波還原-電爐直接煉鋼方法及 設(shè)備，這種方法生產(chǎn)效率低，難以規(guī)?；a(chǎn)；中國專利申請(qǐng)8610M94公開了褐煤預(yù)還原 礦石直接煉鋼軋材，是將礦石先制成海棉鐵，再由電爐煉鋼，再軋成鋼材，能源利用效率和 生產(chǎn)效率低；中國專利申請(qǐng)200610040303. 1公開了用感應(yīng)爐直接煉鋼的方法，能耗高、生 產(chǎn)效率低；中國專利申請(qǐng)200610040696. 6公開了用鐵礦粉與無煙煤粉的混合料塊利用轉(zhuǎn) 爐直接煉鋼方法和中國專利申請(qǐng)200610040838. 9公開了用氧化鐵皮與無煙煤粉的混合料 利用電爐直接煉鋼方法以及中國專利申請(qǐng)87101210公開了一種鐵礦石直接煉鋼的方法是 指由鐵精礦、非焦煤和溶劑做成的未經(jīng)任何還原的冷固結(jié)球團(tuán)，加到現(xiàn)代工業(yè)煉鋼爐中煉 鋼的方法，這些方法的鐵礦石還原效率低，能耗高，生產(chǎn)效率低；中國專利申請(qǐng)92113519. X公開了用礦石直接煉鋼的方法及設(shè)備，是先將礦石用還原氣體還原成海棉鐵，然后將高 溫海綿鐵在與外界大氣隔離的情況下送入熔化室內(nèi)熔化，再加入造渣劑去除有害元素的方 法，能耗高，生產(chǎn)效率低，未見到產(chǎn)業(yè)化的報(bào)道。中國專利申請(qǐng)86106417高爐連續(xù)煉鋼與制鋼生產(chǎn)的連續(xù)化，提出改進(jìn)高爐用純 氧和加壓氣化煤氣作燃料和還原劑直接煉成鋼的方法，未見到產(chǎn)業(yè)化的報(bào)道。中國專利申 請(qǐng)87104957. 0槽式爐連續(xù)煉鋼工藝及設(shè)備，設(shè)前爐、槽式爐和后爐的一種連續(xù)煉鋼工藝， 所用原料仍然是高爐鐵水，效率低，成本高。中國專利申請(qǐng)20081(^38696. 6 一種含鐵物料 連續(xù)煉鋼工藝方法及裝置，提出了把煤粉和氧氣噴入到熔渣的中下部的鋼渣界面上，把轉(zhuǎn) 底爐預(yù)還原70-97% (金屬化率)900°C 1000°C的預(yù)還原金屬化球團(tuán)在渣中熔融和還原的 工藝方法和裝置，該工藝方法實(shí)現(xiàn)了把高溫預(yù)還原球團(tuán)熱量高效利用、煤粉和氧氣在熔渣 中燃燒具有較高的熱效率的目的，但是在600-1200mm的厚熔渣中既要保持渣的高氧化性 獲得高熱量熔融球團(tuán)，還原保持渣的高還原性還原鐵氧化物，熔融渣還要具備較好的流動(dòng)性提供反應(yīng)的動(dòng)力學(xué)條件是一對(duì)難以協(xié)調(diào)的科學(xué)矛盾，同時(shí)轉(zhuǎn)底爐熱損失高達(dá)20%，影響 了全系統(tǒng)的熱效率，生產(chǎn)規(guī)模小，存在只能用于預(yù)還原球團(tuán)，若用于氧化球團(tuán)則煤耗和成本 將大幅度提高并切無法實(shí)現(xiàn)熔融還原等技術(shù)不足。

發(fā)明內(nèi)容
針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)的不足，本發(fā)明的目的是提供一種鐵礦石直接熔融還原煉鐵設(shè)備。本發(fā)明的另一目的是提供一種鐵礦石直接熔融還原煉鐵的工藝方法。本發(fā)明提出的鐵礦石直接熔融還原煉鐵的工藝方法和裝置，直接生產(chǎn)出C含量 4. 2 4. 5%、磷含量< 0. 015%、硫含量< 0. 050%、硅含量< 0. 05%、錳含量< 0. 05%的 合格鐵水，提供一種全新的高質(zhì)量煉鐵工藝。本發(fā)明提出一種全新鐵礦石直接熔融還原煉鐵工藝方法，即三級(jí)復(fù)合噴吹、四區(qū) 熔融還原技術(shù)。熔煉爐內(nèi)首先形成厚渣和鐵水熔池，對(duì)熔煉爐實(shí)施三級(jí)復(fù)合噴吹，一級(jí)高 壓煤槍噴吹區(qū)把優(yōu)質(zhì)煤粉(固定碳含量77%以上，硫盡量低)或焦粉高壓噴入鐵水熔池中 和渣鐵界面上，在熔池渣鐵界面上形成過飽碳鐵水并有高溫碳顆粒的第一區(qū)熔池界面終還 原區(qū)；噴入鐵水熔池和渣鐵界面的煤或焦粉，還原FeO產(chǎn)生的CO和高溫碳顆粒向上運(yùn)動(dòng)， 直到碳氧槍噴吹區(qū)0. 8m-l. Om區(qū)域熔渣中形成有大量CO和高溫碳顆粒的第二區(qū)熔渣還原 區(qū)；二級(jí)碳氧槍噴吹區(qū)向熔渣中部離渣鐵界面1. 0-1. an處同時(shí)噴入煤粉和氧氣，煤粉氧氣 燃燒產(chǎn)生的熱量全部被中氧化度00-55% )的高溫熔渣(1650-1750°C )吸收，形成第三 區(qū)中氧化度熔渣加熱區(qū)；三級(jí)氧槍噴吹區(qū)向熔渣上部離渣鐵界面1.7-1. 8m處噴入氧氣，熔 渣中由下部的高壓煤槍和碳氧槍產(chǎn)生的CO和剩余高溫碳顆粒上升至此被氧燃燒，產(chǎn)生的 高熱量全部被高氧化度(75-100% )的高溫熔渣(1400-1600°C )吸收，形成第四區(qū)高氧化 度熔融加熱區(qū)；第四區(qū)高氧化度加熱熔融區(qū)的頂部由于不斷加入的鐵礦石塊或球團(tuán)(預(yù)熱 到1000-1200°C )的熔融吸熱，使第四區(qū)上半?yún)^(qū)主要是鐵礦石加熱熔融區(qū)，其溫度有所降低 (1400-1500°C )；下半?yún)^(qū)主要是高氧化度熔渣加熱區(qū)(1500-160(TC )。即自上而下形成氧 化度逐漸降低、由強(qiáng)氧化到強(qiáng)還原的熔融和還原四個(gè)厚渣區(qū)，其氧化度曲線如圖2所示。比重1. 8-2. 2的10-50mm鐵礦石塊，經(jīng)預(yù)熱到1000-1200°C，利用高溫串罐加料設(shè) 備加入到熔煉爐熔渣第四區(qū)上半?yún)^(qū)鐵礦石快速加熱熔融區(qū)，鐵礦石進(jìn)入并飄浮在最上部的 厚熔渣(比重為2. 5-2. 7)中并被快速加熱、熔化成液態(tài)鐵氧化物(1400-150(TC )，液態(tài)鐵氧 化物(比重為4. 5)下落穿過氧槍噴吹區(qū)高氧化度高溫加熱區(qū)被快速升溫(1500-160(TC )， 穿過碳氧槍噴吹的第三區(qū)中氧化度熔渣加熱區(qū)繼續(xù)升溫(1600-1750°C )，穿過第二區(qū)熔渣 還原區(qū)被逐步還原，還原吸收了大量熱量使溫度逐步降低(1500-160(TC )，進(jìn)入第一區(qū)熔 池界面終還原區(qū)被終還原，生產(chǎn)出合格鐵水(1450-1470°C )，鐵水由“乙形”溢鐵口直接供 連續(xù)煉鋼氧化爐。鐵礦石熔融還原溫度曲線如圖2所示。厚熔渣的比重也由上而下、由2. 5-5. 6逐步增大。厚熔渣上部由于鐵礦石熔融吸 熱和下部還原反應(yīng)吸熱，厚熔渣的溫度形成上、下兩端溫度低，中間及中上部溫度高的分布 規(guī)律，如圖2所示。名詞解釋三級(jí)復(fù)合噴吹是指高壓煤槍、碳氧槍和氧槍分別從厚熔渣不同的高度、把煤粉或 煤氧或氧氣同時(shí)噴入鐵水熔池、厚熔渣中部和上部，自下而上形成了四個(gè)加熱熔融還原區(qū)。
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四區(qū)熔融還原是指熔煉爐內(nèi)自上而下形成4個(gè)區(qū)氧化度逐漸降低、由強(qiáng)氧化到 強(qiáng)還原的加熱熔融和還原區(qū)，即過飽和并溶解有高溫碳顆粒的第一區(qū)熔池界面終還原區(qū) (A)、在鐵水和熔渣界面及以上0. 8m-l. Om熔渣中形成CO氣體和高溫碳顆粒的第二區(qū)熔 渣還原區(qū)(B)、氧化度為40% 55%的第三區(qū)中氧化度熔渣加熱區(qū)(C)、氧化度為75% 100%的第四區(qū)高氧化度加熱熔融區(qū)(D)。本發(fā)明提供一種鐵礦石直接熔融還原煉鐵裝置，包括熔煉爐(5)、高溫料加入系 統(tǒng)、出渣口(9)、出鋼口(10)和三級(jí)復(fù)合噴吹系統(tǒng)組成；熔煉爐(5)上部爐頂與高溫料加入 系統(tǒng)和煤氣出口 (4)相連，熔煉爐側(cè)壁安裝有出渣口 (9)、“乙型”出鐵口(10)、放鐵口(11)、 連續(xù)煉鋼氧化爐(12)和三級(jí)復(fù)合噴吹系統(tǒng)；優(yōu)選的，高溫加料系統(tǒng)依次包括串罐式布料器(6)、上料車(7)、軌道⑶；上料車 (7)運(yùn)行在軌道⑶上；其中串罐式布料器(6)與熔煉爐(5)的爐頂相連。優(yōu)選的，三級(jí)復(fù)臺(tái)噴吹系統(tǒng)，自下而上依次包括高壓噴煤槍(1)、碳氧槍( 和氧 槍⑶。優(yōu)選的，所述高壓噴煤槍(1)心部管道是優(yōu)質(zhì)煤粉或焦粉、外部管道是水冷管、最 外層是耐火材料，可插入熔渣中使用。優(yōu)選的，高壓噴煤槍(1)由出渣口(9)以上的爐壁插 入熔渣中的鐵渣界面，是可更換的，根據(jù)爐子的大小和冶煉需要，本專業(yè)技術(shù)人員可選擇安 裝2到16支槍，布置在爐壁周圍合適的位置。優(yōu)選的，高壓噴煤槍與渣浴爐側(cè)壁成α角， α角為15 45度夾角。優(yōu)選的，鐵礦石塊(5-50mm)可直接用于本工藝，小于5mm的鐵礦粉、氧化鐵皮、高 爐除塵灰、轉(zhuǎn)爐除塵灰、電爐除塵灰、燒結(jié)除塵灰等等含鐵物料均可生產(chǎn)成球團(tuán)，再經(jīng)改造 后的帶式焙燒機(jī)、或鏈篦機(jī)回轉(zhuǎn)窯、或豎爐等設(shè)備預(yù)熱到1000-1200°C，然后加入熔煉爐。優(yōu)選的，所述碳氧槍(2)的心部管道是氧氣、中部管道是煤粉、外部管道是水冷 管、最外層是耐火材料，可插入熔渣中使用；或者是氧氣管道與煤粉管道并列、外部管道是 水冷管、最外層是耐火材料，可插入熔渣中使用。碳氧槍( 可通過控制碳氧比，控制中氧 化度熔渣區(qū)的氧化度05-55%)。優(yōu)選的，碳氧槍O)由出渣口(9)以上的爐壁插入熔渣 中離渣鐵界面1.0-1. an處，是可更換的，根據(jù)爐子的大小和冶煉需要，本專業(yè)技術(shù)人員可 選擇安裝2到16支槍，布置在爐壁周圍合適的位置。優(yōu)選的，碳氧槍與渣浴爐側(cè)壁成β角， β角為20 50度夾角。優(yōu)選的，所述的氧槍C3)心部管道是氧氣、外部管道是水冷管、最外層是耐火材 料，可插入熔渣中使用。優(yōu)選的氧槍(3)由出渣口(9)以上的爐壁插入熔渣中離渣鐵界面 1. 7-1. 8m處，是可更換的，根據(jù)爐子的大小和冶煉需要，本專業(yè)技術(shù)人員可選擇安裝2到16 支槍，布置在爐壁周圍合適的位置。優(yōu)選的，氧槍與渣浴爐側(cè)壁成Y角，Y角為40 70度夾角。優(yōu)選的，熔煉爐(5)熔池區(qū)是圓柱形、熔渣區(qū)是圓臺(tái)形、熔渣上部空間是圓柱形爐 子；優(yōu)選的，熔渣上部空間的圓柱形體積是熔渣區(qū)圓臺(tái)形體積的3-5倍；在熔煉爐的底部設(shè) 有放鐵口(11)，供大修時(shí)使用。優(yōu)選的，熔渣區(qū)的圓臺(tái)形是上大下小的圓臺(tái)型，上表面的圓 周直徑是下表面圓周直徑的1. 5 3倍。優(yōu)選的，熔煉爐(5)外殼以及“乙型”出鐵口(10)的外殼均采用水冷爐壁結(jié)構(gòu)，使 爐子壽命可達(dá)到20年以上。
優(yōu)選的，連續(xù)煉鋼氧化爐(12)包括連續(xù)煉鋼氧化爐爐體(124)、熔劑串罐式布料 器(121)、頂吹氧槍(122)、底吹氧透氣磚(125)和氧化爐煤氣出口(123)；連續(xù)煉鋼氧化爐 爐體(124)通過“乙型”出鐵口與熔煉爐(5)相連、熔劑串罐式布料器(121)把造渣熔劑加 入到連續(xù)煉鋼氧化爐，頂吹氧槍(122)，底吹氧透氣磚(125)，氧化爐煤氣出口(123)與熔煉 爐煤氣出口(4)相連保持連續(xù)煉鋼氧化爐(12)與熔煉爐(5)壓力一致。本發(fā)明提供一種鐵礦石直接熔融還原煉鐵工藝，包括如下步驟1)熔煉爐內(nèi)首先形成0. 8 1. Om深的鐵水熔池，鐵水熔池上面形成1. 9 2. Om 厚熔渣；2)三級(jí)復(fù)合噴吹、四區(qū)熔融還原技術(shù)—級(jí)噴吹高壓煤槍噴吹區(qū)把優(yōu)質(zhì)煤粉或焦粉高壓噴入鐵水熔池中和渣鐵界面 上，在熔池渣鐵界面上形成過飽碳鐵水并有高溫碳顆粒(1450 1500°C )的第一區(qū)熔池界 面終還原區(qū)(A)；噴入鐵水熔池和渣鐵界面的煤或焦粉，還原FeO產(chǎn)生的CO和高溫碳顆粒 向上運(yùn)動(dòng)，直到碳氧槍噴吹區(qū)0. 8m-l. Om區(qū)域熔渣中形成有大量CO和高溫碳顆粒的第二區(qū) 熔渣還原區(qū)(B)，該區(qū)CO和高溫碳顆粒的向上動(dòng)力和液態(tài)鐵氧化物(比重4. 5)的向下動(dòng)力 為還原反應(yīng)提供了充分的動(dòng)力學(xué)條件；二級(jí)噴吹碳氧槍向熔渣中部距渣鐵界面1. 0 1. 2m處同時(shí)噴入煤粉和氧氣，煤 粉氧氣燃燒產(chǎn)塵的熱量全部被1650 1750°C的高溫熔渣吸收，快速加熱比重4. 5快速下行 的液態(tài)的鐵氧化物，形成第三區(qū)中氧化度熔渣加熱區(qū)(C)，氧化度40-55% ；三級(jí)噴吹氧槍向熔渣上部距渣鐵界面1. 7 1. 8m處噴入氧氣，氧氣燃燒熔渣中 的CO和高溫碳顆粒，產(chǎn)生的熱量被熔渣吸收，產(chǎn)生氧化度為75-100%的高溫熔渣(溫度為 1400-1600°C )，為鐵礦石的快速熔融和液態(tài)鐵氧化物快速加熱升溫提供足夠的熱量和傳熱 動(dòng)力，形成第四區(qū)高氧化度加熱熔融區(qū)(D)；熔渣頂部即第四區(qū)高氧化度加熱熔融區(qū)的頂部，由于不斷加入的1000 1200°C 的鐵礦石塊或球團(tuán)的熔融吸熱，使第四區(qū)分為上下兩部分，即上半?yún)^(qū)(Dl)主要是在高氧化 度熔渣下鐵礦石加熱熔融區(qū)，大量C02及CO、N2上升的動(dòng)力充分?jǐn)噭?dòng)熔渣和鐵礦石，形成 傳熱和化學(xué)反應(yīng)的充分地理學(xué)條件，由于鐵礦石熔融大量吸熱使該區(qū)溫度為1400-1550°C， 熔融的鐵礦石在低溫和高氧化度的熔渣中能快速氧化脫磷，所以該工藝其有較強(qiáng)的脫磷能 力；下半?yún)^(qū)(擬)主要是高氧化度熔渣加熱區(qū)(M50-1600°C)，對(duì)熔融的鐵礦石形成的液態(tài) 鐵氧化物快速加熱。3) 10-50mm、比重為1. 8 2. 2的鐵礦石塊，經(jīng)預(yù)熱到1000-1200°C，利用高溫串罐 加料設(shè)備加入到熔煉爐第四區(qū)頂部，鐵礦石進(jìn)入并飄浮在最上部的比重為2. 5 2. 7的厚 熔渣中，被快速加熱熔化成1400 1500°C的液態(tài)鐵氧化物，比重為4. 5的液態(tài)鐵氧化物下 落穿過氧槍噴吹區(qū)的第四區(qū)高氧化度加熱熔融區(qū)被快速升溫至1500-1600°C，穿過碳氧槍 噴吹區(qū)的第三區(qū)中氧化度熔渣加熱區(qū)繼續(xù)升溫至1650-1750°C，穿過第二區(qū)熔渣還原區(qū)被 逐步還原，由于還原吸熱反應(yīng)使溫度逐步降低至1500-160(TC，進(jìn)入第一區(qū)熔池界面終還原 區(qū)被終還原，生產(chǎn)出1450 1470°C的合格鐵水，鐵水由“乙形”溢鐵口供連續(xù)煉鋼氧化爐。 當(dāng)熔煉爐的厚渣達(dá)到3. 0-3. 5m厚時(shí)，停止加料3分鐘后開始出渣，渣到達(dá)1. 9 2. Om厚時(shí)， 停止出渣，繼續(xù)下一個(gè)周期的冶煉；4)在步驟幻進(jìn)行的同時(shí)向熔煉爐加入熔劑造渣，對(duì)鐵水脫硫、脫磷，渣堿度控制在1. 1 1. 3范圍內(nèi)；使鐵水中的硫、磷控制在S < 0. 050%，P < 0. 015%。步驟1)所述的厚熔渣，是指熔煉爐中鐵渣界面以上厚2-3. 5米的熔渣。步驟2、所述的優(yōu)質(zhì)煤粉是指固定碳含量77%以上、硫磷盡量低的煤粉。優(yōu)選的，熔煉爐產(chǎn)塵的高溫煤氣經(jīng)旋風(fēng)除塵后，其中的10-30%經(jīng)煤氣改質(zhì)爐后生 成700-80(TC的優(yōu)質(zhì)改質(zhì)煤氣，用于軋鋼加熱爐燃料、或帶式焙燒機(jī)、或鏈篦機(jī)回轉(zhuǎn)窯的燃 料；其中的60-80%用于預(yù)熱鐵礦石塊或球團(tuán)到600-1200°C，剩余的煤氣用來發(fā)電等。所述煤氣改質(zhì)爐是把熔煉爐的高溫煤氣(1450-150(TC )通過煤氣改質(zhì)爐中焦炭 或煤(直徑3-20mm)組成的改質(zhì)劑，利用高溫煤氣的熱量使煤氣中的CO2與碳反應(yīng)轉(zhuǎn)化成 CO、水蒸汽與C反應(yīng)生成吐和⑶，然后生成600-800°C的優(yōu)質(zhì)煤氣。所述的渣堿度，生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)多采用二元堿度計(jì)算法，即CaO/SiA的比值。所述的氧化度，是由下述公式計(jì)算所得含量百分比。D= (l-Fe2+/3TFe-Fe7 TFe) X 100%式中D——氧化度，F(xiàn)e2+——含量需由渣中FeO含量折算，F(xiàn)e0——表示金屬鐵 含量，TFe——渣中全鐵含量。優(yōu)選的，步驟2)所述高壓噴煤槍是用氮?dú)庾鰹檩d體，用0. 5-1. 2MPa的壓力把優(yōu)質(zhì) 煤粉或焦粉高壓噴入鐵水熔池中。優(yōu)選的，優(yōu)質(zhì)煤粉或焦粉的噴入量為350-460公斤/噸鐵。步驟i)所述碳氧槍的心部管道是氧氣、外部管道是煤粉，或者是氧氣管道與煤粉 管道并列。碳氧槍可通過控制碳氧比，使噴入渣中的碳完全燃燒，并富余5-20%的氧，控制 高溫熔渣的氧化度00-55% )。步驟2)高溫熔渣的氧化度為75-100%。優(yōu)選的，步驟3)所述連續(xù)煉鋼氧化爐是一個(gè)有底部連續(xù)吹氧、頂部強(qiáng)吹氧、加入 造渣劑脫硫磷、爐氣與熔煉爐相通并保持與熔煉爐內(nèi)壓力平衡的爐子，并對(duì)鐵水進(jìn)行脫硫、 脫磷、脫碳、提高溫度。其主要作用是使熔煉爐的鐵水通過“乙形”溢鐵口連續(xù)不斷地流入 到連續(xù)煉鋼氧化爐，保持熔煉爐的鐵水始終處于一個(gè)相對(duì)波動(dòng)很小的高度，保持熔煉爐冶 煉的穩(wěn)定性。優(yōu)選的，步驟4)所述熔劑為生石灰、白云石、螢石等中的一種或幾種，熔劑經(jīng)高溫 加料系統(tǒng)按噸鐵水90-120公斤加入渣浴爐內(nèi)。本發(fā)明的優(yōu)勢(shì)體現(xiàn)在(1)不用焦炭，用礦石塊預(yù)熱后或氧化球團(tuán)等直接煉鐵，生產(chǎn)效率高，可與豎爐、鏈 篦機(jī)回轉(zhuǎn)窯等高效設(shè)備相連接，實(shí)現(xiàn)大規(guī)模生產(chǎn)，綜合能耗低，生產(chǎn)成本低，節(jié)能減排效果
顯者ο(2)實(shí)現(xiàn)了把600 1200°C預(yù)熱的鐵礦石、或高溫氧化球團(tuán)等等直接加入熔煉 爐，余熱利用效率高，這一點(diǎn)優(yōu)于現(xiàn)有的高爐-轉(zhuǎn)爐流程、COREX熔融還原煉鐵-轉(zhuǎn)爐流程， Hismelt-轉(zhuǎn)爐流程，同時(shí)也優(yōu)于一些專利提出連續(xù)煉鋼或一步煉鋼方法。(3)本發(fā)明煉鐵設(shè)備簡(jiǎn)單，與長(zhǎng)流程煉鐵比設(shè)備和基建投資節(jié)省50%以上，節(jié)約 土地2/3以上，物流得到充分簡(jiǎn)化，節(jié)能25%以上，減排約50%以上，易于實(shí)現(xiàn)塵產(chǎn)的連續(xù) 化和自動(dòng)控制，爐子壽命可長(zhǎng)達(dá)20年以上；3座500萬噸規(guī)模的改造后的帶式焙燒機(jī)或鏈 篦機(jī)回轉(zhuǎn)窯對(duì)應(yīng)6座(或3座)熔煉爐可實(shí)現(xiàn)年產(chǎn)1000萬噸鋼，是鋼鐵冶金的一個(gè)革命性 工藝變革。


圖1是本發(fā)明的示意流程圖。其中1 高壓噴煤槍，2 碳氧槍，3 煤氣氧槍，4 煤 氣出口，5 熔煉爐，6 串罐式布料器，7 上料車，8 軌道，9 出S 口，10 “乙型”出鐵口，11 放鐵口，12 連續(xù)煉鋼氧化爐，121 熔劑串罐式布料器，122 頂吹氧槍，123 氧化爐煤氣出 口，124 連續(xù)煉鋼出渣口，125 連續(xù)煉鋼出鋼口，126 底吹氧透氣磚。圖2是本發(fā)明熔融還原直接煉鐵原理示意圖。其中1 高壓噴煤槍，2 碳氧槍，3 煤氣氧槍，21 鐵礦石塊，22 氧化球團(tuán)，23 :C0，24 =CO2, 25 液態(tài)鐵氧化物，26 氧氣，27 煤 粉二8 鐵液滴，29 熔渣熔池溫度分布曲線，30 氧化度分布曲線，31 熔渣比重分布曲線。 H(m)為鐵水或熔渣高度，單位為米。A 熔池界面終還原區(qū)，B:熔渣還原區(qū)，C:中氧化度熔 渣加熱區(qū)，D 高氧化度加熱熔融區(qū)，Dl 上半?yún)^(qū)鐵礦石加熱熔融區(qū)，D2下半?yún)^(qū)高氧化度熔渣 加熱區(qū)。
具體實(shí)施例方式以下實(shí)施例是對(duì)本發(fā)明的進(jìn)一步說明，但本發(fā)明并不局限于此。實(shí)施例1 原料；鐵礦塊，優(yōu)質(zhì)煤粉(硫磷盡量低，固定碳含量在77%以上)；預(yù)熱設(shè)備豎 爐。本發(fā)明的鐵礦石直接熔融還原煉鐵設(shè)備，包括豎爐，高壓噴煤槍1，碳氧槍2，煤 氣氧槍3，煤氣出口 4，熔煉爐5，串罐式布料器6，上料車7，軌道8，出渣口 9，“乙型”出鐵口 10，放鐵口 11和連續(xù)煉鋼氧化爐12。如圖1所示。串罐式布料器6、上料車7、軌道8依次相連；上料車7運(yùn)行在軌道8上，組成加料 系統(tǒng)；串罐式市料器6與熔煉爐5的爐頂相連。高壓噴煤槍1、碳氧槍2和氧槍3自下而上依次排列。高壓噴煤槍1心部管道是優(yōu)質(zhì)煤粉或焦粉、外部管道是水冷管、最外層是耐火材 料，可插入熔渣中使用。高壓噴煤槍1由出渣口 9以上的爐壁插入熔渣中的鐵渣界面，是可 更換的，安裝3支槍，布置在爐壁周圍合適的位置。高壓噴煤槍與渣浴爐側(cè)壁成α角，α角 為30度夾角。碳氧槍2的心部管道是氧氣、中部管道是煤粉、外部管道是水冷管、最外層是 耐火材料，可插入熔渣中使用；碳氧槍2由出渣口 9以上的爐壁插入熔渣中離渣鐵界面 1.0-1. an處，選擇安裝3支槍，布置在爐壁周圍合適的位置。碳氧槍與渣浴爐側(cè)壁成β角， β角為35度夾角。氧槍3心部管道是氧氣、外部管道是水冷管、最外層是耐火材料，可插入熔渣中使 用。氧槍3由出渣口 9以上的爐壁插入熔渣中離渣鐵界面1.7-1. 8m處，安裝4支槍，布置 在爐壁周圍合適的位置。氧槍與渣浴爐側(cè)壁成Y角，Y角為50度夾角。熔煉爐(5)熔池區(qū)是圓柱形、熔渣區(qū)是圓臺(tái)形、熔渣上部空間是圓柱形爐子；熔渣 上部空間的圓柱形體積是熔渣區(qū)圓臺(tái)形體積的3倍；在熔煉爐的底部設(shè)有放鐵口 11，供大 修時(shí)使用。熔渣區(qū)的圓臺(tái)形是上大下小的圓臺(tái)型，上表面的圓周直徑是下表面圓周直徑的 2倍。
熔煉爐5外殼以及“乙型”出鐵口 10的外殼均采用水冷爐壁結(jié)構(gòu)。連續(xù)煉鋼氧化爐12包括連續(xù)煉鋼氧化爐爐體124、熔劑串罐式布料器121、頂吹 氧槍122、底吹氧透氣磚125和氧化爐煤氣出口 123 ；連續(xù)煉鋼氧化爐爐體IM通過“乙型” 出鐵口與熔煉爐5相連、熔劑串罐式布料器121把造渣熔劑加入到連續(xù)煉鋼氧化爐，頂吹氧 槍122，底吹氧透氣磚125，氧化爐煤氣出口 123與熔煉爐煤氣出口 4相連保持連續(xù)煉鋼氧 化爐12與熔煉爐5壓力一致。熔煉爐5內(nèi)首先行成1. Om深的鐵水熔池，鐵水熔池上面形成2. Om厚渣；高壓噴煤槍1把優(yōu)質(zhì)煤粉高壓噴入鐵水熔池中，形成過飽和鐵水并有高溫碳顆粒 的熔池界面終還原區(qū)(A)；噴入鐵水和渣鐵界面的煤或焦粉，還原FeO產(chǎn)生的CO和高溫碳 顆粒向上運(yùn)動(dòng)，直到碳氧槍噴吹區(qū)0. 8m區(qū)域熔渣中形成有大量CO和高溫碳顆粒的第二區(qū) 熔渣還原區(qū)(B)；碳氧槍2向熔渣中部離渣鐵界面1.0處同時(shí)噴入煤粉和氧氣，煤粉氧氣 燃燒產(chǎn)生的熱量全部被中氧化度00-55% )的高溫熔渣(1650-1750°C )吸收，形成第三 區(qū)中氧化度熔渣加熱區(qū)(C)；煤氣氧槍3向熔渣上部離渣鐵界面1.7m處噴入氧氣，熔渣中 由下部的高壓煤槍和碳氧槍產(chǎn)生的CO和剩余高溫碳顆粒上升至此被氧燃燒，產(chǎn)生的高熱 量全部被高氧化度(75-100% )的高溫熔渣(1400-1600°C )吸收，形成第四區(qū)高氧化度 熔融加熱區(qū)(D)；第四區(qū)高氧化度加熱熔融區(qū)的頂部由于不斷加入的鐵礦石塊或球團(tuán)(預(yù) 熱到1000-120(TC )的熔融吸熱，使第四區(qū)上半?yún)^(qū)主要是鐵礦石加熱熔融區(qū)(Dl)，由于礦 石熔融吸熱使其溫度有所降低(1400-150(TC)；下半?yún)^(qū)主要是高氧化度熔渣加熱區(qū)(D2) (1500-1600°C )。豎爐把鐵礦石塊(5-50mm、比重1. 8-2. 2)，由豎爐預(yù)熱到1000°C，通過上料車7和 高溫串罐式布料器6加入到熔煉爐5中熔渣第四區(qū)上半?yún)^(qū)鐵礦石快速加熱熔融區(qū)，鐵礦 石進(jìn)入并飄浮在最上部的厚熔渣(比重為2. 5-2. 7)中并被快速加熱、熔化成液態(tài)鐵氧化 物(1400-150(TC )，液態(tài)鐵氧化物(比重為4. 5)下落穿過氧槍噴吹區(qū)高氧化度高溫加熱 區(qū)被快速升溫(1500-1600°C )，穿過碳氧槍噴吹的第三區(qū)中氧化度熔渣加熱區(qū)繼續(xù)升溫 (1600-1750°C)，穿過第二區(qū)熔渣還原區(qū)被逐步還原，還原吸收了大量熱量使溫度逐步降低 (1500-1600°C )，進(jìn)入第一區(qū)熔池界面終還原區(qū)被終還原，生產(chǎn)出合格鐵水(1450-1470°C， C 4. 3%, Mn :0. 05%, P < 0. 015%, S < 0. 050%, Si < 0. 02% )。鐵水由“乙型”出鐵口 10連續(xù)出鐵到連續(xù)煉鋼氧化爐12，熔劑串罐式布料器121把造渣熔劑加入到連續(xù)煉鋼氧 化爐，底吹氧透氣磚125和頂吹氧槍122連續(xù)吹入氧氣對(duì)鐵水進(jìn)行脫硫、脫磷、脫碳、提高溫 度，煉出臺(tái)格鋼。當(dāng)熔煉爐的厚渣達(dá)到3. 0-3. 5m厚時(shí)，停止加料3分鐘后開始出渣，渣到達(dá)1. 9 2. Om厚時(shí)，停止出渣，繼續(xù)下一個(gè)周期的冶煉。鐵礦石塊加入的同時(shí)按噸鐵100公斤向熔煉爐加入熔劑造渣，對(duì)鐵水脫硫、脫磷， 渣堿度控制在1. 1 1. 3范圍內(nèi)。實(shí)施例2 原料鐵礦粉生產(chǎn)成球團(tuán)，焦粉和優(yōu)質(zhì)煤粉(硫磷盡量低，固定碳含量在77%以 上)，預(yù)熱設(shè)備鏈篦機(jī)回轉(zhuǎn)窯；本發(fā)明的直接熔融還原煉鐵設(shè)備，包括球團(tuán)制球設(shè)備、改造后的鏈篦機(jī)回轉(zhuǎn)窯， 熔煉爐。制球設(shè)備把鐵礦粉制成球團(tuán)，鏈篦機(jī)回轉(zhuǎn)窯利用熔煉爐煤氣把氧化球團(tuán)加熱到1200°C的高溫加入到熔煉爐。高壓噴煤槍1把焦粉高壓噴入鐵水熔池中，形成過飽和鐵水 并有高溫碳顆粒的熔池界面終還原區(qū)，其他同實(shí)施例1。高壓噴煤槍1安裝6支槍，布置在爐壁周圍合適的位置。高壓噴煤槍與渣浴爐側(cè) 壁成α角，α角為45度夾角。碳氧槍2是氧氣管道與煤粉管道并列、外部管道是水冷管、最外層是耐火材料，可 插入熔渣中使用。碳氧槍2安裝6支槍，碳氧槍與渣浴爐側(cè)壁成β角，β角為20度夾角。氧槍3心部管道是氧氣、外部管道是水冷管、最外層是耐火材料，可插入熔渣中使 用。氧槍3出出渣口 9以上的爐壁插入熔渣中離渣鐵界面1.8m處，安裝9支槍，布置在爐 壁周圍合適的位置。氧槍與渣浴爐側(cè)壁成Y角，Y角為40度夾角。熔煉爐(5)熔池區(qū)是圓柱形、熔渣區(qū)是圓臺(tái)形、熔渣上部空間是圓柱形爐子；熔渣 上部空間的圓柱形體積是熔渣區(qū)圓臺(tái)形體積的5倍；在熔煉爐的底部設(shè)有放鐵口 11，供大 修時(shí)使用。熔渣區(qū)的圓臺(tái)形是上大下小的圓臺(tái)型，上表面的圓周直徑是下表面圓周直徑的 2. 5 倍。實(shí)施例3 原料鐵礦粉50%，含鐵冶金粉塵50%，優(yōu)質(zhì)煤粉(硫磷盡量低，固定碳含量在 77%以上)，預(yù)熱設(shè)備改造后的帶式焙燒機(jī)；本發(fā)明的直接熔融還原煉鐵設(shè)備，包括球團(tuán)制球設(shè)備、改造后的帶式焙燒機(jī)，熔 煉爐。高壓噴煤槍1安裝9支槍，布置在爐壁周圍合適的位置。高壓噴煤槍與渣浴爐側(cè) 壁成α角，α角為15度夾角。碳氧槍2是氧氣管道與煤粉管道并列、外部管道是水冷管、最外層是耐火材料，可 插入熔渣中使用。碳氧槍2安裝9支槍，碳氧槍與渣浴爐側(cè)壁成β角，β角為50度夾角。氧槍3心部管道是氧氣、外部管道是水冷管、最外層是耐火材料，可插入熔渣中使 用。氧槍3由出渣口 9以上的爐壁插入熔渣中離渣鐵界面1.8m處，安裝12支槍，布置在爐 壁周圍合適的位置。氧槍與渣浴爐側(cè)壁成Y角，Y角為70度夾角。熔煉爐(5)熔池區(qū)是圓柱形、熔渣區(qū)是圓臺(tái)形、熔渣上部空間是圓柱形爐子；熔渣 上部空間的圓柱形體積是熔渣區(qū)圓臺(tái)形體積的4倍；在熔煉爐的底部設(shè)有放鐵口 11，供大 修時(shí)使用。熔渣區(qū)的圓臺(tái)形是上大下小的圓臺(tái)型，上表面的圓周直徑是下表面圓周直徑的 3倍。含鐵冶金粉塵氧化鐵皮、高爐除塵灰、轉(zhuǎn)爐除塵灰、電爐除塵灰、燒結(jié)球團(tuán)除塵灰 等中的一種或幾種的混合粉。制球設(shè)備把鐵礦粉50%和含鐵冶金粉塵50%生產(chǎn)出球團(tuán)，改造后的帶式焙燒機(jī) 利用熔煉爐煤氣把氧化球團(tuán)加熱到1200°C的高溫加入到熔煉爐。其他同實(shí)施例1。
權(quán)利要求
1.一種鐵礦石直接熔融還原煉鐵裝置，包括熔煉爐(5)、高溫料加入系統(tǒng)、出渣口(9)、 出鋼口(10)和三級(jí)復(fù)合噴吹系統(tǒng)組成；熔煉爐(5)上部爐頂與高溫料加入系統(tǒng)和煤氣出口 ⑷相連，熔煉爐側(cè)壁安裝有出渣口(9)、“乙型”出鐵口(10)、放鐵口(11)、連續(xù)煉鋼氧化爐 (12)和三級(jí)復(fù)合噴吹系統(tǒng)。
2.如權(quán)利要求1所述的鐵礦石直接熔融還原煉鐵裝置，其特征在于，高溫加料系統(tǒng)依 次包括串罐式布料器(6)、上料車(7)、軌道(8)；上料車(7)運(yùn)行在軌道(8)上；其中串罐 式布料器(6)與熔煉爐(5)的爐頂相連；三級(jí)復(fù)合噴吹系統(tǒng)，自下而上依次包括高壓噴煤槍 (1)、碳氧槍(2)和氧槍(3)。
3.如權(quán)利要求1所述的鐵礦石直接熔融還原煉鐵裝置，其特征在于，所述高壓噴煤槍 (1)心部管道是優(yōu)質(zhì)煤粉或焦粉、外部管道是水冷管、最外層是耐火材料。優(yōu)選的，高壓噴煤 槍由出渣口(9)以上的爐壁插入熔渣中的鐵渣界面，高壓噴煤槍與渣浴爐側(cè)壁成α角，α 角為25 45度夾角。
4.如權(quán)利要求1所述的鐵礦石直接熔融還原煉鐵裝置，其特征在于，所述碳氧槍(2) 的心部管道是氧氣、中部管道是煤粉、外部管道是水冷管、最外層是耐火材料；或者是氧氣 管道與煤粉管道并列、外部管道是水冷管、最外層是耐火材料。優(yōu)選的，碳氧槍由出渣口 (9)以上的爐壁插入熔渣中離渣鐵界面1.0-1. an處，碳氧槍與渣浴爐側(cè)壁成β角，β角為 25 55度夾角。
5.如權(quán)利要求1所述的鐵礦石直接熔融還原煉鐵裝置，其特征在于，所述的氧槍(3)心 部管道是氧氣、外部管道是水冷管、最外層是耐火材料。優(yōu)選的，氧槍由出渣口(9)以上的 爐壁插入熔渣中離渣鐵界面1. 7-1. 8m處，氧槍與渣浴爐側(cè)壁成γ角，Y角為35 70度夾角。
6.如權(quán)利要求1所述的鐵礦石直接熔融還原煉鐵裝置，其特征在于，熔煉爐(5)熔池區(qū) 是圓柱形、熔渣區(qū)是圓臺(tái)形、熔渣上部空間是圓柱形爐子，熔渣上部空間圓柱形體積是熔渣 區(qū)圓臺(tái)形體積的3-5倍；熔煉爐(5)外殼以及“乙型”出鐵口(10)的外殼均采用水冷爐壁 結(jié)構(gòu)。
7.如權(quán)利要求1所述的鐵礦石直接熔融還原煉鐵裝置，其特征在于，連續(xù)煉鋼氧化爐 (12)包括連續(xù)煉鋼氧化爐爐體(IM)、熔劑串罐式布料器(121)、頂吹氧槍(122)、氧化爐 煤氣出口(123)、連續(xù)煉鋼出渣口(IM)，連續(xù)煉鋼出鋼口(125)，底吹氧透氣磚(1 )；連續(xù) 煉鋼氧化爐(12)通過“乙型”出鐵口與熔煉爐(5)相連、熔劑串罐式布料器(121)把造渣 熔劑加入到連續(xù)煉鋼氧化爐，頂吹氧槍(122)和底吹氧透氣磚(126)對(duì)連續(xù)煉鋼氧化爐實(shí) 施吹氧，氧化爐煤氣出口(123)與熔煉爐煤氣出口(4)相連保持連續(xù)煉鋼氧化爐(12)與熔 煉爐(5)壓力一致。
8.一種鐵礦石直接熔融還原煉鐵工藝，包括如下步驟1)熔煉爐內(nèi)首先形成0.8 1. Om深的鐵水熔池，鐵水熔池上面形成1. 9 2. Om厚熔渣；2)三級(jí)復(fù)合噴吹、四區(qū)熔融還原技術(shù)一級(jí)噴吹高壓煤槍噴吹區(qū)把煤粉或焦粉高壓噴入鐵水熔池中和渣鐵界面上，在熔池 渣鐵界面上形成過飽碳鐵水并有高溫碳顆粒的第一區(qū)熔池界面終還原區(qū)；噴入鐵水熔池和 渣鐵界面的煤或焦粉，還原FeO產(chǎn)生的CO和高溫碳顆粒(1450 1500°C )向上運(yùn)動(dòng)，直到碳氧槍噴吹區(qū)0. 8m-l. Om區(qū)域熔渣中形成有大量CO和高溫碳顆粒的第二區(qū)熔渣還原區(qū)；二級(jí)噴吹碳氧槍向熔渣中部距渣鐵界面1. 0 1. an處同時(shí)噴入煤粉和氧氣，煤粉氧 氣燃燒產(chǎn)生的熱量全部被1650 1750°C的高溫熔渣吸收，快速加熱比重4. 5快速下行的液 態(tài)的鐵氧化物，形成第三層中氧化度熔渣加熱區(qū)，氧化度40-55% ；三級(jí)噴吹氧槍向熔渣上部距渣鐵界面1.7 1.8m處噴入氧氣，氧氣燃燒熔渣中的 CO和高溫碳顆粒，產(chǎn)生的熱量被熔渣吸收，產(chǎn)生氧化度為75-100 %的高溫熔渣(溫度為 1400-1600°C )，形成第四層高氧化度加熱熔融區(qū)；熔渣頂部即第四區(qū)高氧化度加熱熔融區(qū)的頂部，由于不斷加入的1000 1200°C的 鐵礦石塊或球團(tuán)的熔融吸熱，使第四區(qū)分為上下兩部分，即上半?yún)^(qū)是在高氧化度熔渣下 鐵礦石加熱熔融區(qū)，大量C02及CO、N2上升的動(dòng)力充分?jǐn)噭?dòng)熔渣和鐵礦石，形成傳熱和 化學(xué)反應(yīng)的充分地理學(xué)條件，由于鐵礦石熔融大量吸熱使該區(qū)溫度為1400-1550°C，熔融 的鐵礦石在低溫和高氧化度的熔渣中能快速氧化脫磷，；下半部是高氧化度熔渣加熱區(qū) (1550-1600°C )，對(duì)熔融的鐵礦石形成的液態(tài)鐵氧化物快速加熱；3)10-50mm、比重為1. 8 2. 2的鐵礦石塊，經(jīng)預(yù)熱到1000-1200°C，利用高溫串罐加料 設(shè)備加入到熔煉爐第四區(qū)頂部，鐵礦石進(jìn)入并飄浮在最上部的比重為2. 5 2. 7的厚熔渣 中，被快速加熱熔化成1400 1500°C的液態(tài)鐵氧化物，比重為4. 5的液態(tài)鐵氧化物下落穿 過氧槍噴吹區(qū)的第四區(qū)高氧化度加熱熔融區(qū)被快速升溫至1500-1600°C，穿過碳氧槍噴吹 區(qū)的第三區(qū)中氧化度熔渣加熱區(qū)繼續(xù)升溫至1650-1750°C，穿過第二區(qū)熔渣還原區(qū)被逐步 還原，由于還原吸熱反應(yīng)使溫度逐步降低至1500-160(TC，進(jìn)入第一區(qū)熔池界面終還原區(qū)被 終還原，生產(chǎn)出1450 1470°C的合格鐵水，鐵水由“乙形”溢鐵口供連續(xù)煉鋼氧化爐。當(dāng)熔 煉爐的厚渣達(dá)到3. 0-3. 5m厚時(shí)，停止加料3分鐘后開始出渣，渣到達(dá)1. 9 2. Om厚時(shí)，停 止出渣，繼續(xù)下一個(gè)周期的冶煉；4)在步驟幻進(jìn)行的同時(shí)向熔煉爐加入熔劑造渣，對(duì)鐵水脫硫、脫磷，渣堿度控制在 1. 1 1. 3范圍內(nèi)；使鐵水中的硫、磷控制在S < 0. 050%，P < 0. 015%。
9.如權(quán)利要求8所述的鐵礦石直接熔融還原煉鐵工藝，其特征在于，步驟2、所述高壓噴煤槍是用氮?dú)庾鰹檩d體，用0. 5-1. 2MPa的壓力把優(yōu)質(zhì)煤粉或焦粉 高壓噴入鐵水熔池中。優(yōu)選的，優(yōu)質(zhì)煤粉或焦粉的噴入量為350-460公斤/噸鐵。
10.如權(quán)利要求8所述的鐵礦石直接熔融還原煉鐵工藝，其特征在于，步驟4)所述熔劑 為生石灰、白云石、螢石等中的一種或幾種，熔劑經(jīng)高溫加料系統(tǒng)按噸鐵水90-120公斤加 入渣浴爐內(nèi)。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種鐵礦石直接熔融還原煉鐵工藝和裝置，熔煉爐內(nèi)形成厚渣層的鐵渣熔池后，三級(jí)復(fù)合噴吹、四區(qū)熔融還原技術(shù)實(shí)現(xiàn)了用鐵礦石直接煉鐵。高壓噴煤槍把優(yōu)質(zhì)煤粉或焦粉噴入鐵水熔池中、碳氧槍向熔渣中部噴入煤粉和氧氣、氧槍向熔渣上部噴入氧氣，分別形成一區(qū)熔池還原區(qū)、二區(qū)還原區(qū)、三區(qū)中氧化度熔渣熔融區(qū)、四區(qū)高氧化度高溫熔融區(qū)；鐵礦石塊預(yù)熱到600-1200℃加入到厚熔渣中被快速熔化成液態(tài)鐵氧化物，鐵氧化物液滴下落穿過三到一區(qū)被升溫和快速還原，生產(chǎn)出合格鐵水。本發(fā)明的生產(chǎn)率高，熱效率高，爐子壽命長(zhǎng)，流程短，易于生產(chǎn)的連續(xù)化和自動(dòng)控制，節(jié)省設(shè)備和基建投資，節(jié)約土地，節(jié)能減排。
文檔編號(hào)C21B13/14GK102127610SQ20101025651
公開日2011年7月20日 申請(qǐng)日期2010年8月19日 優(yōu)先權(quán)日2010年8月19日
發(fā)明者董亞飛 申請(qǐng)人:董亞飛