專利名稱：：一種耐候鋼板坯的加熱方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及冶金
技術(shù)領(lǐng)域：
，具體地涉及一種耐候鋼板坯的加熱方法。
背景技術(shù)：
：目前，步進(jìn)梁式加熱爐主要用來加熱一般碳素結(jié)構(gòu)鋼、優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼、冷軋用低碳鋼和低合金鋼等鋼種。耐候鋼是一種耐大氣腐蝕的低合金鋼，主要用于制造車輛、集裝箱、橋梁塔架等鋼結(jié)構(gòu)，其牌號(hào)主要有Q450NQR1、Q400NQR1、Q550NQR1、Q700NQR1等。為了提高耐候鋼的產(chǎn)量，一般大型軋鋼廠都設(shè)有多座平行或相對(duì)布置的加熱爐。在加熱爐中對(duì)低溫板坯進(jìn)行加熱，板坯符合加熱質(zhì)量要求后出爐，通過出爐輥道運(yùn)送至除鱗箱，高溫板坯經(jīng)過除鱗后進(jìn)行粗軋、精軋、終軋、巻曲等一系列工藝步驟制成成品鋼巻。然而，在采用步進(jìn)梁式加熱爐對(duì)耐候鋼板坯進(jìn)行加熱的過程中，因爐氣含有大量C02、H20和過剩02等氧化性氣體，容易使鋼的表層發(fā)生氧化而形成爐生氧化鐵皮。一般爐生氧化鐵皮經(jīng)高壓水除鱗后都能去除干凈，但以Q450NQR1為代表的高耐候系列板坯出爐除鱗后，板坯表面仍存在局部或大面積爐生氧化鐵皮除鱗不盡的現(xiàn)象，除鱗合格率僅為80%左右。如果在軋制耐候鋼板坯之前不能完全去除板坯表面的爐生氧化鐵皮，則在軋制過程中可能會(huì)將氧化鐵皮壓入帶鋼表面，將會(huì)產(chǎn)生板巻表面實(shí)物質(zhì)量缺陷，從而嚴(yán)重影響產(chǎn)品的機(jī)械性能。此外，除鱗不盡的板坯在軋制過程中還會(huì)劣化軋制狀態(tài)，甚至產(chǎn)生廢鋼或損壞主軋線設(shè)備。因此，為了提高除鱗合格率，通常在加熱爐內(nèi)采用還原性氣氛來控制耐候鋼這種特殊鋼種的氧化鐵皮生成量，但是效果往往不甚理想。因此，亟需對(duì)利用步進(jìn)梁式加熱爐來加熱耐候鋼板坯的方法進(jìn)行改進(jìn)。
發(fā)明內(nèi)容為了解決上述問題，本發(fā)明反其道而行之，通過進(jìn)一步增加加熱爐加熱段的氧化性氣氛，較好地控制了氧化鐵皮的生成量，從而明顯提高了板坯出爐的除鱗合格率。本發(fā)明提供了一種耐候鋼板坯的加熱方法，對(duì)于不同斷面的板坯，根據(jù)其入爐溫度采用不同的加熱時(shí)間，然后使加熱好的板坯進(jìn)入除鱗箱進(jìn)行除鱗，所述加熱方法包括控制加熱爐的加熱段上部段的空煤比為2.052.15和加熱段下部段的空煤比為1.952.05，以使加熱爐的加熱段處于氧化性氣氛。根據(jù)本發(fā)明的耐候鋼板坯的加熱方法，通過降低板坯出爐溫度、控制板坯出爐節(jié)奏、優(yōu)化待軋保溫制度及優(yōu)化空煤比，大幅度地提高了以Q450NQR1為代表的高耐候系列板坯的出爐除鱗合格率并且不會(huì)影響后續(xù)的軋制工藝，提高了高耐候板巻的表面實(shí)物質(zhì)量，保證了高耐候板巻的機(jī)械性能，并且同時(shí)保護(hù)了主軋線設(shè)備，具有顯著的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。具體實(shí)施例方式對(duì)于耐候鋼板坯的加熱，為了盡可能地減少板坯的氧化鐵皮生產(chǎn)量，通常采用使加熱爐處于還原性氣氛進(jìn)而使板坯處于還原性氣氛，控制耐候鋼板坯的氧化鐵皮生成量。然而，在本發(fā)明提供的耐候鋼板坯的加熱方法中，通過進(jìn)一步增強(qiáng)加熱爐的加熱段的氧化性氣氛來控制耐候鋼板坯的氧化鐵皮生成量。下面將詳細(xì)描述根據(jù)本發(fā)明的耐候鋼板坯的加熱方法。需要注意的是，為了簡(jiǎn)明起見，在下文除非特別說明，否則下文提到的板坯均指耐候鋼板坯。在本發(fā)明的耐候鋼板坯的加熱方法中，根據(jù)板坯的入爐溫度來控制在加熱爐內(nèi)對(duì)板坯的加熱時(shí)間，增加加熱爐的加熱段的空煤比，以使加熱爐的加熱段處于氧化性氣氛，然后控制板坯的出爐溫度，從而完成對(duì)耐候鋼板坯的加熱。在根據(jù)本發(fā)明的方法加熱耐候鋼板坯之后，使加熱好的板坯進(jìn)入除鱗箱進(jìn)行除鱗，然后對(duì)除鱗后的板坯進(jìn)行常規(guī)軋制，即進(jìn)行粗軋、精軋、終軋、巻曲等一系列工藝步驟制成成品耐候鋼鋼巻。本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)該明白，空煤比是指空氣與煤氣的體積比，調(diào)節(jié)空煤比能夠改變加熱爐爐膛內(nèi)煙氣的氣氛。如果在煤氣完全燃燒后，空氣有余量，爐膛煙氣中具有過剩02，則爐膛內(nèi)煙氣氣氛為氧化性氣氛；相反，如果空氣完全消耗，煤氣有余量，爐膛煙氣中具有過剩的H2、C0等可燃成分，則爐膛內(nèi)煙氣氣氛為還原性氣氛。根據(jù)本發(fā)明，通過改變加熱爐的加熱段氣氛，使板坯表面快速生成一層致密的氧化膜，從而阻止氧化反應(yīng)的進(jìn)一步進(jìn)行。具體地講，在本發(fā)明的耐候鋼板坯的加熱方法中，通過加大加熱爐的加熱段的空煤比，以使板坯處于氧化性氣氛。本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)該明白，加熱爐預(yù)熱段的溫度偏低，板坯表面不會(huì)發(fā)生劇烈的氧化反應(yīng)，調(diào)節(jié)預(yù)熱段空煤比對(duì)板坯表面氧化反應(yīng)都不會(huì)有明顯的作用；當(dāng)板坯進(jìn)入降溫后的均熱段時(shí)，板坯表面已經(jīng)生成一層較厚的氧化鐵皮，由于板坯表面的氧化主要取決于煙氣中氧原子向Fe基中的滲透作用，因此板坯在均熱段時(shí)其表面的氧化反應(yīng)將會(huì)減弱，只有長(zhǎng)時(shí)間高保溫對(duì)其影響很大；而加熱爐加熱段的溫度往往最高，板坯表面會(huì)發(fā)生劇烈的氧化反應(yīng)，調(diào)節(jié)加熱段空煤比會(huì)對(duì)板坯表面的氧化反應(yīng)產(chǎn)生重要的影響。因此，與現(xiàn)有技術(shù)的為防止板坯的表面氧化而使加熱爐加熱段處于還原性氣氛不同，在本發(fā)明中，通過加大加熱爐的加熱段的空煤比，使板坯處于氧化性氣氛而在表面快速生成一層致密的氧化膜，從而阻止氧化反應(yīng)的進(jìn)一步進(jìn)行。在本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例中，控制加熱爐的加熱段上部段的空煤比為2.052.15，加熱段下部段的空煤比為1.952.05。在本發(fā)明的一個(gè)優(yōu)選實(shí)施例中，控制加熱爐的加熱段上部段的空煤比為2.l，加熱段下部段的空煤比為2.0。下面的表1列出了根據(jù)現(xiàn)有技術(shù)的空煤比和根據(jù)本發(fā)明一個(gè)實(shí)施例的空煤比。表l空煤比對(duì)比表<table>tableseeoriginaldocumentpage4</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage5</column></row><table>本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)該明白，大型加熱爐的每段通常都設(shè)有上部和下部供熱系統(tǒng)，因此，在上表中示出的加熱爐各段均分為上部段和下部段。從上表可以看出，在本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例中，加熱段的空煤比較現(xiàn)有技術(shù)的空煤比增加了0.050.15，從而大大地提高了板坯進(jìn)入加熱段后的氧化速度，使板坯表面快速生成一層致密的氧化膜，從而隔離了爐氣中氧原子向Fe基中滲透，減少了Fe2Si04(2Fe0Si02)的生成量。為了更好地理解本發(fā)明，現(xiàn)在將詳細(xì)描述根據(jù)本發(fā)明的耐候鋼板坯的加熱方法的具體步驟。在本發(fā)明中，對(duì)于不同斷面的板坯采用不同的加熱制度和出爐溫度。具體地講，對(duì)于不同斷面的板坯，其入爐溫度不同，在加熱爐內(nèi)的加熱時(shí)間有所不同。如果板坯的入爐溫度較低，則相應(yīng)地控制板坯在加熱爐內(nèi)的加熱時(shí)間較長(zhǎng)，如果板坯的入爐溫度較高，則相應(yīng)地減少板坯在加熱爐內(nèi)的加熱時(shí)間。加熱爐的預(yù)熱段的溫度在1000°C123(TC的范圍內(nèi)，加熱段的溫度在1240°C1330°C的范圍內(nèi)，均熱段的溫度在1200°C1300°C的范圍內(nèi)，控制板坯的出爐溫度為1220±20°C1230±20°C。下面的表2示出了根據(jù)本發(fā)明的板坯加熱制度。表2根據(jù)本發(fā)明的耐候鋼板坯加熱制度<table>tableseeoriginaldocumentpage5</column></row><table>參照表2，在本發(fā)明中，通過使板坯在加熱爐的均熱段和加熱段的溫度下限均比現(xiàn)有技術(shù)降低l(TC，在加熱爐內(nèi)的時(shí)間平均比現(xiàn)有技術(shù)減少了7.5分鐘。因此，根據(jù)本發(fā)明，通過板坯的出爐溫度及加熱段、均熱段溫度的降低，可以減少板坯的爐生氧化鐵皮的生成量，而加熱時(shí)間的縮短不但可以減少氧化鐵皮的生成量，而且可以最大限度地減少熔融狀態(tài)的Fe2Si04(2FeOSi02)侵入氧化鐵皮與鋼基體孔穴中的機(jī)會(huì)。此外，在本發(fā)明的耐候鋼板坯的加熱方法中，還通過控制板坯出爐節(jié)奏來避免板坯氧化鐵皮在除鱗前的凝固現(xiàn)象。具體地講，一般的軋鋼廠為了搶產(chǎn)量，要求板坯提前出爐至除鱗箱前等待除鱗和軋制，造成板坯溫降大和空冷時(shí)間長(zhǎng)，從而因氧化鐵皮產(chǎn)生凝固，不利于爐生氧化鐵皮的去除。然而，在本發(fā)明中，要求作業(yè)人員根據(jù)軋線軋制情況適時(shí)分別控制板坯在加熱爐的出爐時(shí)刻，使板坯在除鱗箱前等待除鱗時(shí)間《5秒，從而可以減少出爐板坯在除鱗前的溫降和空冷時(shí)間，避免了板坯氧化鐵皮凝固現(xiàn)象的產(chǎn)生。本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)該明白，在加熱爐內(nèi)加熱耐候鋼板坯時(shí)，加熱爐內(nèi)的爐壓按05Pa控制；當(dāng)軋制節(jié)奏較快和板坯斷面規(guī)格較大時(shí)，加熱爐各段的爐溫按上限控制；當(dāng)軋制節(jié)奏慢，超過加熱制度規(guī)定的加熱時(shí)間時(shí)，爐溫按下限控制，如果軋制節(jié)奏很慢，則可根據(jù)生產(chǎn)實(shí)際情況適當(dāng)降低加熱爐爐溫；當(dāng)入爐板坯溫度^50(TC時(shí)，加熱爐的爐溫按下限控制。在本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例中，為了保證軋制的連續(xù)進(jìn)行，采用了兩座步進(jìn)梁式加熱爐進(jìn)行加熱，同時(shí)為了使設(shè)備成本盡可能地低，只設(shè)置了一臺(tái)除鱗箱，其中一座加熱爐離除鱗箱的距離較另一加熱爐離除鱗箱的距離近。一般情況下，板坯在進(jìn)入這兩座加熱爐加熱時(shí)，兩加熱爐的出爐溫度無差別，但是由于耐候鋼板坯對(duì)除鱗溫度相當(dāng)敏感，因此，在本發(fā)明的該實(shí)施例中，要求板坯在離除鱗箱較近的加熱爐(以下稱為"第一加熱爐")的出爐溫度比在另一加熱爐(以下稱為"第二加熱爐")的出爐溫度低5t:。下面的表3列出了對(duì)于不同規(guī)格的板坯在不同加熱爐的出爐溫度。表3板坯在兩座加熱爐的出爐目標(biāo)溫度規(guī)程成品鋼質(zhì)板坯規(guī)格(mmxmm)第一加熱爐的出爐目標(biāo)溫度(°C)第二加熱爐的出爐目標(biāo)溫度(°c)鐵道貨車用高強(qiáng)耐腐熱軋鋼板和鋼帶Q450NQR1200x(750-949)12151220200x(950-1099)12151220200x(l100-1249)12251230200x(1250-1350)12251230從表3可以看出，按照優(yōu)化后耐候板坯加熱制度規(guī)定的要求控制，第一加熱爐的板坯出爐溫度比第二加熱爐板坯出爐溫度低5°C。因此，通過兩座加熱爐板坯出爐溫度的差別控制，彌補(bǔ)了第二加熱爐板坯在除鱗前的溫降，一方面穩(wěn)定了軋制工藝，更重要的是避免了第二加熱爐板坯在除鱗前氧化鐵皮凝固的現(xiàn)象。此外，為了更好地去除爐生氧化鐵皮，在根據(jù)本發(fā)明的耐候鋼板坯的加熱方法中采用了不同于現(xiàn)行的待軋保溫制度。下面的表4和表5分別示出了根據(jù)現(xiàn)有技術(shù)的待軋保溫制度和根據(jù)本發(fā)明的待軋保溫制度。表4根據(jù)現(xiàn)有技術(shù)的待軋保溫制度6<table>tableseeoriginaldocumentpage7</column></row><table>表5根據(jù)本發(fā)明的待軋保溫制度<table>tableseeoriginaldocumentpage7</column></row><table>控制要求保溫及升溫過程中，爐內(nèi)按弱還原性氣氛控制。本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)該明白，在軋制耐候鋼板坯的正常生產(chǎn)過程中，如果軋線出現(xiàn)故障，則加熱爐內(nèi)板坯不能進(jìn)行高保溫等待軋制，必須根據(jù)等待時(shí)間的長(zhǎng)短作相應(yīng)的降溫處理，通常通過調(diào)節(jié)煤氣及空氣的用量降低爐膛溫度以實(shí)現(xiàn)爐內(nèi)板坯的降溫。在本發(fā)明中，采用弱還原氣氛進(jìn)行保溫待軋，在這里，弱還原氣氛指的是空氣消耗系數(shù)(燃料完全燃燒實(shí)際所需空氣量與理論空氣量的比值)<1.0，即爐膛煙氣中沒有02。在這里，需要指出的是，因待軋后，加熱爐的爐膛要作降溫處理，因此待軋保溫制度中規(guī)定的爐膛溫度與前面表2中給出的正常生產(chǎn)時(shí)控制的爐膛溫度是不同的。從上面的表4和表5可以看出，在本發(fā)明中高耐候鋼在保溫過程中均熱段保溫下限溫度升高了20°C3(TC，上限溫度降低了10°C，同時(shí)在控制要求中增加了"保溫及升溫過程中，爐內(nèi)按弱還原性氣氛控制"的規(guī)定，因此減少了爐氣中氧的濃度，避免了Fe2Si04(2Fe0Si02)的大量產(chǎn)生和短時(shí)間保溫固相。下面將結(jié)合具體的實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步的說明。需要說明的是，因不同入爐溫度板坯的加熱時(shí)間必須超過加熱制度規(guī)定的加熱時(shí)間，但由于爐內(nèi)板坯的出爐時(shí)刻是由軋線決定的，因此爐內(nèi)板坯不可能達(dá)到加熱時(shí)間就立即出爐，其實(shí)際的加熱時(shí)間肯定大于加熱制度規(guī)定的加熱時(shí)間。對(duì)比例1采用現(xiàn)有技術(shù)共加熱200mmX1250mmXL(L表示長(zhǎng)度)規(guī)格的耐候鋼板坯521塊，板坯的出爐溫度平均為1226t:，加熱段溫度平均為1283t:，均熱段溫度平均為1253t:，不同入爐溫度板坯的加熱時(shí)間都超過規(guī)定時(shí)間10分鐘；板坯在第一加熱爐的出爐溫度平均為1225t:，板坯在第二加熱爐的出爐溫度平均為1226.2t:，板坯在第二加熱爐出爐溫度只比在第一加熱爐的出爐溫度高1.2°C;兩爐板坯在除鱗箱前等待除鱗的時(shí)間平均為9.8秒。因軋線故障造成在均熱段進(jìn)行過40min50min保溫的板坯共有43塊，溫度控制為12irC;521塊板坯經(jīng)過加熱段時(shí)加熱段上部段的空煤比為1.98，加熱段下部段為1.89。統(tǒng)計(jì)521塊板坯的爐生氧化鐵皮除鱗合格率僅為79.實(shí)施例1采用本發(fā)明技術(shù)共加熱200mmX1250mmXL規(guī)格的耐候鋼板坯782塊，板坯的出爐溫度平均為1215°C，比采用現(xiàn)有技術(shù)低irC;加熱段溫度平均為1271°C，比采用現(xiàn)有技術(shù)低12t:，均熱段溫度平均為1244°C，比采用現(xiàn)有技術(shù)低9t:，不同入爐溫度板坯的加熱時(shí)間只超過規(guī)定時(shí)間1-2分鐘，比采用現(xiàn)有技術(shù)明顯減少；板坯在第一加熱爐的出爐溫度平均為12lrC，板坯在第二加熱爐的出爐溫度平均為1217t:，板坯在第二加熱爐的出爐溫度比在第一加熱爐的出爐溫度高6°C，比采用現(xiàn)有技術(shù)的兩爐溫差增加4.8°C;兩爐板坯在除鱗箱前等待除鱗的時(shí)間平均為4.3秒，比采用現(xiàn)有技術(shù)減少5.5秒。因軋線故障造成在均熱段進(jìn)行過40min50min保溫的板坯共有121塊，溫度控制為1202°C，比采用現(xiàn)有技術(shù)降低了9°C;782塊板坯經(jīng)過加熱段時(shí)加熱段上部段的空煤比平均為2.ll，加熱段下部段平均為2.02。統(tǒng)計(jì)782塊板坯的爐生氧化鐵皮除鱗合格率上升為95.2%。另外，對(duì)由對(duì)比例1得到的耐候鋼Q450NQR1和由實(shí)施例1得到的耐候鋼Q450NQR1進(jìn)行了性能檢驗(yàn)，檢驗(yàn)結(jié)果見下面的表6。表6Q450NQR1性能分布情況厚度(mm)項(xiàng)目ReL/MPaMPaA/%樣本數(shù)/巻平均值標(biāo)準(zhǔn)差平均值標(biāo)準(zhǔn)差平均值標(biāo)準(zhǔn)差4.0-10.0對(duì)比例1491.4121.55582.5617.5027.951.8539實(shí)施例1494.4923.15585.7024.4729.142.58596從上面表6中的數(shù)據(jù)可見，根據(jù)本發(fā)明生產(chǎn)的Q450NQR1耐候鋼的下屈服強(qiáng)度(ReL)、抗拉強(qiáng)度(Rm)及延伸率(A)的平均值和相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)差與根據(jù)現(xiàn)有技術(shù)的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)一致。對(duì)比例2采用現(xiàn)有技術(shù)加熱斷面為200mmX1200mm的耐候鋼板坯100塊，板坯的出爐溫度平均為124『C，加熱爐的預(yù)熱段、加熱段和預(yù)熱段的溫度分別平均為110(TC、130(TC和128(TC，其中，加熱爐的加熱段上部段的空煤比平均為2.01，加熱段下部段的空煤比平均為1.92。統(tǒng)計(jì)這100塊的爐生氧化鐵皮除鱗合格率僅為78.4%。實(shí)施例2采用本發(fā)明技術(shù)加熱斷面為200mmX1200mm的耐候鋼板坯100塊，板坯的出爐溫度平均為1237t:，加熱爐的預(yù)熱段、加熱段和預(yù)熱段的溫度分別平均為1087t:、128(rC和1273t:，其中，加熱爐的加熱段上部段的空煤比平均為2.15，加熱段下部段的空煤比平均為2.02。統(tǒng)計(jì)這100塊的爐生氧化鐵皮除鱗合格率高達(dá)96.4%。實(shí)施例3采用本發(fā)明技術(shù)加熱斷面為200mmX920mm的耐候鋼板坯100塊，板坯的出爐溫度平均為1205t:，加熱爐的預(yù)熱段、加熱段和預(yù)熱段的溫度分別平均為1087t:、1252t:和1233t:，其中，加熱爐的加熱段上部段的空煤比平均為2.05，加熱段下部段的空煤比平均為1.98。統(tǒng)計(jì)這100塊的爐生氧化鐵皮除鱗合格率高達(dá)95.8%。實(shí)施例4采用本發(fā)明技術(shù)加熱斷面為200mmX1050mm的耐候鋼板坯100塊，板坯的出爐溫度平均為1212t:，加熱爐的預(yù)熱段、加熱段和預(yù)熱段的溫度分別平均為1105t:、i264t:和124(TC，其中，加熱爐的加熱段上部段的空煤比平均為2.07，加熱段下部段的空煤比平均為1.95。統(tǒng)計(jì)這100塊的爐生氧化鐵皮除鱗合格率高達(dá)94.9%。實(shí)施例5采用本發(fā)明技術(shù)加熱斷面為200mmX1280mm的耐候鋼板坯100塊，板坯的出爐溫度平均為1242t:，加熱爐的預(yù)熱段、加熱段和預(yù)熱段的溫度分別平均為1202t:、13irC和1289t:，其中，加熱爐的加熱段上部段的空煤比平均為2.ll，加熱段下部段的空煤比平均為2.05。統(tǒng)計(jì)這100塊的爐生氧化鐵皮除鱗合格率高達(dá)95.8%。另外，通過將由對(duì)比例2得到的耐候鋼Q450NQR1和由實(shí)施例2_5得到的耐候鋼Q450NQR1進(jìn)行了性能檢驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)實(shí)施例2-5的耐候鋼的下屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度及延伸率的平均值和相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)差與根據(jù)對(duì)比例2的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)一致。由此可見，將對(duì)比例2與實(shí)施例2-5進(jìn)行對(duì)比，可以發(fā)現(xiàn)，采用本發(fā)明的方法，通過增大加熱爐加熱段的空煤比，使板壞在加熱段處于氧化性氣氛，可以減少爐生氧化鐵皮量，從而顯著地提高了爐生氧化鐵皮的除鱗合格率。因此，根據(jù)本發(fā)明的耐候鋼板坯的加熱方法，通過增大加熱段的空煤比，可以提高板坯進(jìn)入加熱段后的氧化速度，使板坯表面快速生成一層致密的氧化膜，隔離爐氣中氧原子向Fe基中滲透，從而減少了Fe2Si04(2FeOSi02)的生成量。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，還通過控制板坯出爐節(jié)奏，可以減少出爐板坯在除鱗前的溫降和空冷時(shí)間，從而避免了板坯氧化鐵皮在除鱗前的凝固現(xiàn)象。根據(jù)本發(fā)明的另一實(shí)施例，通過差別控制兩加熱爐的出爐溫度，可以彌補(bǔ)離除鱗箱較遠(yuǎn)加熱爐板坯在除鱗前的溫降，從而穩(wěn)定了軋制工藝，避免了板坯在除鱗前氧化鐵皮的凝固。根據(jù)本發(fā)明的又一實(shí)施例，通過適當(dāng)?shù)乇刂贫?，可以減少爐氣中氧的濃度，從而避免了Fe2Si04(2FeOSi02)的大量產(chǎn)生和短時(shí)間保溫固相。已經(jīng)在此公開了本發(fā)明的示例實(shí)施例，雖然采用了特定術(shù)語(yǔ)，但是僅僅以一般的且描述性的意義來使用和解釋這些術(shù)語(yǔ)，而不是出于限制性的目的。因此，本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員應(yīng)該明白，在不脫離由權(quán)利要求所闡述的本發(fā)明的精神和范圍的情況下，可以做出形式和細(xì)節(jié)上的各種改變。權(quán)利要求一種耐候鋼板坯的加熱方法，對(duì)于不同斷面的板坯，根據(jù)其入爐溫度采用不同的加熱時(shí)間，然后使加熱好的板坯進(jìn)入除鱗箱進(jìn)行除鱗，其特征在于，所述加熱方法包括控制加熱爐的加熱段上部段的空煤比為2.05～2.15和加熱段下部段的空煤比為1.95～2.05，以使加熱爐的加熱段處于氧化性氣氛。2.如權(quán)利要求1所述的耐候鋼板坯的加熱方法，其特征在于，加熱爐的預(yù)熱段的溫度在1000°C1230°C的范圍內(nèi)，加熱段的溫度在1240°C1330°C的范圍內(nèi)，均熱段的溫度在1200°C1300。C的范圍內(nèi)，控制板坯的出爐溫度為1220±20°C1230±20°C。3.如權(quán)利要求1所述的耐候鋼板坯的加熱方法，其特征在于，控制板坯在加熱爐中的出爐時(shí)刻，板坯在進(jìn)入除鱗箱前等待除鱗的時(shí)間《5秒。4.如權(quán)利要求1所述的耐候鋼板坯的加熱方法，其特征在于，均熱段的保溫溫度在1180°C124(TC的范圍內(nèi)，并且在保溫及升溫過程中，爐內(nèi)按弱還原性氣氛控制。5.如權(quán)利要求1所述的耐候鋼板坯的加熱方法，其特征在于，板坯的入爐溫度與加熱時(shí)間的關(guān)系如下板坯的入爐溫度《30(TC，在加熱爐中加熱板坯的時(shí)間^150min;板坯的入爐溫度>30(TC且《40(TC，在加熱爐中加熱板坯的時(shí)間^145min;板坯的入爐溫度>40(TC且《60(TC，在加熱爐中加熱板坯的時(shí)間^140min;板坯的入爐溫度>60(TC且《80(TC，在加熱爐中加熱板坯的時(shí)間^130min;板坯的入爐溫度>80(TC，在加熱爐中加熱板坯的時(shí)間^120min。6.如權(quán)利要求1所述的耐候鋼板坯的加熱方法，其特征在于，采用兩座加熱爐加熱板坯，控制板坯在離除鱗箱較近的加熱爐的出爐溫度比在另一座加熱爐的出爐溫度低5t:。全文摘要本發(fā)明公開了一種耐候鋼板坯的加熱方法。根據(jù)本發(fā)明，對(duì)于不同斷面的板坯，根據(jù)其入爐溫度采用不同的加熱時(shí)間，然后使加熱好的板坯進(jìn)入除鱗箱進(jìn)行除鱗，耐候鋼板坯的加熱方法包括控制加熱爐的加熱段上部段的空煤比為2.05～2.15和加熱段下部段的空煤比為1.95～2.05，以使加熱爐的加熱段處于氧化性氣氛。因此，本發(fā)明通過優(yōu)化耐候鋼板坯的加熱制度、出爐節(jié)奏的控制、保溫制度和空煤比，減少了板坯爐生氧化鐵皮的生成量，避免了板坯氧化鐵皮凝固現(xiàn)象的產(chǎn)生，并且不會(huì)影響后續(xù)的軋制工藝。文檔編號(hào)C21D1/34GK101748264SQ20101000047公開日2010年6月23日申請(qǐng)日期2010年1月11日優(yōu)先權(quán)日2010年1月11日發(fā)明者曹楓洲,朱樂,楊安林,王巍,羅寶軍,鄧超申請(qǐng)人:攀鋼集團(tuán)攀枝花鋼釩有限公司;攀枝花新鋼釩股份有限公司