專利名稱：：用于冷壓成型的鋁合金板及其制造方法和鋁合金板的冷壓成型方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種Al"Mg-Si基45^^L，該4&^^L^t行成型特別是冷成型JL^烤其上的涂層后使用，還涉及該4&^仗的制造方法，以及使用該*M的冷壓成型方法。更M地，本發(fā)明涉及一種Al-Mg-Si基^^1，該鋁^^^i^用于汽車、船只、飛機(jī)等的M構(gòu)件和零部件，或者作為建筑材料、結(jié)構(gòu)材料，或者用于樹(shù)裝置、家用電器、及其零件等，例如，汽車車身背景絲傳統(tǒng)上，以前主要通過(guò)^^冷專U^1^得汽車車身板。然而，由于近期對(duì)斷^4身重量的重要f生的廣泛認(rèn)識(shí)，已經(jīng)時(shí)常^^軋制4S^r^，并ib^抑制姊變暖的觀泉J^f，^Jl軋制4S^^it應(yīng)斷氐C02的排放量的需求。同時(shí)，專l4'J^^l^成型能力Jiit常次于冷專l^，這卩iWf了其更廣泛的^^。為了增強(qiáng)軋制4^r^的成型能力，非常需要*^在坯^#料自身成型能力上的改良和在^N"^"成型方法上的獨(dú)創(chuàng)發(fā)明。另外，在所述的^fM形式下，軋制^M^]之前通常還要烘烤其上的涂層。因#烘烤^，軋制板需要有希望的高強(qiáng)度特性(烘烤硬化性，或J3H性能)。JP-A4-351229和2006-205244提出了一種用于增強(qiáng)45^型能力的溫?zé)嵘顩_(warmdeepdrawing)方法的申請(qǐng)。所述溫?zé)岢尚头椒ù_實(shí)能夠增強(qiáng)鋁^r^的深沖性能，但是在將該方法應(yīng)用到;W^工業(yè)生產(chǎn)時(shí)出現(xiàn)了一些問(wèn)題。*地，該溫?zé)嵘顩_方法的特4^于需要在以下*下^^果沖，即在進(jìn)行凸緣^M^p熱和對(duì)應(yīng)沖頭的4)M立;H卩的情況下。這導(dǎo)致了以下問(wèn)赴1.壓力機(jī)(press)必須具有加熱和^H卩4S^^L的功能，從而與冷壓成型的情形相比需要更長(zhǎng)的總成型時(shí)間，導(dǎo)致了斷氐的生產(chǎn)效率和增加的成型成本。62.由于成型是在溫?zé)峒m下進(jìn)行的，不能^^用于冷成型的絲潤(rùn)滑劑，因此，需要開(kāi)發(fā)新的潤(rùn)滑劑。3.該壓力^L^itJi復(fù)雜，這導(dǎo)致提高的i殳"^M。4.由于壓力機(jī)^口復(fù)雜，從而提高了品質(zhì)控制的難度。同時(shí)，該溫?zé)嵘顩_方法為如下的方法，其中將發(fā)生大的加工私變的45^r板坯體部分在成型之前被局部加熱和軟化。因此注意成型的時(shí)刻，溫?zé)嵘顩_方法可以被稱為通iW4S^^L坯體局部iiW予強(qiáng)度差而實(shí),強(qiáng)的成型能力的方法。匕而論，作為通財(cái)4^^1述#^#雖;^以類似實(shí)贈(zèng)強(qiáng)成型能力的其它方法，其中坯^^刀步進(jìn)行局部熱處理的方法是已知的(參見(jiàn)例如JP-A2000-117338(下文中稱為專利文獻(xiàn)3))。當(dāng)應(yīng)用于可時(shí)效硬^^r時(shí)，認(rèn)為這種方法是特別有效的，其中通過(guò)熱處^^M中進(jìn)行固溶^^析出可獲得強(qiáng)度上的大改變，如主要用于汽車車身板的Al-Mg-Si基合金。^jt匕，在專利文獻(xiàn)3乂^f的技術(shù)中，通必'用以下事實(shí)在^^坯4內(nèi)引起強(qiáng)>0_:當(dāng)在鋁軋制廠中經(jīng)固溶處S^并準(zhǔn)備^il的Al-Mg-Si基^r^室溫下保存時(shí)，因常溫時(shí)^fe基質(zhì)中均勻JL^細(xì)地形成了由Mg和Si組成的極細(xì)的析出物，因此與剛剛經(jīng)過(guò)固溶處理的強(qiáng)度相比，強(qiáng)^^得了增強(qiáng)。^R淋地，在專利文獻(xiàn)3的工藝中，描述了可以通過(guò)實(shí)^l^目對(duì)^LiL時(shí)間短的處^t鋁^T^予局部強(qiáng)度差，通過(guò)利用以下事實(shí)可以簡(jiǎn)單通it^p熱至250"C以上的相對(duì)^^顯并持續(xù)短時(shí)間來(lái)容易地/^Ji述在室溫下形成的析出物重新溶解，由此使受熱^i的強(qiáng)度l^f氐。同時(shí)，在專利文獻(xiàn)3公開(kāi)的技術(shù)中，基于以下前提增強(qiáng)鋁^^1坯體的成型能力，即將坯#其周邊完全夾緊固定的條件下壓制成型；因此，通it^口熱使位于下面#壓制成型時(shí)與沖頭接觸的還體表面區(qū)域(與沖頭臺(tái)肩部位接觸的區(qū)域l^卜)軟化，從而獲得增強(qiáng)的成型能力。然而在這種情形中發(fā)現(xiàn)了下面的問(wèn)題應(yīng)變集中在沖頭下面的并jE^皮軟化的區(qū)域，并JL^^度在該區(qū)^A顯著的局部斷氐，導(dǎo)致了成型產(chǎn)品的剛性降低。另外，由于壓制成型是在以下奈件下實(shí)施的，其中坯體周邊被完全固定，^JS體的周邊壓緊(held-down)部位的材料^a^;全不允許的，從而限制了成型能力的增強(qiáng)程度。jH^卜，在考慮汽車車身板的情形中，常常在壓制成型后在成型產(chǎn)品周邊部^iii行彎曲(巻邊)。關(guān)于這一點(diǎn)，在專利文獻(xiàn)3的技術(shù)中，僅將位于沖頭下方的板區(qū)域，也就是板的中心^vf^熱，然而板的周邊部位仍然^#在因常溫時(shí)效的時(shí)效析出狀態(tài)，而iMt該周邊^(qū)M立的彎曲能力非常差，導(dǎo)致彎曲*中的開(kāi)裂。
發(fā)明內(nèi)容^如上所^目關(guān)^MC的Al"Mg-Si基^r^的成型，已*以充分滿足目前汽車車身^^斤需要的成型能力和其它性能。*地，i^汽車;t^件形材要求高的設(shè)計(jì)品質(zhì)，以及要求更高的成型能力，特別是，與相關(guān)技^M目比更高的的材料沖壓性能(drawability)。另夕卜，^M^th說(shuō)，不僅需^"成型能力指標(biāo)例如沖壓性能的增強(qiáng)，而JL^抑制彎曲能力(巻邊能力)、強(qiáng)度等劣化的同時(shí)還需要沖壓性能的增強(qiáng)。itW卜，還需要高的成型生產(chǎn)率。A^it些，見(jiàn)泉看，用于成型A1-Mg-Si基^^的傳統(tǒng)方法尚不能令人滿意的。本發(fā)明是在考慮了上述情況下做出的。因此，本發(fā)明的一個(gè)目的在于提供具有Mf成型能力的Al-Mg-Si基4^^L,該成型能力可以確^^fe^^L的高成型能力，并可以^f橫高的成型生產(chǎn)率，還可以合i^f擁材料的強(qiáng);U:而不劣化其它的所需性能，本發(fā)明的目的i^于提供生產(chǎn)所述4S^r^的方法，以^W^！該^^L的壓制成型方法。*^，本發(fā)明的差4^支術(shù)如下其中將4S^^1坯體初步進(jìn)行局部熱處理(回復(fù)(reversion)處理)以在板^^表面iJ^予強(qiáng)度差。為了在冷沖壓中允許M緊的周邊部位iii^材料，通it^部回復(fù)熱處理中適當(dāng)調(diào)^t熱部位得到強(qiáng)^^布優(yōu)化的坯體，對(duì)該坯^i^行冷深沖。這皿了材料從坯體周邊*的流入，從而使得能夠制造具有均勻^f度和深沖的成型產(chǎn)品。另夕卜，有利于將彎曲應(yīng)用至成型產(chǎn)品的周邊部位。jtW卜，縮短了初步熱處理所需的時(shí)間，同時(shí)保持了受熱部位的涂層烘烤硬化性，使得不會(huì)斷氐傳統(tǒng)冷壓成型的高生產(chǎn)效率。本發(fā)明Aii行了不同的實(shí)l^p研究來(lái)解決上述問(wèn)題。作為這些實(shí)#研究的結(jié)果，發(fā)現(xiàn)了當(dāng)時(shí)效析出的4&^k，或者在固溶處3i^進(jìn)行了常溫時(shí)^1AX時(shí)效的^^敗，在經(jīng)受用于增強(qiáng)可深沖')"沐彎曲能力的局部回復(fù)熱處理時(shí)，在局部回復(fù)熱處理中最#受熱部位是重要的。還發(fā)現(xiàn)了通過(guò)優(yōu)^M部回復(fù)熱處理中達(dá)到的加熱溫度、加熱中的升溫速率和加熱結(jié)束后的冷卻速率，8板的彎曲能力也可得到增強(qiáng)，并且可以對(duì)城予高的涂層烘烤硬化能力?；谶@些發(fā)現(xiàn)，實(shí)現(xiàn)了^^發(fā)明。在本文中"回復(fù)"意指這#^種現(xiàn)象，其中可時(shí)效硬化的4&^r在固溶處^被f秘轉(zhuǎn)以在室溫下使^M^L素溶解到過(guò)^^水平，然后該^f皮保持在室溫下或者在稍高于室溫的溫度下以在*的基質(zhì)中形^艮細(xì)的析出物，由^強(qiáng)M的強(qiáng)度，然后在高于##^顯度的溫度下加熱該^^持續(xù)一小段時(shí)間，以引起細(xì)小析出物的再次溶解，由此制氐強(qiáng)度。另外，在固溶處理(固溶化處理)后加熱該材料的處理一直^#在上必顯度，以《更引^^稱為"回復(fù)熱處理"的現(xiàn)象。除jtb^卜，^L^文中"局部"回復(fù)熱處理意指這#~~種處理，其敗預(yù);部位得到亂w…、，、、，才娥本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方案，提供了用于冷壓成型的鋁^r^，其包含Al-Mg-Si基4^r并已經(jīng)受局部回復(fù)熱處理，使得在冷卻至常S^板的受熱部^iJNl的非受熱^i之間在0.2%屈月^力方面的差值不低于10MPa。在用于冷壓成型的鋁合金板中，優(yōu)選將在冷壓成型時(shí)通過(guò)折皺抑制(wrinkleholding-down)裝置壓緊的板區(qū)域i議為受熱部位，而在冷壓成型時(shí)沖頭肩部將壓著的板區(qū)域"&^為非受熱部位。才娥本發(fā)明的另一個(gè)實(shí)施方案，提供了用于冷壓成型的4&^^,其包含Al-Mg-Si基4&^r并已在以下條件下經(jīng)受局部回復(fù)熱處理在冷壓成型時(shí)通過(guò)折缺抑制裝置壓緊的板區(qū)域^皮i議為受熱部位，而在冷壓成型時(shí)沖頭肩部將壓著的板區(qū)^^&^非受熱部位，^it種方式下，通it^部回復(fù)熱處理，受熱部位的抗拉強(qiáng)度和非受熱部位的0.2%屈服應(yīng)力之間的差值增加至少20MPa。才娘本發(fā)明的另外實(shí)施方案，提供了制造用于冷壓成型的4&^^的方法，包括以下步驟作為坯^##^備被軋制到預(yù)定>^"度的軋制Al-Mg-Si基*金仗，Y吏軋制的4&^^在480-59(TC范圍的溫;l經(jīng)受固i^處理，然后將該軋制板##在常溫下至少一天，然后在冷壓成型之前，使該軋制*受局部回復(fù)熱處理，使得在冷卻至常溫后受熱"^M立和非受熱^Mi之間在0.2y。屈月Ml力方面的差值將不低于10MPa。在如上所述的制造方法中，局部回復(fù)熱處理M在以下條件下進(jìn)行，其中在冷壓成型時(shí)由折鈹抑制裝置壓緊的板區(qū)域被i議為受熱部位，而在冷壓成型時(shí)沖頭肩部將壓著的板區(qū)域被i議為非受熱部位。在該制造方法中，局部回復(fù)熱處理M包括以下步驟以不低于30"C/分鐘的升^i^率加熱該軋制^E150-350X:范圍的溫度，將該軋制板##在該范圍內(nèi)的溫度下持續(xù)不^^過(guò)5分鐘(包括0秒)的時(shí)間，然后以不4氐于30TC/分鐘的冷卻速率^H卩該軋制緣IOO匸或更低的溫度。在該制妙法中，局部回復(fù)熱處理te包括以下步驟以不低于50XV^^中的升^i4率加熱該軋制M180-350X:范圍的溫度，將該軋制;t^該范圍內(nèi)的溫度下##不超過(guò)5分鐘(包括0秒)的時(shí)間，然后以不低于50r/分鐘的^HP速率^HP該軋制板至100。C或更低的溫度，由此，通過(guò)該局部回復(fù)熱處理，受熱部位的抗拉強(qiáng)度和非受熱部位的0.2%屈月^力之間的差值增加至少20MPa。##本發(fā)明的又一實(shí)施方案，提供了使用由上述制it^法制造的冷壓成型用4g^敗實(shí)施冷壓成型的方法，其中在局部回復(fù)熱處理后，將所i^l^常溫下絲30天前進(jìn)行所述冷壓成型。才M^本發(fā)明的又一實(shí)施方案，基于以下工藝的應(yīng)用提供了用于4&^仗的冷壓成型方法，其中通過(guò)使用沖頭對(duì)因常溫時(shí)效而處于時(shí)效析出狀態(tài)的Al-Mg-Si基^^L坯^ii行冷壓成型并且使該4S^^坯頓絲^W組緊，在^^1坯體中，在壓制成型時(shí)與沖頭肩部接觸的區(qū)^卜側(cè)部位的M的部分或者小于整^Hl^^皮i^為受熱部位，而所述受熱部位"卜的其它部位被設(shè)定為非受熱部位；使鋁板坯體經(jīng)受局部回復(fù)熱處理，其中將受熱部位tfel加熱以瞬間溶解時(shí)效析出物，由此^t化該受熱^Mi，而并不加熱非受熱部位，因此受熱部位的強(qiáng)度與非受熱部位的強(qiáng)度相比降低，接著'fcfe^HP受熱部位至室溫；然后在受熱部位的強(qiáng)度因室溫^#期間的時(shí)效析出而返回到局部回復(fù)熱處理前的水平之前，對(duì)45^^坯鋪行冷壓成型。才本發(fā)明的又一實(shí)施方案，基于以下工藝的應(yīng)用^^供了用于45^敗的冷壓成型方法，其中在固溶處理后，通過(guò)140。C以下的AX時(shí)^t^者常溫時(shí)^t^合14(TC以下的AX時(shí)^ii行的時(shí)艦理使Al~Mg-Si基4^^i^ilE時(shí)效狀態(tài)，^^吏^r有不低于90MPa的0.2y。屈月M^力，然后通過(guò)^^I沖頭冷壓成型該A卜Mg-Si基^^l并且該45^^L的末端^Mi^!E緊，在4^r^坯淋中，在a制成型時(shí)與沖頭肩部接觸的區(qū)^卜側(cè)部位的整^分或者小于整個(gè)的部分10凈皮i^為受熱部位，而受熱部位之外的其它部位被^^為非受熱部位；使*^^坯體經(jīng)^j部回復(fù)熱處理，其中將受熱部位'fe^p熱以瞬間溶解時(shí)效析出物，并因此軟化該受熱部位，而不加熱非受熱部位，因此受熱*的強(qiáng)度與非受熱部位的強(qiáng)度相比斷氐，接著'fet冷卻受熱部位至室溫；然后在受熱部位的強(qiáng)度因室溫##期間的時(shí)效析出而返回到局部回復(fù)熱處理前的水平之前，使鋁^s^鄉(xiāng)經(jīng)受冷壓成型。在冷壓成型方法中，局部回復(fù)熱處理M包括以下步驟以不低于30°C/分鐘的升^^率加熱該^1,至150-350匸范圍的溫度，將該板^^#^#在該范圍內(nèi)的溫度下絲不^1過(guò)5^4中(包括0秒)的時(shí)間，然后以不^f氐于3ox:/^4中的^P速率^Hp該j^坯4至ioox:或更低的溫度。在冷壓成型方法中，局部回復(fù)熱處理M包括以下步驟以不低于50'C/分鐘的升^it率加熱柘^^^至180-350'C范圍的溫度，將該板^^##在該范圍內(nèi)的溫度下持續(xù)不^i過(guò)5^4中(包括0秒)的時(shí)間，然后以不低于50'C/^4中的^P速率^HP該軋制板至IOO"C或更低的溫度，由jthit過(guò)該局部回復(fù)熱處理使得受熱部位的抗拉強(qiáng)度和非受熱部位的0.2%屈月^!力之間的差值增加至少20MPa。在冷壓成型方法中，鋁^^坯^待在冷壓成型時(shí)與沖頭肩部接觸的區(qū)^卜側(cè)部位的在冷壓成型后將發(fā)生彎曲的部位^4被包括在局部回復(fù)熱處理中的受熱^中，。在冷壓成型方法中，鋁^^坯體中的有待在冷壓成型時(shí)與沖頭肩*觸的區(qū)域內(nèi)的整個(gè)面積或者該區(qū)域內(nèi)任意形狀的一個(gè)或多個(gè)面積^t被包括^部回復(fù)熱處理的受熱斧f立中。條本發(fā)明的另一實(shí)施方案，提供了冷壓成型的45^r產(chǎn)品，由上賴于4S^板的冷壓成型方法獲得該4s^r產(chǎn)品，其中在局部回復(fù)熱處理后，通過(guò)30天內(nèi)的AX時(shí)M理使受熱^的屈月PL^力增加至少20MPa。在用于冷壓成型的上述4S^^L中，Al"Mg-Si基45^tl艦包括含有如下成分的4^r^L:0.2-1.5%(質(zhì)*%，下文同樣適用)的Mg和0.3-2.0%的Si,并包絲自0.03-1.oy。的Fe、0.03-0.6%的Mn、0.01-0.4%的Cr、0.01—0.4%的Zr、0.01-0.頓V、0.005-0.3。/n的Ti、0.03-2.5%的Zn、以及0,01-1.5%的Cu中的至少一種，余量為Al和不可避免的雜質(zhì)。在制造用于冷壓成型的4S^i^的Jd^方法中，A1-Mg-Si基45^^^i4包括含有如下成分的45^^:0.2-1.5%的Mg和0.3-2.0%的Si,并包舍選自0.03-1.0%的Fe、0.03-0.6%的Mn、0.01-0.4%的Cr、0.01-0.4%的Zr、0.01-0.4%的V、0.005-0.3"/。的Ti、0.03-2.5%的Zn、以及0.01-1.5%的Cu中的至少一種，^J:為Al和不可i^的雜質(zhì)。在用于4^^1的上述冷壓成型方法中，Al-Mg-Si基4S^^Lto包括含有如下成分的4&^fc0.2-1，5。/。的Mg和0.3-2,0。/。的Si，^"有選自0.03-1.0%的Fe、0.03-0.6%的Mn、0.01-0.4%的Cr、0.01—0.4°/。的Zr、0.01-0.4%的V、0.005-0.3。/。的Ti、0.03-2.5%的Zn、以及O.01-1.5%的Cu中的至少一種，襯為Al和不可遮免的雜質(zhì)。才Mt本發(fā)明，^^固溶處理(固溶4狄理)后進(jìn)行了常溫時(shí)效的Al-Mg-SiJ^S^敗的壓緊的周邊部位，或者在固i^處理(固遂W匕處理)后進(jìn)行人工時(shí)Al-Mg-Si基45^^1的壓緊的周邊命f立，經(jīng)受加熱(局部回復(fù)熱處理)以^it過(guò)回復(fù)現(xiàn)象使該部位為低強(qiáng)度部位，由jtb^作為受熱部位的壓緊的周邊部位與作為非受熱部位的沖頭肩部的接觸部位之間賦予強(qiáng)復(fù)菱，因此可以增強(qiáng)^^1的壓制成型能力。另夕卜，由于局部回復(fù)熱處理是在冷壓成型之前實(shí)施的，，為^f壓成型"卜的其它步驟，因jtUS制成型本身可以通過(guò)使用傳統(tǒng)的冷^^f幾以高速率進(jìn)行。因此，在應(yīng)用溫?zé)岢尚偷那樾沃?，可以消除壓制的設(shè)備成本增加或者生產(chǎn)效率的降低，并且可以消除對(duì)特殊潤(rùn)滑劑的需求。除》力卜，才Mt本發(fā)明，錄壓緊的周邊部餘強(qiáng)紅的斷氐，成型產(chǎn)品的形^^急定(shapefreeze)性育M尋到增強(qiáng)。另外，由于通過(guò)回復(fù)現(xiàn)象在強(qiáng)度上被l^f氐的部位，在烘烤其上的涂層時(shí)具有高的硬4腿率且其強(qiáng)度l;fet回復(fù)，因此可以獲得高的涂層時(shí)效硬化性(朋性能)，使得可以防ib^烘;^涂層后的強(qiáng)度降低。jtW卜，通it^要經(jīng)受回復(fù)加熱的區(qū)域進(jìn)行優(yōu)^^擇，可以增強(qiáng)成型產(chǎn)品的彎曲能力。圖1為截面示意圖，其逐步顯示了4S^^l的壓制成型i^，用于圖解禍明#^|本發(fā)明的局部回復(fù)熱處理期間的受熱^^非受熱*;圖2為顯示實(shí)施例2中的局部回復(fù)熱處理時(shí)的受熱*和非受熱部位的示意圖3為實(shí)施例2中使用的局部回復(fù)熱處理系統(tǒng)的透視示意圖4為顯示實(shí)施例2中肖的抗4i試件的形^^尺寸的平面圖5為從實(shí)施例2中經(jīng)受了局部回復(fù)熱處理的旨的受熱部^^非受熱部^ii^ft^件^f羊的位置平面圖；和圖6為截面示意圖，顯示了實(shí)施例4中使用的壓力機(jī)的雙臺(tái)階沖頭和實(shí)施例4中用于坯體的局部回復(fù)熱處理期間的受熱部0非受熱*的位置。M實(shí)施方式本發(fā)明中^^I的4^^Jj^上為A卜Mg-Si基45^^,該Al"Mg-Si基45^r^L因高溫下的固溶處理(固i^f匕處理)后進(jìn)^rf溫時(shí)皿于時(shí)效析出狀態(tài)，或者因高溫下的固溶處理后的AX時(shí)^il者通過(guò)常溫時(shí)效與人工時(shí)^合獲得的時(shí)M理而處于欠時(shí)效狀態(tài)。因此，現(xiàn)在將在下面根據(jù)其中的主要項(xiàng)目詳細(xì)i兌明;^發(fā)明。制iM于^^壓成型的4&^tl的方法首先，關(guān)于制賴于冷壓成型的45^^的方法，J4Ui，構(gòu)絲待通過(guò)通常^^的方、;^'J造。，5''-、，、5"、、*#^，通iiit當(dāng)選擇用于熔化^t的常M^r法將熔化^I節(jié)至預(yù)^ia成的鋁^ir熔體鑄造。用于熔4^^^造的常規(guī)方法的例子包括，半連續(xù)鑄ii^r法(DC鑄造方法)和薄;tli^鑄造方法(^^法，等等)。接下來(lái)，由jtb^得的4§^#^在4801C或更高的溫度下經(jīng)受均勻化處理。該均勻化處^1在熔固時(shí)用于調(diào)節(jié)合^M^L素孩"見(jiàn)偏析的必需步驟，并且，在^r溶體包含Mn和Cr以;5L其它不同的it)^L素的情形中，該步^于^i要由這些元素^^的金屬間化^的彌，粒能均勻且高密度i^斤出到基資中是必需的。均勻化處理中的加熱時(shí)間通常不低于一小時(shí)，并且出于經(jīng)濟(jì)原因通常在48小時(shí)內(nèi)完成該加熱。M需射旨出的是，均勻4狄理中的加熱溫度與熱軋前加熱至熱專L開(kāi)始溫度的熱處理溫度接近，因此，可以通過(guò)如下的熱處理^i^行均勻化處理，該熱處理13既作為均勻^^口熱又作為預(yù)熱專Uf口熱。在均勻化熱處理之前或^適當(dāng)進(jìn)行表面加工后，在300-590'C范圍的溫度下開(kāi)始熱軋，并然后進(jìn)行冷軋，以生產(chǎn)具有預(yù)^f度的45^i^。如果需要，還可以在熱專Ut程中，在熱專1^冷專1><間，或者在冷專ut程中，進(jìn)行中間a。接下來(lái)，^f組于冷卑L^得的^^^受固溶處理(固i^匕處理)。固溶處^i將NfeSi、單質(zhì)Si等溶A^的重要步驟，因此向^^予烘烤硬化性，并在烘烤其上涂層后增強(qiáng)^^1的強(qiáng)度。j^卜，該步^t過(guò)剮錄^目顆粒的分布密^Mt強(qiáng)^^'J^彎曲能力，所i^^目顆粒的分布密度的PH^l通過(guò)Mg2Si、單質(zhì)Si顆粒等的溶解(在固溶體中)實(shí)現(xiàn)的；otl^卜，該步^于通過(guò)再結(jié)晶來(lái)獲得W^成型能力是重要的。為了顯示這些效果，必須在480'C或更高的溫度下進(jìn)行處理。順便狄，當(dāng)固溶處^j;顯^l過(guò)590。C時(shí)，可育^A共晶熔化。因此，在590。C或更低的溫度下進(jìn)行該固溶處理。本文中，可以通過(guò)以下方法有^ii行固溶處理(固溶化處理)其中4錄材形式的冷卑U^續(xù)通過(guò)具有加熱區(qū)和^P區(qū)的連續(xù)退火爐。在^^J這樣的連續(xù)退火爐進(jìn)行的處理中，4&^^iiit^口熱區(qū)時(shí)^^a熱至480-590'C的高溫，然后當(dāng)通過(guò)^Hp區(qū)B^皮'tfe^HP。通itit樣的一系列處理步驟，在作為本發(fā)明的目標(biāo)材料的合金中充當(dāng)主^^ftiL素的Mg和Si，一JM^高溫下溶^Aj^中，并經(jīng)隨后的快速冷卻，則所i^b素在室溫下進(jìn)入過(guò)^^IW^態(tài)。從固溶處涯回復(fù)熱處理期間的時(shí)效為了通過(guò)局部回復(fù)熱處3S^^feL的受熱部位和非受熱部位之間提供強(qiáng)度差，需要在#^板于固溶處^##在常溫下的期間通過(guò)常溫時(shí)效(自然時(shí)效)形成一定數(shù)量的團(tuán)蔟物(clusters)或細(xì)小析出物。但是對(duì)于這樣的團(tuán)蔟物或細(xì)小析出物，在隨后的局部回復(fù)熱處理中，即使在受熱部位中也不會(huì)發(fā)生期望的回復(fù)現(xiàn)象，因jt誠(chéng)過(guò)局部回復(fù)熱處理來(lái)降低受熱部位強(qiáng)度的目的將不能實(shí)現(xiàn)。因此，在固溶處理后，才N&局部回復(fù)熱處理的時(shí)間，^r^必須在常溫下至少##一天。順便狄，通常在坯^N"^^it^置中固溶處理^并站成型裝置中成型之前，將軋制板##在常溫下的時(shí)間不低于10天。另外，在開(kāi)始階段的早期進(jìn)行常溫時(shí)效，但是隨著時(shí)間的推移約半年后，常溫時(shí)效的進(jìn)一步進(jìn)行就不太可育汰生。因此，在回復(fù)熱處理之前，并沒(méi)有特別設(shè)定用于WS板^#在常溫下的時(shí)間上|^本文中"常溫"*^是指0-40匸范圍的溫度。14在上述說(shuō)明中，關(guān)于在固溶處^的時(shí)效鄉(xiāng)述了常溫時(shí)效，才娥本發(fā)明，工時(shí)a合的情形中，在時(shí)^也可以通過(guò)局部回復(fù)熱處予^^1塔體強(qiáng)度差。在實(shí)^A工時(shí)效的情形中，與單獨(dú)實(shí)施常溫時(shí)效的情形相比，在局部回復(fù)加熱之itr以更早,強(qiáng)^^i坯體餅的強(qiáng)度。然而處需射旨出的是，人工時(shí)效溫度不高于140°C，JLA工時(shí)M理后的^^必須處于欠時(shí)效狀態(tài)。當(dāng)AX時(shí)^b顯度高于140r時(shí)，通過(guò)析出形成的由Mg和Si^L^的析出物將:中。因此,&通過(guò)'^^進(jìn);:的軟^#:費(fèi)長(zhǎng);';這斷氐了壓制成型的生產(chǎn)率。另夕卜，在其中AX時(shí)紀(jì)顯度不高于140X^SAX時(shí)^it行了相當(dāng)長(zhǎng)的時(shí)間以致于^^1^^Aii峰時(shí)效(post-peak-aging)或者過(guò)時(shí)效(over-aging)狀態(tài)的十"W中，通過(guò)析出形成的由Mg和Si^A的析出物同^Mf^^且化，使得析出物將不容易絲部回復(fù)熱處理中溶解，并且該't^^花費(fèi)長(zhǎng)時(shí)間。魏些現(xiàn)泉看，妙艇的AX時(shí)蘊(yùn)^低于100。C。在本發(fā)明中，對(duì)于在上述時(shí)效之后和緊在隨后的局部回復(fù)熱處理之前的材料強(qiáng)度，期望材料的屈m^力值(0.2yo屈月Mi力)不低于90MPa。當(dāng)屈月W力強(qiáng)度低于90MPa時(shí)，通itlt后的局部回復(fù)熱處理中的加熱而^的"lM立的強(qiáng)度降^#變得不夠，這將難以賦予該材料滿意的強(qiáng)度差，并因此Plf^難以充分嗜強(qiáng)其成型能力。順便提及，更M的屈m^力值為不低于110MPa。局部回復(fù)熱處理本發(fā)明的最重^##于，進(jìn)行了J^/斤述時(shí)效的Al-Mg-Si基4S^^冷壓成型之前經(jīng)受局部(這里的"局部"涉及二^面上的位置，并非意指在擴(kuò)M:^呈度上的"局部")加熱(回復(fù)加熱處理)，以這種方式使得在冷卻至常溫后受熱部位(在局部回復(fù)加熱處理中加熱的部位)與非受熱部位的強(qiáng)^(在0.2%屈月^力方面的差值)將不低于lOMPa。這里，^^深沖極限是由與沖頭肩部接觸*的斷裂強(qiáng)度與壓緊周邊部位(凸緣命f立)的流入阻力之間的大小關(guān)系決定。通常，用于汽車車身板的45^r板在下面的整個(gè)時(shí)期##在常溫下從在制ii^置處的坯^t料固溶處理J^使用者(成型裝置)處的壓制成型的時(shí)期。由于A1-Mg-Si基^ir為可時(shí)效硬化合金，如果常溫保留時(shí)期(鋁板##在常溫下的時(shí)間段)很長(zhǎng)，則在常溫保留時(shí)期將因常溫時(shí)效而增強(qiáng)材料強(qiáng)度。如果將這種狀態(tài)的^^1直接經(jīng)受冷壓成型，則由于^r^的壓緊周邊棘的高;仏阻力，將斷仏制成型能力。另一方面，當(dāng)^^Ufe冷壓成型前經(jīng)^部熱處理時(shí)，通過(guò)常溫時(shí)效(或者人工時(shí)效，或者常溫時(shí)效與人工時(shí)效的結(jié)合)形成的團(tuán)簇物和/或細(xì)小析出物#^分解并重新溶入固溶體中，使得該^^L的受熱^Mi^強(qiáng);Ui將紐斷氐,即回復(fù)現(xiàn)象。本發(fā)明只是利用了這種現(xiàn)象，并ilit種fW中的強(qiáng)度斷氐量必須不低于10MPa。更^#地，在實(shí);jfe^壓成型時(shí)，使強(qiáng)度l^f^少10MPa的受熱鄉(xiāng)與壓力機(jī)的折坡抑制裝置接觸，而使由常溫時(shí)效(或者人工時(shí)效，或者常溫時(shí)效與人工時(shí)效的結(jié)合)荻得的保持高強(qiáng)度的非受熱部位與沖頭的肩部(半徑)接觸。這使得能夠增強(qiáng)壓制成型能力，并且能夠防jh^烘烤其上的涂層后4ii能力的剮詠受熱部位強(qiáng)度的制氐。順便狄，為了進(jìn)一步增強(qiáng)壓制成型能力，期望4f^l的受熱部位與非受熱部位之間的強(qiáng)U^i在至少20MPa的值。作為本發(fā)明Aii—步研究的成果，已^JUt賴部回復(fù)加熱，使非受熱部^i^室溫下的抗拉強(qiáng)度與受熱部^室溫下的屈服應(yīng)力之間的差值擴(kuò)九i少20MPa^W效的。當(dāng)賦予這樣的大強(qiáng)yl^時(shí)，在沖壓時(shí)從強(qiáng)度(壓緊周邊部位的屈月w力)e^目對(duì)斷氐的壓緊周邊部位的材料流入阻力降低，這確保了沖頭肩部接觸部位的材料強(qiáng)度(:^強(qiáng)度)在強(qiáng)JLbN對(duì)更高，可以承受更大的材料^L^，結(jié)果導(dǎo)致了更深的沖壓成為可能。因而，已經(jīng)發(fā)現(xiàn)以下方法在增強(qiáng)^^L的可深沖性方面是有效的，在該方法中在非受熱部位的^強(qiáng)度與受熱部位的屈J^力之間的差錄增強(qiáng)沖壓性能上是十分重要的，該差值^錄作一種指標(biāo)(index)，通過(guò)局部回復(fù)加熱使該指標(biāo)增大。順便提及，^if過(guò)局部回復(fù)熱處理使室溫下非受熱部位的#強(qiáng)度與室溫下受熱部位的屈月^力之間的差值的增加(增量)小于20MPa的情形中，可以獲得足夠的成型能力增強(qiáng)。本文中，在局部回復(fù)熱處理之前的狀態(tài)下整^lv^^l坯沐的^強(qiáng)度和屈月^力通?？梢员豢醋鰽S4Ui均勻的。因此，通過(guò)^t4i^^對(duì)于抗拉^^樣品獲得的的^強(qiáng)度和屈月MI力值可以凈紛別看作^MJ部回復(fù)熱處理之前的非受熱部位的錄強(qiáng)度和在該處理之前的受熱部位的屈月^I力，其中所述樣品是^v^^l坯體的^壬意4立置M獲-彈的。另一方面，在局部回復(fù)熱處理之后的狀態(tài)下，受熱^和非受熱部位在強(qiáng);tJ^目互不同；因此，必須對(duì)>^各自部^樣的^i^^樣fa^f亍^:微。極中，"非受熱"^Mi"意指并不意圖通類部回復(fù)熱處理來(lái)斷^強(qiáng)度的部位(區(qū)域)。然而，絲于局部回復(fù)熱處理的特'#/或在局部回復(fù)熱處理中達(dá)到的加熱溫度，由于從受熱*的熱(殘余熱)傳遞，非受熱部位可肯沐受一定禾UL的溫度升高。在以理繊式進(jìn)行局部回復(fù)熱處理的情形中，其中非受熱部^^殳有承受^^"溫度升高，非受熱部位的^強(qiáng)度與在局部回復(fù)熱處理之前的抗拉強(qiáng)度相等。因此，在這種情形中，受熱部^E屈m^力方面的f^^^l:如下的增加量(增量)通it/^部回復(fù)熱處理使得室溫下非受熱部位的^強(qiáng)度與室溫下受熱^Mi的屈月M^力之間的差值的增加量。另一方面，可肖睹在下迷情形M于局部回復(fù)加熱的方法和條降，非受熱^M立的溫度由于局部回復(fù)熱處理而在一定考i^內(nèi)升高，結(jié)果是輕微1^1，因此非受熱部位的縱強(qiáng)度稍微I^f氐。然而，即^^這樣的tW中，^r^L坯體的壓制成型能力也可以通過(guò)局部回復(fù)熱處i^^增強(qiáng)，使得通過(guò)局部回復(fù)熱處理室溫下非受熱命f立的^強(qiáng)度與室溫下受熱部位的屈m^力之間的差值的增加量(增量)為至少20MPa，正如本發(fā)明所M的。這^U^何^s發(fā)明中將室溫下非受熱部位的^強(qiáng)度與室溫下受熱部位的屈^^力通過(guò)局部回復(fù)熱處理的增加量(增量)作為指標(biāo)的原因。進(jìn)行局部回復(fù)熱處理的*的^描述現(xiàn)在，下文M細(xì)描i^Mf部回復(fù)熱處理中的受熱部^^非受熱部位。^^上，選擇受熱部位使得具有低強(qiáng)度的受熱部位與壓力機(jī)的折鈹抑制裝置接觸，而使具有高強(qiáng)度的非受熱*與沖頭的肩部(半徑)接觸。在圖1中顯示了用于深沖的壓力成型的進(jìn)4亍*，并將在下文中參考圖1說(shuō)明待經(jīng)狄部回復(fù)加熱的*。在圖1中，才射己1表示才錄，2表示沖頭，3表示沖頭2的肩部(半徑)，4表示折鈹抑制裝置，而5表示4S^^1坯砵。在局部回復(fù)熱處理中如下是有效的圖1所示的鋁^i^L還沐5中，在!i力成型時(shí)與沖頭肩部3接觸的區(qū)域B外側(cè)上的區(qū)域A(在折鈹抑制裝置4側(cè)面的區(qū)域)的小于整個(gè)的部分的整^Np^Ci議為受熱部位并被軟化。在特定情形中，其中一個(gè)或多個(gè)較深沖壓的形狀部*出蹤區(qū)域8內(nèi)側(cè)的區(qū)域C中，所述區(qū)域B將與沖頭肩部3接觸(參見(jiàn)例如歸描述的實(shí)施例4和圖6)，將對(duì)應(yīng)于區(qū)域C的內(nèi)部形狀優(yōu)化的具有任意形狀的一個(gè)或多個(gè)區(qū),加作為受熱^，M又矛溪求14所述，在通ita制成型獲得^^成型產(chǎn)品中是有效的。17另外，根據(jù)本發(fā)明可以解決相關(guān)領(lǐng)域中遇到的已成型產(chǎn)品的低彎曲能力的二增強(qiáng)。在壓制成型后需要彎曲:絲件中彰'J該問(wèn)i'。'在許多tt^中，在壓制成型后將彎曲^口到位于與沖頭肩部接觸的區(qū)域B夕卜側(cè)的區(qū)域A的一部分。利用該事實(shí)，可以選棒ltt^壓制成型后將待彎曲的部位添加作為受熱部位，由此可以解決剛剛M的問(wèn)題；^5U'J^求13中P艮定了這一點(diǎn)。這里，回復(fù)熱處^具有^增強(qiáng)彎曲能力的功能，由于常溫時(shí)效該彎曲能力已#^斷氐。i^^^KTT以l^尋剛M的^的原因。局部回復(fù)熱處理的^^H牛關(guān)于局部回復(fù)熱處理的條件，在權(quán)矛J^求6和11中限定局部回復(fù)熱處理包括以下步驟以不低于30。C/分鐘的fH^i率加熱所述軋制;^150-350。C范圍的溫度，將該軋制板##在該范圍內(nèi)的溫度下持續(xù)不超過(guò)5^4f(包括0秒)度。這些規(guī)定的理由如下。在Al-Mg-Si基45^i^情形中，可以通it^E150-35(TC范圍的溫^口熱該^r^持續(xù)至多5分鐘實(shí)SLhi^Et過(guò)局部回復(fù)加熱處理受熱部位處至少lOMPa的強(qiáng)度斷氐。另夕卜，為了將由局部回復(fù)加熱處理產(chǎn)生的受熱部位和非受熱*之間的強(qiáng);Ui5^;不4氐于10MPa,需要fcJl升溫；^f^，需M^il率不低于30X:/分鐘。如果升^il剩氐于30X:/分鐘，則由于'1^1產(chǎn)生的強(qiáng)度斷氐的百分比#^斷氐，而相瓦地，由于時(shí)效產(chǎn)生的強(qiáng)度增加的百分比#^增大，使得在受熱部W^非受熱部位之間將難以產(chǎn)生強(qiáng)JLI。由于同樣的原因，升^ii^^不低于5(TC/分鐘，更優(yōu)選不低于100'C/分鐘。這里，在達(dá)到的加熱溫度低于150r的情形中，由于'Itt產(chǎn)生的強(qiáng)度降低的百分比太低以致于難以在受熱部位和非受熱部位之間產(chǎn)生強(qiáng)度差。另一方面，如絲到的加熱溫^1過(guò)了350匸，##發(fā)生晶間4斤出，導(dǎo)!U^艮性l^f氐。在&1』溫度下的^#時(shí)間為5^4中以內(nèi)(包紛口下'It^，##時(shí)間為0,即4S^ir^不在預(yù)定溫度下保持而是在到達(dá)預(yù)定溫度時(shí)立刻被冷卻的情形)。如果在iiJ'J溫度下的保持時(shí)間超過(guò)5分鐘，由于'歐產(chǎn)生的強(qiáng)度斷氐的百分比#^斷氐，而相a，在由于時(shí)效產(chǎn)生的強(qiáng)度增加的百分比#^增大，使得難以降18低受熱^M立的強(qiáng)度，并處產(chǎn)##^斷氐。jH^卜，絲部回復(fù)熱處^t的^p過(guò)程中，還必須'絲實(shí)現(xiàn)^p至100"c。*^，如果冷卻至ioo'c的Wp速剩氐于3(rc/轉(zhuǎn)，在轉(zhuǎn)過(guò)程中禍^容易n晶間析出，導(dǎo)致材料;^^性斷氐。因此，期望^HP速率不低于3(TCA^中。同理，^^卩速^m不低于50xv^^中，更做不低于10ox:/^4中。另夕卜，如果^H卩后的材料溫度高于ioo'c，##"_^時(shí)效硬化，使得難以斷氐受熱部位的強(qiáng)度。因此，限定^M^部回復(fù)熱處^應(yīng)該轉(zhuǎn)至100。C或者更低。另一方面，對(duì)于局部回復(fù)熱處理的條件，出于確保<吏室溫下非受熱*的^4i強(qiáng)度與室溫下受熱部位的屈月^力之間的差值因局部回復(fù)熱處理而增加至少20MPa的目的，在權(quán)矛溪求7和12中限定局部回復(fù)熱處理包紛口下步驟以不低于50'C/^^f的升^ii率加熱軋制妙180-350X:范圍的溫度下，將該軋制板##在該范圍內(nèi)的溫度下持續(xù)不超過(guò)5^4中(包括0秒)的時(shí)間，然后以不低于50XV^4中的Wp速率^Hp該軋制;^10(TC或更^氐的溫度。這些M的理由如下戶斤述。為了確^it過(guò)局部回復(fù)加熱使在室溫下非受熱部位的^i強(qiáng)度與室溫下受熱部位的屈m^力之間的差值增加至少20MPa,期望，過(guò)局部回復(fù)加熱處船口熱的區(qū)域(^^^l受熱"lMi)的溫;li^^在180-350'C的范圍。當(dāng)?shù)竭_(dá)的加熱溫度低于180'C時(shí)，通it^il樣的短時(shí)間內(nèi)進(jìn)^^加熱處理ii^到足夠的'1^1，使得與冷壓成型中的生產(chǎn)率相比不斷氐生產(chǎn)率；在這種情形中，沒(méi)有充分?jǐn)嘭凳軣岵课坏牟牧蠌?qiáng)度。因此，通過(guò)局部回復(fù)熱處理，室溫下非受熱部位的4^強(qiáng)度與室溫下受熱部位的屈月PUS力之間的差值并沒(méi)有增加20MPa以上，而通類部回復(fù)熱處理得到的^^的成型能力增強(qiáng)也不充分。另一方面，如^iifij的加熱溫度高于350。C,由Mg和Si組成的細(xì)小析出物#^^1的時(shí)間內(nèi)溶入固溶體中，緊接著形成由Mg和Si組成的細(xì)小析出物，由此時(shí)效，因此該材料將再次硬化。該時(shí)效持續(xù)發(fā)生，即佳在I^^P期間。因此，在^Mp后減輕了強(qiáng)Ui的降低。itl^卜，由于晶間析出與回復(fù)現(xiàn)象同時(shí)M，延伸率^降欣，并JU^制成型時(shí)易于j^開(kāi)裂；因而，成型能力J^上沒(méi)有增強(qiáng)。相反，當(dāng)達(dá)到的加熱溫度為180-350X:時(shí)，可以按不斷氐壓制成型生產(chǎn)率的高效率的方式，有皿向^^坯^^賦予強(qiáng)^J:。本文中，才娥受熱部位處強(qiáng)度隨時(shí)間的變化率，^部回復(fù)熱處理中iiJiJ的加熱溫度還可以初W分為兩個(gè)溫度范圍。在達(dá)到的加熱溫度范圍為250-350X:的情形中，由Mg和Si組成的細(xì)小析出物溶入固溶體中以在數(shù)秒的短時(shí)間內(nèi)完成'隨，而且，緊接著在預(yù)定^HP速率下*至室溫時(shí)，通過(guò)局部回復(fù)熱處理，室溫下非受熱部位的抗扭強(qiáng)度與室溫下受熱^M立的屈月M^力之間的差值已經(jīng)增加至少20MPa。然而，在該溫度范圍內(nèi)進(jìn)行回復(fù)加熱的情形中，在冷卻后于室溫下出現(xiàn)了大量的空位(在原子級(jí)別上)。所迷空###于室溫下期間在已經(jīng)過(guò)局部回復(fù)熱處理的"1|^中促進(jìn)Mg和Si的擴(kuò)散，因而在室溫下加速了細(xì)小析出物的形成。結(jié)果是，在^^1于室溫下維持lt^期間，該部位上的曾降低的屈服應(yīng)力值^^tfel返回到在回復(fù)熱處理之前的水平。^"達(dá)到的加熱溫度升高，空位的密度也增加，而空位密度的增加加速了室溫下的屈月W力值的增加。在強(qiáng)^^布上的這種'fcfet變化導(dǎo)致了與事先優(yōu)化的壓制成型M的不相容，導(dǎo)lt^制成型產(chǎn)品更可能出3W缺陷的形城有缺陷的夕卜觀。因此，為了穩(wěn)定地生產(chǎn)合格的成型產(chǎn)品，期望絲部回復(fù)熱處S^并扭制成型前，將在室溫下的##時(shí)間《議的盡可能短。另一方面，在不低于180。C但低于250'C的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行回復(fù)熱處理的十"W中，'fel擬艮短的時(shí)間內(nèi)完^而與冷壓成型的生產(chǎn)率相比，不斷氐生產(chǎn)率。另夕卜，科P后在室溫下空位密度足夠低，并JMfe局部回復(fù)熱處理后在室溫下保溫期間，屈服應(yīng)力值隨時(shí)間的增加M夠小。因此，當(dāng)局部回復(fù)熱處^i^樣的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行時(shí)，可以穩(wěn)U產(chǎn)合格的成型制品，即使當(dāng)^^坯體在室溫下##狄時(shí)。因此，在生產(chǎn)步驟日程的靈活'敝重要的十姊中，期望絲部回復(fù)熱處理中ii^的加熱溫度"R^在以下范圍，從1S(TC(含端點(diǎn))至250匸(不包含端點(diǎn))，使得在局部回復(fù)熱處理后，將^^1坯體在室溫下##數(shù)天的合理時(shí)間后，可以進(jìn)行壓制成型。it^E，為了穩(wěn)定地制造合格的成型制品，絲部回復(fù)熱處理后五天期間在局部回復(fù)熱處理中被加熱的受熱部位的屈服應(yīng)力增加的增加量(增量)被i議為不超過(guò)50MPa，更^i^不超過(guò)30MPa。另外，期望在ii^的溫度下的絲時(shí)間i5^至多5^4中(包括其中l(wèi)辦時(shí)間為0的情形，也^l其中^^i^在ii^的溫度^Mt，而是^S"達(dá)該溫度時(shí)立即*)，其中所述保持時(shí)間用于確尿在室溫下非受熱部位的^i強(qiáng)度與在室溫下受熱^Mi的屈服應(yīng)力之間差皿過(guò)局部'l^l熱處理增加至少20MPa。類卄她，為了確併通過(guò)局部回復(fù)熱處理使得室溫下非受熱*的#強(qiáng)度與室20溫下受熱*的屈月^力之間的差值增加至少20MPa，期望在局部回復(fù)熱處理中的升^il率被i^Jt不低于50X:/^4中。如果升^il剩氐于50t7^4中，在溫度升高時(shí)細(xì)小析出物由于'J^1將再次溶入固溶體中，而且#^在溫度升高期間或者在iiJ!]的加熱溫度下^Mt期間完成'tt,接著^析出使得強(qiáng)度#^加。結(jié)果，難以有皿I^f氐受熱部位的屈月Mi力，并因》b^以確保室溫下非受熱部位的抗扭強(qiáng)度與室溫下受熱部位的屈m^力之間的差值通過(guò)局部回復(fù)熱處理增加至少20MPa。jtW卜，在局部回復(fù)熱處理后，期望將受熱部位的冷卻速率i^^不低于50。C/分鐘。如果^HP速^f氐于50"C/^#f%在^Hp過(guò)程中將由于時(shí)效而強(qiáng)，續(xù)增加，使得難以有效1^(氐受熱部位的屈月^力。結(jié)果，難以確保通過(guò)局部回復(fù)熱處理使得室溫下非受熱部位的^強(qiáng)度與室溫下受熱部位的屈月^力之間的差^t增加至少20MPa。順便M，并不特別限制作為局部回復(fù)熱處理的用于局部加熱合^1坯體的M手段。該加熱手段的例子包紛口下方法其中在壓制成型時(shí)使加熱的金屬體與對(duì)應(yīng)于壓緊周邊部位的板部位接觸，以Aii過(guò)熱空氣^熱剛剛^A的板部位。這里，^M1如上所述的局部回復(fù)熱處理，由于壓緊周邊^(qū)的強(qiáng)度的斷氐，成型產(chǎn)品的形狀穩(wěn)定性育^f到增強(qiáng)。另外，因回復(fù)現(xiàn)象而在強(qiáng)JLhl^f氐的部位在烘烤其上的涂層時(shí)具有高的硬^i率，并掙I"狄'^1其強(qiáng)度。因此，可以獲得高的涂層烘烤硬化性(朋性能)，免在烘誇凃?qū)雍笸繉訌?qiáng)度的劣化。因?yàn)?，一M過(guò)常溫時(shí)效形成的團(tuán)簇物通過(guò)局部回復(fù)熱處理中的加熱而溶入固溶體中^，烘誇凃?qū)右鹆薟寸析出物以高密度形成，該;U^寸析出物更加有^y^i強(qiáng)度的增加。相M,當(dāng)在由常溫時(shí)效形成的團(tuán)蔟物依絲在的條件下烘:(t凃?qū)訒r(shí)，該團(tuán)蔟物在達(dá)到的加熱溫度下(通常低于180X:)立刻溶入固溶體中，然后開(kāi)始形成更W寸析出物，這些析出物,有^M^強(qiáng)度增加。因此，當(dāng)該工件在達(dá)到的加熱溫度下保持約20分鐘的短時(shí)間用于烘蜂涂層時(shí)，硬化的程度太低以至于不育^l得高的涂層烘烤硬化性。另一方面，本發(fā)明通it^部回復(fù)熱處^^得的成型產(chǎn)品的f姊中，絲部回復(fù)熱處理^，通過(guò)30天內(nèi)進(jìn)行的涂層烘烤處理(等同于AX時(shí)效)，^部回復(fù)熱處理中加熱的受熱^Mi的屈月M^力增加至少20MPa，使得成型產(chǎn)品可以具有用作車身;t^件所需剛度。^l利要求15中對(duì)otb^行了限定。^部回復(fù)熱處歡'j冷壓成型^^f溫#^^局部回復(fù)熱處理^##在常溫下直到冷壓成型，期望將該常溫保留時(shí)期i5^為不超過(guò)30天，如W要求8中所限定。如M局部回復(fù)處理后常溫保留時(shí)間超過(guò)30天，則通妙熱和'fel在強(qiáng);tJi曾斷氐的棘的強(qiáng)度可負(fù)^t過(guò)新的常溫時(shí)效而升高，同時(shí)在*板的受熱部位和非受熱部位之間的強(qiáng)度差可能斷氐，使得不可^^得高的壓制成型能力。為了可靠^中制新的常溫時(shí)效，期望將常溫保留時(shí)間優(yōu)選it^7不超過(guò)72小時(shí)，如果可能則更M不超過(guò)24小時(shí)，it^產(chǎn)率的現(xiàn)泉看也是有利的。另外，在局部回復(fù)熱處理^直到冷壓成型，#^^^#在常溫的時(shí)期^i要為以下時(shí)間之前的時(shí)期當(dāng)通過(guò)局部回復(fù)熱處理軟化的部位的強(qiáng)度返回至該處理之前的強(qiáng)度時(shí)。另外主^i^的時(shí)期為，絲部回復(fù)熱處^，室溫下非受熱部位的抗拉強(qiáng)度與室溫下受熱部位的屈服應(yīng)力之間的差值增加至少20MPa的狀態(tài)得以保持的時(shí)期。順便提及，在常溫保留時(shí)期或者緊在壓制成型之前優(yōu)選實(shí)施壓制成型通常需要的潤(rùn)滑劑;^步驟。本發(fā)明中用于成型的鋁^^1可以M為A1-Mg-Si基合金，并且不特別限制^W^的^^。通常，坯^#^為具有如權(quán)利要求16至18中所限定的M的合金，也M包^4n下成分的4S^ir:0.2-1.5y。的Mg和0.3-2.(W的Si，并包絲自0.03-1.0°/。的Fe、0.03-0.6°/。的Mn、0.01-0.4°/。的Cr、0.01-0.4%的Zr、0.01-0.4。/o的V、0.005-0.3。/。的Ti、0.03-2.5%的Zn、及0.01-1.5%的Cu中的至少一種，^*為Al和不可避免的雜質(zhì)。在下文中說(shuō)明關(guān)于如^^'j要求16至18中所述的坯^Mt料^^且成的限定理由。Mg:Mg為^M^L素，在本發(fā)明中認(rèn)為其是*本系中的_|^素，并且其與Si酉e^有助于增加強(qiáng)度。當(dāng)Mg^t低于0.2%時(shí)，因烘誇凃?qū)訒r(shí)的析出硬化而有助于強(qiáng)度增加的13"相的量太少以至于不^^得足夠的強(qiáng)度增加。另一方面，當(dāng)Mg^J:超過(guò)1.5%時(shí)，產(chǎn)生粗的Mg-Si基金屬間^^以J^f線型能力，特別是彎曲能力?？紤]剖這些因素，該龍Mg含量為0.2-1.5%。為了獲得最^^1的^f成型能力，特別A^好的彎曲能力，Mg>|^:她為0.3-0.9%。22Si:Si^^^^發(fā)明中^M皮iM;是^^系中的l^^^M^L素，并且其與Mg商給有助于增加強(qiáng)度。另外，Si在鑄造時(shí)作為金躲的結(jié)晶產(chǎn)物形成，并且金屬硅顆粒的周圍徊口工時(shí)變形，以成為在固溶處理(固^f匕處理)形成再結(jié)晶核心的位置。因此，Si還有助于再結(jié)晶織構(gòu)的細(xì)化。當(dāng)Si^*低于0.3%時(shí)，不能充分獲得上ii^。另一方面，當(dāng)Si^f:超過(guò)2.0%時(shí)，產(chǎn)生粗的Si顆泮沐/或粗的Mg-Si基金屬間^^/從而斷線型能力，尤其是彎曲能力?；谶@些因素，設(shè)定Si^t為0.3-2.0%，為了在壓制成型能力和彎曲能力之間荻得更好平衡，Si^f:艦為0.5-1.4%。盡管Mg和Si均為Al-Mg-Si基^^^l^4^M^L素，該^r^包M自0.03-1.0y。的Fe、0.03-0.6。/。的Mn、0.01-0.贈(zèng)Cr、0.01—0.贈(zèng)Zr、0.01-0.4%的V、0.005-0.3X的Ti、0.03-2,5y。的Zn和0.01-1.5。/。的Cu中的至少一種。添加這些元素的原因和限定這些添加元素的量的理由如下。Ti、V:Ti是對(duì)于通過(guò)4^織構(gòu)的細(xì)化iMf加強(qiáng)度和抑制腐^"效的元素，而V也是對(duì)于增加強(qiáng)度和抑制腐賄效的元素。當(dāng)Ti^*低于0.005%時(shí)，不育^^得足夠的效果。另一方面，當(dāng)Ti^J:超過(guò)0.3%時(shí)，添加Ti獲得的鑄錠織構(gòu)細(xì)4說(shuō)#腐蝕抑制^^齡。當(dāng)V^J:低于0.01%時(shí)，不育fe^得足夠的錄。另一方面，當(dāng)V^ir超過(guò)o.4y。時(shí)，添加v獲得的抑制腐蝕^t^f^?！穡卜，當(dāng)每個(gè)上FM^iL^過(guò)時(shí)，基于Ti或V的粗金屬間4^^4勿的量增加，從而導(dǎo)致制氐的成型能力和/或斷氐的巻變性。Mn、Cr、Zr:這些元素在增加強(qiáng)度、細(xì)化晶粒或者增強(qiáng)可時(shí)效性(烘烤硬化能力)方面是有效的。當(dāng)Mn^f:低于0.03。/。或Cr和Zr^H:分別低于0.0P/。時(shí)，不能滿意J4^得上述剛提過(guò)的絲。另一方面，當(dāng)Mn^J:超過(guò)0.6%或者Cr和Zr^i:分別超過(guò)0.4%時(shí)，不^Lh^^L齡，而且形成了許多種金屬間^^，從而對(duì)成型能力，特別是巻邊彎曲能力產(chǎn)生了不利的影響。因此，設(shè)定Mn含量為0.03-0.6%，且分別i議Cr和Zr賴為0.01-0.4%。Fe:Fe通常以低于0.03。/。的^f作為不可避免的雜質(zhì)包含在常見(jiàn)4給金中。另一方面，F(xiàn)e是對(duì)于增加強(qiáng)度和細(xì)化晶豐絲效的元素。為了顯示這些絲，可以實(shí)際添加不低于0.03。/。的Fe量。然而，需要注意，當(dāng)Fe^f:低于0.0抓時(shí)，達(dá)不到足夠的錄。另一方面，超過(guò)1.0y。的Fe^J:可能斷線型能力，尤其是彎曲能力。因此，在實(shí)際添加Fe的情形中，設(shè)定Fe含量為0.03-1.0%。Zn:Zn是通過(guò)增強(qiáng)可時(shí)效性而有助于增加強(qiáng)度的元素，并^ii^f于增強(qiáng)表面處理能力有效。當(dāng)Zn^J:低于0.03。/。時(shí)，不能滿意^尋上^。另一方面，超過(guò)2.5%的Zn^i:導(dǎo)致了斷氐的成型能力和斷氐的城蝕性。因此，i議Zn襯為0.03-2.5%。Cu:Cu是添加用于增加成型能力和強(qiáng)度的元素。為了增強(qiáng)成型能力和強(qiáng)度，Cu添加的量不低于0.01%。然而，當(dāng)Cu^f:超過(guò)1.5W時(shí)，抗腐蝕性(抗晶間腐蝕性、雌城蝕性)劣化。因此，限制Cu^fr為1.5。/。或更低。順便狄，當(dāng)強(qiáng)度增加具有大的重要性時(shí)，Cu^Jm不低于0.4%。另外，當(dāng)旨在提高城蝕性時(shí)，01^1:她不高于1.0%。jtb^卜，當(dāng)絲蝕性具有大的重要性時(shí)，并不實(shí)際添加Cu，而且將Cu^i:M限制為o.01%或更低。另夕卜，在常用的A1M中，B(硼)可以與Ti同時(shí)添加用于細(xì)4t^lt織構(gòu)。同時(shí)添加B與Ti導(dǎo)致了細(xì)^^急定#^織構(gòu)的^的效果。4^發(fā)明中，可以與Ti一起添加至多500ppm的B。實(shí)施例現(xiàn)在，將在下文中描述本發(fā)明的實(shí)施例以;SJ寸比例。順便乾5L,下面的實(shí)施例A^l于描iC^發(fā)明的效果，并且在實(shí)施例中描述的方法和奈件并不解釋為對(duì)本發(fā)明^M^范圍的限制。實(shí)施例i熔化如表1中所示的4&^金Al至A6并4M^Uiii行調(diào)整，皿過(guò)DC方法4^造該熔體來(lái)生產(chǎn)4&^#^。每^4^均在530'C下均熱持續(xù)10小時(shí)，并才W^t方法進(jìn)行熱專L^冷軋，ijt^得l咖厚的^^1。然后，^f^斤獲得的^^^在530'C下經(jīng)受固溶處理，接著'fefel冷卻至室溫。在固溶處^'fel24^HP后，每^^1##在室溫下#^60天。然后，在沖壓時(shí)，的有待作為壓緊周邊*的部分在如表2中所示的加熱M進(jìn)行局部回復(fù)熱處理。在每^v^l作為^^皮轉(zhuǎn)至常a^,在常溫下1械24小時(shí)的時(shí)期內(nèi)，將該^^用于非受熱^和受熱部位的強(qiáng)度(^強(qiáng)度和0.2"/。屈mji力)、極限沖壓比(LDR)和受熱部位的涂層烘烤強(qiáng)度的測(cè)量。jtb^卜，在常溫下保持24小時(shí)的時(shí)期內(nèi)評(píng)^h受熱剩立的4^能力。LDR(極限沖壓比)測(cè)試#^^在32mmcD沖頭直徑(P)的條件下進(jìn)行沖壓，折鈹抑制力為150kg,且坯體直徑以不同方式改變，JLit過(guò)以下公式計(jì)^i^的LDR值LDR-D/P，其中D為最大可沖壓*直徑。通過(guò)將JohnsonWax(商標(biāo))作為潤(rùn)滑劑施加到每^K^1的兩側(cè);iMt/fti亥沖壓。涂層烘烤強(qiáng)度對(duì)于每^I^^L，使JISNo.5試驗(yàn)樣品經(jīng)受2M申展，然后在170X:下進(jìn)行20分鐘的涂層烘烤處理，然后用于拉伸。^4i伸試瞼中，測(cè)量0.2。/。屈月Mi力作為才;i^強(qiáng)度。4ii能力的斧階對(duì)于每^K^1，使彎曲試l^樣品經(jīng)受51f申展，然后經(jīng)受180。接觸彎曲。彎曲時(shí)，對(duì)狄的存在/;f^^tii行目^L^查。符號(hào)。^A;rq^在鞭，符號(hào)x^4存在*。表l<table>tableseeoriginaldocumentpage25</column></row><table>表1中所示的*Al至A6均^L^發(fā)明;fWJ要求16-18所限定的《賦范圍內(nèi)。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage26</column></row><table>i)在非受熱^H^受熱^M^i司的強(qiáng)JU值(在o.2%屈月艮應(yīng)力方面的差值)。2)烘蜂凃?qū)雍蟮?.2%屈月^力。表2中所示的1-5號(hào)^^#^4^屬于本發(fā)明的實(shí)施例，而6-9號(hào)^^樣品屬于對(duì)比例。所有實(shí)施例的樣品均滿足以下條ft,即非受熱部位和受熱部位之間的強(qiáng)度差值(在0.2。/o屈月Ml力方面的差值)不低于+12MPa;另外，它們不僅具有至少2.09的高LDR值，i^烘誇凃?qū)雍缶哂衈的巻邊能力和高強(qiáng)度。另一方面，對(duì)比例的樣品性能差，特別是LDR。>^些#^中，由于對(duì)其采用的局部回復(fù)熱處理的加熱^^RM^發(fā)明的范圍內(nèi)，試驗(yàn)樣品中6、7和8號(hào)具有以下問(wèn)題。這些樣品在受熱部位具有高強(qiáng)度，且在非受熱部位上具有低強(qiáng)度，與本發(fā)明實(shí)施例樣品的'I""W相反。因而，在6-8號(hào)^i^樣品中，壓緊周邊*具有高強(qiáng)度，而沖頭肩部的接觸部位具有低強(qiáng)度，從而^斷氐了LDR。此夕卜，7和8號(hào)^^樣品的4ii能力^M皮劣化了。屬于對(duì)比例的9號(hào)^^才羊品為通過(guò)冷壓^^1得到的樣品，該^^殳有經(jīng)狄部回復(fù)熱處理，所以在強(qiáng)肚均勻。因此，與屬于本發(fā)明實(shí)施例的并具有與9號(hào)^^樣品相同^^1^的1號(hào)^3^樣品相比，經(jīng)ii^绔凃?qū)雍?號(hào)#^口在LDR和強(qiáng)JU^1^^的。實(shí)施例2在工藝的輛上，實(shí)施例2主要用于展示如本發(fā)明W'j要求7和12中所述方法的。然而i^E需對(duì)旨出的是，ii4笛述了落A^^要求6和ll限定的條件^卜，但落A^U，J要求7和12限定的條降范圍內(nèi)的實(shí)施例用于參考。這里，滿;UW溪求7和12P艮定條fr的實(shí)施例被稱為(本發(fā)明的)"第二類實(shí)施例"，而滿;UW澳求6和11限定^M卩不滿A^U，J要求7和12限定條fr的實(shí)施例被稱為(本發(fā)明的)"第一類實(shí)施例"，而兩組務(wù)f牛均不滿足的實(shí)施例被稱為"對(duì)比例"。將表3中所示的4給金B(yǎng)l至B3熔化，然后通過(guò)DC4#^'^#造該熔體，來(lái)生產(chǎn)具有表3所示化學(xué)組成的4S^^錠。每^H^均在530。C下均熱10小時(shí)，然后才^t^法經(jīng)受熱淬L^冷禮，iM^得l咖厚的4&^T^。然后，使由》h^得的每^Hg^^在530X:下經(jīng)受固溶處理，接著'lfe^Hp至室溫。然后，^4和5所示的條件下，使^^L經(jīng)受常溫時(shí)效(NTA)，或AX時(shí)效(AA),或由兩種時(shí)效(NTA和AA)結(jié)合獲得的時(shí)M理。從這樣處理的合^Ji，^+羊^^立^^樣品(JIS5號(hào)^^樣品形狀)，4吏4尋4i伸方向與軋制方向垂直。將^4立^i^樣品用于^4i^r;5(M^驗(yàn)其才^^性能(^4i強(qiáng)度、屈月Mi力和延伸率)，結(jié)果如表4和5中所示。另夕卜，每個(gè)^^均才以下描述的方法經(jīng)受局部回復(fù)熱處理，然后用于成型能力"W^r。首先，從每個(gè)^^L制備了用于成型能力^H^I具有預(yù)^X寸的圓盤坯淋。如圖2所示，將圓盤樣品(述體5)的55.7mmcD中心部位的區(qū)域i議為非受熱部位(不^C^口熱的^Mi)Q,而將其周邊^(qū)M立iW為受熱^Hi(4A^熱的命f立)P，^ii種iM下，使圓盤鄉(xiāng)5經(jīng)^部回復(fù)熱處理。受熱"^M立為扭制成型時(shí)與沖頭2肩部(半徑)3接觸的區(qū)^卜側(cè)"tMi的整^K(Hi。關(guān)于用于實(shí)施局部回復(fù)熱處理的M方法，在以下a下進(jìn)行處理，其中將圓盤坯寺5夾緊絲部回復(fù)熱處理系統(tǒng)的上夾板6和下夾板7之間，該局部回復(fù)熱處理系統(tǒng)的形狀如圖3所示。在圖3中，#^個(gè)上夾板6和下夾板7的中心^M立i議為由7J^卻的非加熱部位8，而將周邊^(qū)M立^^為其中帶有加熱器的加熱^Mi9。表4和表5中顯示了在局部回復(fù)熱處理中加熱^處的條件，例如達(dá)到的加熱溫度、加熱時(shí)間(加熱時(shí)的保持時(shí)間)、升溫速率和^H卩速率。27"W。另夕卜，對(duì)于相應(yīng)于所述糾的每個(gè)圓盤坯寺，分別從受熱^HiP和非受熱部位Q取才ff尋到圖4所示的小尺寸抗拉#品10(取才秘置如圖5所示)，并用于^i^l^從而檢驗(yàn)非受熱部位Q和受熱部位P處的屈m^力，結(jié)果如表6和7所示。在進(jìn)行局部回復(fù)熱處理后，在局部回復(fù)熱處S^盡可能f夬地進(jìn)行(P，Q)部位處的強(qiáng)度斧階，差本上應(yīng)在局部回復(fù)熱處理后5小時(shí)內(nèi)。另夕卜，為了測(cè)量已在上述M下進(jìn)行了局部回復(fù)熱處理的每個(gè)圓盤坯寺受熱部位處的屈月W力的時(shí)間變化(隨時(shí)間的變化)，在局部回復(fù)熱處理完成的1天后和5A^,同樣艦圓盤坯砵的受熱^^*#得到^##品，^#后立即將該^#品進(jìn)行^#,從而檢驗(yàn)各時(shí)間"^的屈月Ml力值，結(jié)果如表6和7中所示。itb^卜，絲部回復(fù)熱處理結(jié)^，將圓盤坯體在室溫下##與直到成型能力評(píng)#^^為止的時(shí)賴目同的時(shí)段，然后從受熱#和非受熱部^^#得到小尺寸的拔拉^^樣品(取樣位置如圖5所示)。預(yù);W這些^^樣品^口2%變形作為壓制成型的才莫擬，然后在170匸經(jīng)受AX時(shí)效持續(xù)20分鐘，該^H^對(duì)應(yīng)于涂層烘烤處理。然后彬n此處理過(guò)的試驗(yàn)樣品用于扭拉^^來(lái)測(cè)量各部位的屈月Mi力，由于與涂層烘烤處理等效的熱處理各部位屈月M^力的增加如表6和7所示。另夕卜，絲部回復(fù)熱處理結(jié)絲，將圓盤坯*室溫下##等于直到進(jìn)行成型能力^的時(shí)段加三天的的時(shí)段，然后從圓盤坯體的受熱部位^^^尋到小尺寸的^i^"沖羊品。^t這些:R^立^"樣品^口5%的4立伸變形后，##:個(gè)^^樣品的相應(yīng)部位(parallelportion)截?cái)?，然后才娥以下方法將其用于彎曲能力^。首先，與位于每^^樣品的相應(yīng)^Mi的中心部位的拉伸方向正交的^f皮i議為彎曲線，并且，將相應(yīng)^Mi^i亥彎曲線處以0.8ram的彎曲半徑彎曲直到90。角。進(jìn)一步，將該相應(yīng)*彎曲至135°角。然后，假如;5M]內(nèi)面板插入內(nèi)部，將1.Omm厚的帶材插入彎曲的相應(yīng)*的內(nèi)部，然后將相應(yīng)部位彎曲至180°角，以便將帶材先入中間，導(dǎo)致了片狀部位的牢固接觸。通itJUdt鏡能目一m查到彎曲部位的夕卜部，才Mt存在或不存在^t^^i^^樣品的被測(cè)試的相應(yīng)^的彎曲能力為^Jf或^^。關(guān)于成型能力"W^驗(yàn)，將已經(jīng)進(jìn)行了局部回復(fù)熱處理的圓盤坯體##在室溫下#^如表6和7所示的時(shí)間，然后將其用于圓柱深沖。該中使用的沖頭具有以下形狀即具有50mm的沖頭直徑和5.Omra的沖頭圓角半徑。在該微中^^I的^Mr有以下形狀即具有53.64咖的^內(nèi)徑和13，0咖的模具肩部半徑。在以下務(wù)fr下進(jìn)行該深沖淵t即180mm/分鐘的沖頭^l和150kg的折鈹抑制力，同時(shí)偵月JohnsonWax(商標(biāo))作為潤(rùn)滑劑。將已進(jìn)行局部回復(fù)熱處理的合^^坯體用于深沖試驗(yàn)。如U個(gè)相同類型的板坯體中的三個(gè)板坯體是可沖壓的，則圓盤直徑增加0.5咖以制備新的坯體樣品，然后采用新的坯M次進(jìn)^m果沖試驗(yàn)。重復(fù)進(jìn)4ti亥過(guò)程，以確定允許沖壓的最大圓盤直徑，將最大圓盤直徑除以50mm的沖頭直徑，獲得極限沖壓比LDR。另外，出于對(duì)比，對(duì)由未進(jìn)行局部回復(fù)熱處理的合^1制備的圓盤坯體也確定了LDR。圓柱深沖試結(jié)果如表5所示。認(rèn)為成型能力通iW部回復(fù)熱處理得到絲增強(qiáng)，與^MW局部回復(fù)熱處^^得的LDR似目比，在釆用局部回復(fù)熱處理情形中獲得的LDR值顯示了0.1的增加。表3<table>tableseeoriginaldocumentpage29</column></row><table>表4糾<table>tableseeoriginaldocumentpage30</column></row><table>/353表5<table>tableseeoriginaldocumentpage31</column></row><table>錄1)NTA4溫脈，AA=AXB+*L2)輛回復(fù)熱處理^JJt深精W^t間。200810107481.0il溢也被26/35<table>tableseeoriginaldocumentpage32</column></row><table>表7<table>tableseeoriginaldocumentpage33</column></row><table>練l)絲行輛回復(fù)狄理的材料,2)進(jìn)行了^回J^處理的材料。3)在24變形4^it過(guò)170TCx20分鐘的AX8^bg賄力的增加。200810107481.0勢(shì)溢也被28/353*1至4為其中*Bl^^發(fā)明權(quán)矛虔求7和12中限定范圍內(nèi)M下進(jìn)行局部回復(fù)熱處^/或類似處理的實(shí)施例(第二類實(shí)施例)。在每種所述情形中，通過(guò)局部回復(fù)熱處理使室溫下非受熱部位的^強(qiáng)度與室溫下受熱部位的屈月W力之間的差^t增加了至少20MPa。另夕卜，同樣在該成型能力^中，與;M^過(guò)局部回復(fù)加熱獲得的LDR似目比，該LDR值顯示出不低于0.1的增加；因而，在實(shí)際4^^5出上i^了有效的成形性增強(qiáng)絲。另外，在等效于涂層烘烤處理的熱處^，證實(shí)7J^到在受熱^fjUi^月^力的增加至少為20MPa，因此證實(shí)可以確保汽車車身;fe^斤需要的強(qiáng)度7JC平。jtb^卜，在局部回復(fù)熱處理后，受熱部位的屈月^I力的時(shí)間變化(隨時(shí)間的改變)是中等的，并JUt局部回復(fù)熱處理后的五天期間，屈服應(yīng)力的增力4I定于50MPa以下。才該事實(shí)確定，證實(shí)，局部回復(fù)熱處理中的受熱部位的彎辟能力是良好的，而且當(dāng)預(yù)先將最終壓制成型產(chǎn)品的彎曲^M立i^為受熱命位時(shí)，可以容易地^f亍彎曲。另一方面，務(wù)fr5為這樣的實(shí)施例(第一類實(shí)施例)，其中在局部回復(fù)熱處理中ii^的加熱溫度低于^^發(fā)明^U'J要求7和12中P艮定的溫度范圍，以確保通過(guò)局部回復(fù)熱處理使得室溫下非受熱部位的抗拉強(qiáng)度與室溫下受熱部位的屈月W力之間的差值增加了至少20MPa。^it種'It^中，在受熱*處不^^得由'tt帶來(lái)的足夠的軟^^果，并iUJ^t加低于20MPa。因此，與不經(jīng)過(guò)局部回復(fù)熱處^得的LDR銜目比，發(fā)錄于成型能力^^^獲得的LDR值并不能顯示出y^夠的^。另夕卜，條件6為其中在局部回復(fù)熱處理中的達(dá)到的加熱溫度高于本發(fā)明的溫度范圍的對(duì)比例。^il種情形中，在短時(shí)間內(nèi)在受熱部位上完成'fcl^立刻進(jìn)-f亍時(shí)效析出，由此受熱部位的屈I^I力不期望,到升高。結(jié)果，通過(guò)局部回復(fù)熱處理使得在室溫下非受熱部位的抗拉強(qiáng)度與在室溫下受熱部位的屈月Mi力之間的差值僅具有低于20MPa的增加。因此，基于成型能力^M/h測(cè)^^得的LDR值與不經(jīng)過(guò)局部回復(fù)熱處理得到的LDR銜目當(dāng)，顯示出成型能力并未得到增強(qiáng)。jtUt，通it^該iiS'J的加熱溫度下加熱誘發(fā)了晶間析出，從而極;UiWH氐了彎曲能力。因而，發(fā)現(xiàn)并不能進(jìn)行成型制品的彎曲。另夕卜，在這種十"W中，在受熱部位Jiilit^成型(post-forming)AX時(shí)效得到的屈月Ml力的增加低于20MPa。因而，不能確保車身;t^斤需的強(qiáng)度。34另外，條降7為這樣的實(shí)施例(第一類實(shí)施例)其中局部回復(fù)加熱中的升5線剩氐于本發(fā)明權(quán)利要求7和12中限定的升^il率，以確保通it^部回復(fù)熱處理使得室溫下非受熱部位的#強(qiáng)度與室溫下受熱*的屈月^力之間的差值增加了至少20MPa。在這種惰形中，在緩慢升溫的過(guò)程中和在##于達(dá)到的加熱溫度的過(guò)程中，在受熱部位中的'ltt后將不期望M生時(shí)效析出。結(jié)果，通過(guò)局部回復(fù)熱處理使得室溫下非受熱部位的抗拉強(qiáng)度與室溫下受熱部位的屈服應(yīng)力之間的差值僅具有低于20MPa的增加。因此，沒(méi)有，JL^到不低于0.1的LDR提高，并不能i^局部回復(fù)熱處理的足夠的成型能力增強(qiáng)效應(yīng)。oH^卜，條件8為這樣的實(shí)施例(第一類實(shí)施例)其中局部回復(fù)加熱中的冷卻速剩氐于^t^發(fā)明權(quán)利要求7和12中限定的冷卻速率，以確保通過(guò)局部回復(fù)熱處理使得在室溫下非受熱部位的抗拉強(qiáng)度與在室溫下受熱部位的屈服應(yīng)力之間的差值增加了至少20MPa。^ii種情形中，雖然受熱^M立曾通過(guò)"^^得到軟化，但是由于勤口熱后的緩慢^HP過(guò)程中的時(shí)效析出i^f呈，^#再次得到硬化。這種現(xiàn)象的結(jié)果是，通過(guò)局部回復(fù)熱處理使得在室溫下非受熱部位的抗拉強(qiáng)度與在室溫下受熱部位的屈月^I力之間的差值僅具有低于20MPa的增加。因此，未Xll^到不低于0.1的足夠的LDR提高，而且也不能iA^部回復(fù)熱處理的足夠成型能力增強(qiáng)^。另外，糾9和10為這樣的實(shí)施例(第二類實(shí)施例)其中扭過(guò)常溫時(shí)^^AX時(shí)效的結(jié)合獲得的時(shí)M船，a利要求7和12中限定范圍內(nèi)的條件下進(jìn)行局部回復(fù)熱處理和類似處理。在所述的每種情形中，通ii/^部回復(fù)熱處理使得在室溫下非受熱部位的^強(qiáng)度與在室溫下受熱^Hi的屈月^力之間的差值增加了至少20MPa。因此，同樣在成型能力^H^測(cè)試中，與絲頓部回復(fù)熱處M^得的LDR銜目比，該LDR，示出了不低于O.1的增加。因而，在實(shí)際^^IJ^出上認(rèn)定了有效的成形性增強(qiáng)效果。另外，在經(jīng)過(guò)等效于涂層烘烤處理的熱處理后，在受熱部^JJi確定出現(xiàn)了屈月Ml力的至少20MPa的增加。因此，可以確保汽車車身;^斤需要的強(qiáng)度水平。jtW卜，絲部回復(fù)熱處^，受熱部位的屈JMI力的時(shí)間變化(隨時(shí)間的改變)是中等的，并iLM部回復(fù)熱處^的五天期間，屈月Ml力的增;M急定于50MPa以下。才娥上述事實(shí)確定，可以穩(wěn)定艦ita制成型制iiiL^缺陷形城有缺陷夕卜觀的合格成型制品。還證實(shí)，局部回復(fù)熱處理中受熱部位的彎曲能力是良纖的，而且，如果將最終壓35制成型產(chǎn)品的彎曲部位預(yù)先i^為受熱^Mi，則可以進(jìn)行彎曲。另一方面，糾ll為這樣的對(duì)比例其中絲部回復(fù)熱處理之前的屈月W力低于本發(fā)明的范圍，盡管進(jìn)行了常溫時(shí)效。在這種情形中，即佳^^發(fā)明范圍內(nèi)的M下進(jìn)行ft^的局部回復(fù)熱處^類似處理，通ii^部回復(fù)熱處船口熱的受熱部位處也不育yy尋屈m^力上的足夠制氐。因此，通it^部回復(fù)熱處理使得在室溫下非受熱部位的錄強(qiáng)度與在室溫下受熱部位的屈月Ml力之間的差值僅具有低于20MPa的增加。另外，與^過(guò)局部回復(fù)熱處^^得的LDR值相比，基于成型能力^h^l^所獲得的LDR值僅顯示出很小的增加。因而，不能i/^jt^局部回復(fù)熱處理的:^成型能力增強(qiáng)^^。合金B(yǎng)2"t^^得了與MB1所獲結(jié)果類似的結(jié)果，該合金B(yǎng)2為Al"Mg-Si-Cu基合金。*^，條件12-15都為這樣的實(shí)施例其中使合金B(yǎng)2在本發(fā)明相力J要求7和12中限定范圍內(nèi)的^f牛下經(jīng)^J部回復(fù)熱處3^類似處理。在每種所述情形中，通過(guò)局部回復(fù)熱處理使得在室溫下非受熱部位的抗拉強(qiáng)度與在室溫下受熱^的屈月M^力之間的差值均具有至少20MPa的增加。另外，同樣在成型能力^H/H^中，與未ii行局部回復(fù)加熱而獲得的LDR銜目比，該LDR^示出至少0.1的增加；因而，在實(shí)際^^^5出上i/^:了有效的成形性增強(qiáng)錄。另夕卜，在等效于涂層烘烤處理的熱處贈(zèng)，在受熱部位處確定，J^到了屈月W力的至少20MPa的增加，因此證實(shí)，可以確保汽車車身)t^斤需要的強(qiáng)度7K平。jJ^卜，^部回復(fù)熱處3^，受熱部位處的屈月Ml力的時(shí)間變化(隨時(shí)間的改變)是中等的，并JUM;部回復(fù)熱處^的五天期間，屈月Ml力的增;M急定于50MPa以下。4上迷事實(shí)確定，可以穩(wěn)定Mitli制成型制it^缺陷形M有缺陷夕卜觀的合格成型制品。還證實(shí)，在局部回復(fù)熱處理中加熱的受熱部位的彎曲能力是良好的，而且，如果將最終壓制成型產(chǎn)品的彎曲部位預(yù)先i^:為受熱部位，那么可以有助于彎曲。另一方面，涉及^TB2的條f牛16為這樣的實(shí)施例(第一類實(shí)施例)其中范i7以S保通過(guò)局部回復(fù)熱^理使得在室溫下非受熱i位的:iMi強(qiáng)度與在室溫下受熱部位的屈月Ml力之間的差值增加至少20MPa。在這種情形中，在受熱部位中得不到足夠的恢復(fù)的軟^^t果。另外，上i^t加也低于20MPa。因此證實(shí)，與^過(guò)局部回復(fù)加熱獲得的LDR目比，基于成型能力評(píng)^^所獲得的LDR36值并沒(méi)有顯示出足夠的增加。另夕卜，涉及^rB2的M17和18為這樣的對(duì)比例其中^部回復(fù)熱處理中達(dá)到的加熱溫度高于本發(fā)明限定的范圍。在這種情形中，在短時(shí)間內(nèi)在受熱部位上完成'1^后立刻進(jìn)行時(shí)效析出，由此受熱部位的屈月^力得到了不期望的升高。這種現(xiàn)象的結(jié)果是，通過(guò)局部回復(fù)熱處理使得在室溫下非受熱部位的拔拉強(qiáng)度與在室溫下受熱命f立的屈服應(yīng)力之間的差值僅具有低于20MPa的增加。因此，基于成型能力^H^獲得的LDR值僅與不經(jīng)貌部回復(fù)熱處理得到的LDR似目當(dāng)。因而確定，^ii種'If^中成型能力^&^殳有得到增強(qiáng)。另夕卜發(fā)現(xiàn)，由于在該達(dá)到的溫度下加熱誘發(fā)了晶間析出，極大降f氐了彎曲能力，因此不能"i^f亍成型制品的彎曲。此外，在受熱部位上通過(guò)后成型人工時(shí)效僅得到低于20MPa的屈月MI力增加。因而，發(fā)現(xiàn)不能確^4身絲件所需的強(qiáng)度。另夕卜，涉及合金B(yǎng)2的條fr19為局部回復(fù)熱處理的加熱時(shí)間比本發(fā)明中所述范圍長(zhǎng)的對(duì)比例。在這種情形中，雖然由于^i口熱時(shí)完成的'l^l導(dǎo)致了受熱部位曾經(jīng)得到軟化，但由于時(shí)效析出的進(jìn)行，受熱部^€^硬化。這種現(xiàn)象的結(jié)果是，通過(guò)局部回復(fù)熱處理使得在室溫下非受熱部位的#強(qiáng)度與在室溫下受熱部位的屈月Ml力之間的差值增加了負(fù)值(即I^f氐)。因此，基于成型能力評(píng)^i^獲得的LDR值比;^it^部回復(fù)熱處S^得的LDR值低。另夕卜，4it種情形中，受熱部位成型后的彎曲能力低劣。因而發(fā)現(xiàn)不能彎曲該成型產(chǎn)品。另一方面，涉及MB2的條件20為這樣的對(duì)比例，其中雖然實(shí)施了常溫時(shí)效，但是絲部回復(fù)熱處理之前的屈月MI力和錄強(qiáng)度低于本發(fā)明所^^圍。^it種',中，即^^^發(fā)明權(quán)利要求7和12限定的范圍內(nèi)進(jìn)行船的局部回復(fù)熱處稱類似處理，絲部回復(fù)熱處理中加熱的受熱部位也不肯fe^得屈月Ml力的足_夠斷氐。因此，通過(guò)局部回復(fù)熱處理使得在室溫下非受熱部位的抗拉強(qiáng)度與在室溫下受熱部位的屈月IUl力之間的差值僅具有低于20MPa的增加。另外，與a過(guò)局部回復(fù)熱處S^得的LDR目比，基于成型能力評(píng)^Mr所獲得的LDR值僅顯示出很微小的增加。因而發(fā)現(xiàn)，J4^能iA^局部回復(fù)熱處理的成型能力增強(qiáng)。jHl^卜，涉及*B3的務(wù)fr21和22為這樣的實(shí)施例(第二類實(shí)施例)其中在本發(fā)明的相關(guān)范圍內(nèi)進(jìn)frf溫時(shí)^il人工時(shí)效，然后，在^^明的相力J要求7和12限定的范圍內(nèi)進(jìn)行局部回復(fù)熱處#類似處理。在每種所述情況中，通過(guò)局部回復(fù)熱處理使得在室溫下非受熱部位的抗拉強(qiáng)度與在室溫下受熱部位的屈服應(yīng)力之間的差值均具有至少20MPa的增加。因此，同樣在成型能力^試驗(yàn)中，與未進(jìn)行局部回復(fù)熱處M^得的LDR銜目比，該LDR值顯示出至少0.1的增加。因而，iA^了在實(shí)際《M輛上有效的成形性增強(qiáng)絲。另外確定，在等效于涂層烘烤處理的熱處理后，在受熱部位的屈服應(yīng)力出現(xiàn)了至少20MPa的增加。因此，可以確保汽車車身;^/斤需要的強(qiáng)度水平。jH^卜，在局部回復(fù)熱處i^的五天期間，屈月^力的增加是穩(wěn)定的并且不超過(guò)50MPa。才娥上述事實(shí)確定，可以穩(wěn)定皿to制成型制it^有缺陷形M有缺陷夕卜觀的合格成型制品。還證實(shí)，在局部回復(fù)熱處理中加熱的受熱部位的彎曲能力是良好的，而且，如果將最終壓制成型產(chǎn)品的彎曲部位預(yù)先^^為受熱命f立，則有助于彎曲。實(shí)施例3將在實(shí)施例2中^^I的^rBl軋制板作為Mr樣品制備，然后輛如下方法進(jìn)行固溶處理、時(shí)^t^局部回復(fù)熱處理其中在固溶處^的時(shí)效*以及以下條件例如在局部回復(fù)熱處理中ii5ij的加熱溫度、加熱時(shí)間、升溫速率和冷卻速率均與表4中所示的條件2相同。然而，iiE應(yīng)該說(shuō)明的是，在實(shí)施例3中^E^部回復(fù)熱處理中的受熱^Hi^非受熱"W的區(qū)域得到不同的^，如表8所示。絲部回復(fù)熱處g三天，在與表1相同^^餅下，將已錄該區(qū)域進(jìn)行局部回復(fù)熱處理的坯淋用于圓柱深沖，從而確定LDR。結(jié)果如表8所示。表8<table>tableseeoriginaldocumentpage38</column></row><table>作為對(duì)比例的條件i是其中;r^在非加熱區(qū)域的實(shí)施例；也n在該實(shí)施例中差J^上沒(méi)有實(shí)施局部回復(fù)熱處理。^it種情形中，LDR為2.01。另外，作為對(duì)比例的條件2是其中扭體的整^KM勁皮i^為受熱命f立的實(shí)施例，^種情形中，LDR僅僅sg^辨加至2.02。因而，在該情形中不^^得足夠的成型能力增強(qiáng)^。jH^卜，作為對(duì)比例的條降3是這樣的實(shí)施例其中在成型時(shí)與沖頭肩，觸的整^NM立(圖1中的區(qū)域B)和在其外側(cè)^M立的整^NH立(圖1中的區(qū)域A)均被i^為受熱部位。在這種情形中，沖頭肩部的接觸部^4強(qiáng)^t降低了，從而該部位易于斷裂。因此，LDR僅為2.01。因而，在該情形中發(fā)現(xiàn)不負(fù)辦強(qiáng)成型能力。作為對(duì)比例的*4是這樣的實(shí)施例其中在成型時(shí)與沖頭肩^^觸的部位(圖1中的區(qū)域B)和在其外側(cè)^Mi的整^MM立(圖1中的區(qū)域A)均被i議為受熱部位。^il種情形中，與沖頭肩^^觸的部私麵強(qiáng)^h斷氐了，使得該部位可能會(huì)斷裂。因此，LDR僅為2.02。因而，在該情況下發(fā)現(xiàn)不能增強(qiáng)成型能力。另一方面，作為本發(fā)明實(shí)施例的條降5是這樣的實(shí)施例其中在成型時(shí)與沖頭肩部接觸的部位(圖1中的區(qū)域B)的夕卜側(cè)4M立的整^HM立(圖1中的區(qū)域A)被i議為受熱部位。在這種情形中，與沖頭肩部接觸的坯體^M立在強(qiáng)度上比其外側(cè)部位高。因此，LDR為2.26，與;M^過(guò)局部回復(fù)熱處^^得的LDR銜目比，艦示出不低于0.1的有效增加。因而，在該fW中確《咸型能力得到了增強(qiáng)。另外，作為本發(fā)明實(shí)施例的糾6和7是這樣的實(shí)施例其中在成型時(shí)與沖頭肩^^觸的^M立(圖1中的區(qū)域B)的外側(cè)^M立的"^^f皮i^^受熱頓。在這種情形中，與沖頭肩部接觸的坯體部仏在強(qiáng)復(fù)Ji比其外側(cè)部位高。因此，LDR值分別為2.25和2.23，與^it^部回復(fù)熱處^^得的LDR銜目比，示出不低于0.1的有效增加。因而，在該1中，證實(shí)成型能力得到了增強(qiáng)。實(shí)施例4將實(shí)施例2中^^]的^rBl的軋制板作為^3^M4'J備，然后輛如下方法進(jìn)行固溶處理、時(shí)#局部回復(fù)熱處理其中在固溶處理后的時(shí)效條件以及以下^Ht例如在局部回復(fù)熱處理中iiJ'j的加熱溫度、加熱時(shí)間、升i^4率和冷卻速率均與表4中所示的*2相同。然而這里應(yīng)該說(shuō)明的是，在實(shí)施例4中，在壓制成型中使用的沖頭形狀與上述實(shí)施例中的不同。具砵地，使用由具有雙39臺(tái)階沖頭肩部3A和3B的雙臺(tái)階圓柱形沖頭2，如圖6所示。這里，沖頭2的第一級(jí)具有(j)50咖的尺寸和5mmR的沖頭肩部3A,而沖頭2的第^r^l具有小25mm的尺寸和5皿nR的沖頭肩部3B。j^卜，使用由對(duì)應(yīng)于該雙臺(tái)階沖頭2形狀的模具。通過(guò)^狄該雙臺(tái)階沖頭2^ft"進(jìn)行圓盤坯砵5的壓制成型。^^發(fā)明的實(shí)施例中，局部回復(fù)熱處理采用以下方法進(jìn)行其中在成型時(shí)，待與第一級(jí)沖頭肩部3A接觸的區(qū)域B夕Mp的區(qū)域A被i議為局部回復(fù)加熱中的受熱部位,并且位于區(qū)域B內(nèi)部的區(qū)域C的區(qū)域A'也附加i^皮i議為受熱^，其中所述區(qū)域A'^與沖頭肩部3B接觸的區(qū)域B'的夕Mp。另一方面，在寸比例中，局部回復(fù)熱處理采用以下方法進(jìn)行其中僅位于區(qū)域B夕h^的區(qū)域A被i^為局部回復(fù)熱處理中的受熱部位，其中區(qū)域B在成型時(shí)將與第一級(jí)沖頭肩部3A接觸。對(duì)于已經(jīng)分別經(jīng)受本發(fā)明實(shí)施例和對(duì)比例中的兩種局部回復(fù)熱處理的坯體，在局部回復(fù)熱處^的三天之后，采用沖頭2和;j^iMi行壓制成型。結(jié)果是，從##本發(fā)明實(shí)施例的坯淋可以生產(chǎn)出雙臺(tái)階圓柱形成型制品，而不會(huì)在壓制時(shí)產(chǎn)生^f^坯體l2U帶(braking)。另一方面，才娥對(duì)比例的坯#成型產(chǎn)品對(duì)應(yīng)于沖頭肩部3B的部位斷裂?？梢酝ㄟ^(guò)其它方法實(shí)^JW^Jt^發(fā)明，而不脫離本發(fā)明銜申ili4^t征。因》bi^E描述的M實(shí)施方案僅為示例性的，而非限制性的，本發(fā)明旨在包含由所附;M'J^^4ii的本發(fā)明范圍和^M^利要求含義內(nèi)的所有變體。權(quán)利要求1.一種用于冷壓成型的鋁合金板，包含Al-Mg-Si基鋁合金并已經(jīng)受局部回復(fù)熱處理，使得在冷卻至常溫后，其受熱部位和其非受熱部位在0.2％屈服應(yīng)力方面的差值不低于10MPa。2.如W'溪求1所述的用于冷壓成型的4S^板，其中在冷壓成型時(shí)由折鈹抑制裝置壓緊的所逸&的區(qū)域被i殳定為所述受熱部位，而在冷壓成型時(shí)沖頭肩部壓著的所m的區(qū)域被i^^所述非受熱^。3.—種用于冷壓成型的45^板，其包含Al"Mg-Si基4給金，并在以下務(wù)ft下經(jīng)受局部回復(fù)熱處理在冷壓成型時(shí)由折鈹抑制裝置壓緊的所逸H的區(qū)^f皮i5Jt為受熱部位，而在冷壓成型時(shí)沖頭肩部將壓著的所ii^的區(qū)域被i^為非受熱部位，這種方式使得通it^斤述局部回復(fù)熱處理，所述受熱部位的#強(qiáng)度和所述非受熱部位的0.2%屈月^力之間的差值增加至少20MPa。4.一種制iiJD于冷壓成型的4S^^的方法，包括以下步驟作為坯^^N"料制備被軋制到預(yù)定^UI"度的軋制Al"Mg-Si基鋁^r^，佳，斤述軋制M480-590'C范圍的溫度經(jīng)受固溶處理，然后將所述軋制板保留在常溫下至少一天，然后在冷壓成型之前，^^斤述軋制條^部回復(fù)熱處理，使得在轉(zhuǎn)至常^^受熱^Mi^非受熱^i之間在0.2W屈月M^力方面的差值不低于10MPa。5.^M'j^求4所述的制造用于冷壓成型的4g^敗的方法，其中在以下糾下進(jìn)行所ii^部回復(fù)熱處理在冷壓成型時(shí)由折鈹抑制裝X^緊的所選敗的區(qū)域被i^L為所述受熱部位，而在冷壓成型時(shí)沖頭肩部將壓著的所i^的區(qū)^^&^所述非受熱*。6.如似'澳求4所述的制造用于冷壓成型的4^^的方法，其中所述局部回復(fù)熱處理包含以下步驟:以不低于30X:/分鐘的升j;^i4率加熱所述禮制M150-350'C范圍的溫度，將所ii專L制;^^^r在所述范圍內(nèi)的溫度下持續(xù)不超過(guò)5分鐘(包括0秒)的時(shí)間，然后以不^f氐于3(TC/分鐘的^P速率^HP所述軋制;^E100r或更低的溫度。7.如;M'J^求4所述的制iM于冷壓成型的4&^板的方法，其中所i^部回復(fù)熱處理包舍以下步驟以不低于50'C/分鐘的升;踐率加熱所述軋制板至180-350X:范圍的溫度，將所it軋制;tK;JM^在所iiE圍內(nèi)的溫度下持續(xù)不^it5分鐘(包括0秒)的時(shí)間，然后以不低于50'C/分鐘的^H卩速率^卩所i^L制板至100lC或更低的溫度，由此，通it/斤述局部回復(fù)熱處理^/斤述受熱棘的錄強(qiáng)度和所述非受熱部位的0.2%屈月^力之間的差值增加至少20MPa。8.^^型的方法，其中在所述局部回復(fù)熱處理后，將所i^L^常溫下保持30天之前進(jìn)行所述冷壓成型。9.一種用于45^^L的冷壓成型方法，基于以下工藝的應(yīng)用，其中通過(guò)使用沖頭將因常溫時(shí)效而處于時(shí)效析出狀態(tài)的Al~Mg-Si基^&^^L^ii行冷壓成型，并且該^^l坯體的^^lHi^a緊，其中所迷4^^1坯體的^制成型時(shí)與沖頭肩部接觸的區(qū)^卜側(cè)部位的整^NP分或者小于整個(gè)的部分被設(shè)定為受熱部位，而所迷受熱部位"卜的其它部^^皮i^為非受熱部位；使所迷4S^^1坯體經(jīng)受局部回復(fù)熱處理，其中將所述受熱部位'^>熱以瞬間溶解時(shí)效析出物并因》b^化所述受熱部位，而并不加熱所述非受熱部位，因此所述受熱部位的強(qiáng)度與所述非受熱"^Mi的強(qiáng)度相比降低，接著'tfel冷卻所述受熱部位至室溫；然后在所述受熱部位的強(qiáng)度因室溫^#期間的時(shí)效析出而返回到所錄部回復(fù)熱處理前的^^平之前，對(duì)所述4S^^L坯^i^行冷壓成型。10.—種用于4&^板的冷壓成型方法，其基于以下工藝的應(yīng)用，其中在固溶處g，使Al"Mg-Si基4S^^ii錄140X:以下的AX時(shí)絲者常溫時(shí)#合140X:以下的人工時(shí)^ii行的時(shí)M理i^欠時(shí)效狀態(tài)，并具有不低于90MPa的0.2%屈月^1力，然后通過(guò)佳月沖頭冷壓成型該Al-Mg-Si基4^^1并且使其末端部，緊，其中所述45^^L坯寺的在壓制成型時(shí)與沖頭肩部接觸區(qū)^卜側(cè)部位的整^p分或者小于整個(gè)的部分被i議為受熱部位，而受熱部位^t的其它部^^皮i議為非受熱部位；^/斤述4S^r^坯體經(jīng)狄部回復(fù)熱處理，其中所述受熱部^W，口熱以瞬間溶解時(shí)效析出物，并因jtb^化所迷受熱部位，而并不加熱所述非受熱部位，因此所述受熱部位的強(qiáng)度與所述非受熱部位的強(qiáng)度相比制氐，接著'fe^冷卻所述受熱部位至室溫；然后在所述受熱部位的強(qiáng)度因室溫^#期間的時(shí)效析出而返回到局部回復(fù)熱處理前的水平之前，對(duì)所述^^坯^ii行冷壓成型。11.如權(quán)利要求9所述的用于4&^仗的冷壓成型方法，其中所述局部回復(fù)熱處理包含以下步驟:以不低于30。C/分鐘的升溫速率加熱所ii^^^至150-350X:范圍的溫度,將所iyi坯^M5Mt在所述范圍內(nèi)的溫度下持續(xù)不超過(guò)5^4中(包括0秒)的時(shí)間，然后以不低于30TC/分鐘的^p速率^HP所ii^坯砵至IOOIC或更低的溫度。12.如權(quán)利要求9所迷的用于45^^L的冷壓成型方法，其中所述局部回復(fù)熱處理包含以下步驟以不低于50X:/分鐘的升^it率加熱所述板*至180-350'C范圍的溫度，將所i^L坯^^Mt在該范圍內(nèi)的溫度下持續(xù)不超過(guò)5^^中(包括0秒)的時(shí)間，然后以不低于50'C/^4中的^HP速率冷卻所i^i坯體至ioor或更低的溫度，由此，通it^斤述局部回復(fù)熱處理，使所述受熱部位的抗拉強(qiáng)度和所述非受熱部位的0.2%屈服應(yīng)力之間的差值增加至少20MPa。13.如M，J要求9所述的用于4^r^的^^壓成型方法，gl時(shí)與沖頭，14.:^5U'J^求9所述的用于^^1的冷壓成型方法，潛個(gè)面積，或者所述區(qū)域內(nèi)任意形狀的一個(gè)或多個(gè)面積被包括在所述局部回復(fù)熱處理中的所述受熱部位中。15.—種冷壓成型的45^r產(chǎn)品，其通過(guò)如W'j要求9所述的用于4^r板的冷壓成型方法獲得，其中在所述局部回復(fù)熱處理后，通過(guò)30天內(nèi)進(jìn)rft^l人工時(shí)M理，所述受熱部位的屈服應(yīng)力增加至少20MPa。16.如^U'j要求l所述的用于冷壓成型的4^^1，其中所述Al"Mg-Si基4S^^包括含有如下成分的4^^:0.2-1.5%(質(zhì)*%，下文同樣適用)的Mg和0.3-2.0%的Si，并包舍&自0.03-1.0%的Fe、0.03-0.6%的Mn、0.01-0.4%的Cr、0.01—0.4%的Zr、0.Ol-O.4°/。的V、0.005-0.3%的Ti、0.03-2.5%的Zn、以及0.01-1.5%的Cu中的至少一種，余量為Al和不可狄的雜質(zhì)。17.如擬ij要求4所述的制造冷壓成型用4&^i^的方法，其中所述Al-Mg-Si基45^^包括含有如下成分的4&^i^L:0.2-1.5%的Mg和O.3-2.0。/。的Si，并包絲自0.03-1.Oy。的Fe、0.03-0.6。/。的Mn、0.01-0.4%的Cr、0.01-0.4%的Zr、0.01-0.4%的V、0.005-0.沐的Ti、0.03-2.5%的Zn、以及0.01-1.5%的Cu中的至少一種，余量為Al和不可避免的雜質(zhì)。18.:^5U'J要求8所述的用于4S^敗的冷壓成型方法，其中所述Al"Mg-Si基^^包括含有如下成分的4&^昧0.2-1.5%的Mg和O.3-2.(W的Si，并包*自0.03-1.0。/。的Fe、0.03-0.6。/。的Mn、0.01-0.4%的Cr、0.01-0.4%的Zr、0.Ol-O.順V、0.005-0.3%的Ti、0.03-2.5%的Zn、以及0.01-1.5%的Cu中的至少一種，絲為Al和不可敏的雜質(zhì)。全文摘要一種Al-Mg-Si基鋁合金板，其在固溶處理后經(jīng)受常溫時(shí)效(或處于欠時(shí)效狀態(tài))處理，所述鋁合金板在壓制成型前經(jīng)受熱處理(局部回復(fù)熱處理)，其中將合金板局部加熱至150-350℃范圍內(nèi)的溫度下，并持續(xù)不超過(guò)5分鐘，使得受熱部位和非受熱部位之間的強(qiáng)度差值(0.2％屈服應(yīng)力的差值)將不低于10MPa。將這樣處理后的合金板在以下條件下進(jìn)行冷壓成型，即具有低強(qiáng)度的受熱部位與折皺抑制裝置接觸，具有高強(qiáng)度的非受熱部位與沖頭肩部(半徑)接觸。在局部回復(fù)熱處理中，升溫速率和冷卻至100℃以下的冷卻速率被設(shè)定為不小于30℃/分鐘。此外，局部回復(fù)熱處理之后，在壓制成型前，將合金板保持在常溫下的時(shí)期設(shè)定為在30天以內(nèi)。文檔編號(hào)C22F1/04GK101514436SQ20081010748公開(kāi)日2009年8月26日申請(qǐng)日期2008年12月11日優(yōu)先權(quán)日2007年12月11日發(fā)明者一谷幸司,日比野旭申請(qǐng)人:古河Sky株式會(huì)社