專利名稱：用于大尺寸鍛造的鋁合金半固態(tài)坯料的制備方法
技術領域：
本發(fā)明屬于金屬材料熱成形技術領域，涉及一種鍛造用鋁合金坯料的制 備，具體涉及一種用于大尺寸鍛造的鋁合金半固態(tài)坯料的制備方法。
背景技術：
半固態(tài)成形加工是目前最具發(fā)展?jié)摿Φ南冗M制造技術之一，具有模具壽 命長、壓力低、設備噸位小、生產率高、節(jié)約能源的優(yōu)點，制得的制件具有 較高的質量和優(yōu)越的性能，并可實現(xiàn)制件的近、凈成形。
半固態(tài)坯料成形方法，首先要制備出非枝晶結構的近球形組織的半固態(tài)
坯料。文獻K.P.Young， C.P.Kyonka and J.a.Courtois， "Fine grained metal compositeon"， U.S.Patent, 4415374， 1038 (1983)披露了應變誘導熔體激 活法(Strain-Induced Melt Activation,簡稱SIMA)，利用常規(guī)鑄造得到合金 錠坯，在回復再結晶的溫度范圍內，對該合金錠坯進行足夠的變形(一般為 熱擠壓)，以破碎合金中的初生枝晶組織，然后對合金錠坯進行冷變形，使 坯料的組織中儲存部分變形能量，再進行加熱，使其溫度達到半固態(tài)區(qū)并保 溫一定時間，獲得半固態(tài)坯料。
加熱過程中，合金首先發(fā)生再結晶，形成亞晶粒和亞晶界，晶界處的低 熔點溶質元素和低熔點相，隨后熔化，導致近球形固相被低熔點液相包圍， 形成半固態(tài)非枝晶組織。將加熱后的半固態(tài)坯料進行水淬，可觀察半固態(tài)坯 料的金相組織；將加熱后的半固態(tài)坯料進行觸變模鍛，得到制件。應變誘發(fā)激活法工藝的效果，主要取決于冷變形和半固態(tài)加熱兩個階段。目前，應變
誘發(fā)激活法只能制備直徑小于①90mm的小尺寸鋁合金半固態(tài)坯料，而小尺 寸半固態(tài)坯料成形的零件小，工程上實用意義不大。應變誘發(fā)激活法在制備 變形合金大尺寸的半固態(tài)坯料中存在以下問題坯料足夠大的冷變形量下的 變形不均勻，坯料快速加熱以及坯料溫度的均勻性不能很好控制。

發(fā)明內容
本發(fā)明的目的是提供一種用于大尺寸鍛造的鋁合金半固態(tài)坯料的制備 方法，用于成形加工較大的鋁合金零件，解決了坯料足夠大的冷變形量下的 變形不均勻，以及坯料快速加熱和坯料溫度的均勻性不能很好控制的問題。
本發(fā)明所采用的技術方案是， 一種用于大尺寸鍛造的鋁合金半固態(tài)坯料
的制備方法，包括以下具體步驟
步驟1:將直徑為0)90mm O140mm的鍛造鋁合金擠壓棒材截斷下料， 形成長度為150mm 225mm的圓棒坯料；并對該圓棒坯料的兩端面進行加 工，使兩端面相互平行；
步驟2:將上步得到的圓棒坯料，置于加熱設備中，在溫度為400°C 42(TC的條件下保溫lh 3h，完全退火，之后，以小于30°C/h的冷卻速度， 隨爐冷卻；
步驟3:采用動載窄砧小變形技術，對上步完全退火后的圓棒坯料進行
鍛造，使之預冷變形，得到直徑為①125mm O160mm、長度為96mm 170mm的坯料；
步驟4:利用商用鍛造工藝仿真優(yōu)化計算機軟件對上步預冷變形后的坯 料的加熱過程進行模擬，生成該坯料的優(yōu)化的三段式加熱工藝曲線，并得出 坯料的加熱工藝參數(shù)；步驟5:將步驟3得到的坯料置于加熱保溫設備內，根據(jù)步驟4得出的
加熱工藝參數(shù)對該坯料進行加熱，即制得大尺寸鍛造鋁合金半固態(tài)坯料。 本發(fā)明的特征還在于，
,其中步驟3，坯料的預冷變形過程中采用的動載窄砧小變形技術是指具
體控制
1) 錘砧置于溫度為10(TC 25(TC的環(huán)境中預熱，
2) 圓棒坯料端面與錘砧的接觸面積小于圓棒坯料端面面積的30%，
3) 遵循輕一重一輕的鍛打原則，先輕打，使坯料端面與錘砧緊密接觸， 然后重打，每次錘擊，坯料的長度縮短1.5mm 2mm，坯料的上部直徑超過 下部直徑4mm，即將坯料調頭鍛造，之后，上部直徑分別超過下部直徑3mm、 2mm或lmm，坯料調頭鍛造，
4) 圓棒坯料的總變形程度為20% 40%。 其中步驟4，對坯料的加熱過程進行模擬的具體步驟 利用商用鍛造工藝仿真優(yōu)化軟件的加熱模塊，輸入上述坯料的三維幾何
模型，將該三維幾何模型劃分為有限元網(wǎng)格，再輸入鋁合金坯料的材質、該 材質的熱物性參數(shù)，并輸入設定的坯料的初始溫度、加熱爐內的初始溫度、 計算時間、步長和三段式加熱預置曲線，得出優(yōu)化的三段式加熱曲線，并根 據(jù)該曲線得出每段的加熱工藝參數(shù)。
本發(fā)明方法與現(xiàn)有技術相比，具有如下優(yōu)點-
1.采用動載窄砧小變形技術，控制變形的相對均勻性。動載使材料儲存 的變形能比靜壓時儲存的冷變形能大；窄砧使變形體中，較難變形的區(qū)域變 小，實施再次打擊時，可使較難變形的區(qū)域變形；小變形使摩擦錐變得非常 小，變形體變形相對均勻；2. 采用三段式加熱工藝設置加熱曲線；利用商用傳熱計算機軟件，對加 熱工藝曲線進行優(yōu)化；大大縮短了總的加熱時間，特別是縮短了再結晶溫度 以上的加熱時間。實現(xiàn)了快速加熱與溫度均勻性的統(tǒng)一，使SIMA法制備大 尺寸半固態(tài)坯料成為可能，從而使工程應用較為實際，用該方法制備的大尺 寸半固態(tài)坯料的晶粒組織邊部、心部、端部晶粒平均直徑以及圓整度相差不 大，均符合半固態(tài)坯料的組織要求。
3. 本發(fā)明方法得到的半固態(tài)坯料與現(xiàn)有方法制得的合金相比，室溫下屈 服強度的強度極限降低了 0% 5%，最大斷面縮減率提高了大約20%，成形 時的變形力降低了30% 40%，其綜合力學性能高，組織細小、均勻且呈近 球狀。


圖1是本發(fā)明方法的工藝流程圖2是本發(fā)明方法中計算機模擬優(yōu)化得到的爐溫控制曲線圖； 圖3是本發(fā)明方法的加熱過程中測試到的坯料邊部和心部的溫度變化曲 線圖4是本發(fā)明方法一種實施例的爐溫控制曲線與坯料心部測溫曲線圖； 圖5是本發(fā)明方法一種實施例制得的半固態(tài)坯料的金相組織顯微照片； 其中，a是心部的顯微照片，b是邊部的顯微照片，c是端部的顯微照片； 圖6是本發(fā)明方法另一種實施例的爐溫控制曲線與坯料心部測溫曲線
圖7是本發(fā)明方法另一種實施例制得的半固態(tài)坯料的金相組織顯微照 片；其中，a是心部的顯微照片，b是邊部的顯微照片，c是端部的顯微照片； 圖8是本發(fā)明方法第三種實施例的爐溫控制曲線與坯料心部測溫曲線圖9是本發(fā)明方法第三種實施例制得的半固態(tài)坯料的金相組織顯微照 片；其中，a是心部的顯微照片，b是邊部的顯微照片，c是端部的顯微照片。
具體實施例方式
下面結合附圖和具體實施方式
對本發(fā)明進行詳細說明。
本發(fā)明方法的流程如圖1所示。按以下步驟進行
步驟1:將市售的直徑為①90mm O140mm的鍛造鋁合金擠壓棒材下 料，形成長度為150mm 225mm的圓棒坯料，并對該圓棒坯料的兩端面進 行加工，保證兩端面相互平行；
步驟2:將上步得到的圓棒坯料，置于加熱設備中，在溫度為400°C 42(TC的條件下，保溫lh 3h，完全退火，之后，以小于3(TC/h的冷卻速度，
步驟3:采用動載窄砧小變形技術，對上歩完全退火后的圓棒坯料進行鍛 造，使之預冷變形，鍛造過程中控制
(1) 錘砧置于溫度為10(TC 25(rC的環(huán)境中預熱，
(2) 圓棒坯料端面與錘砧的接觸面積小于圓棒坯料端面面積的30%，
(3) 遵循輕一重一輕的鍛打原則，先輕打，使坯料端面與錘砧緊密接觸， 然后重打，每次錘擊，坯料的長度縮短1.5mm 2mm，坯料的上部直徑超過 下部直徑4mm，即將坯料調頭鍛造，之后，上部直徑分別超過下部直徑3mm、 2mm或lmm，坯料調頭鍛造，
(4) 圓棒坯料的總變形程度為20% 40%，得到直徑為①125mm ①160mm、長度為96mm 170mm的坯料；
步驟4:利用Deform 3D商用鍛造工藝仿真優(yōu)化軟件的加熱模塊，對上 步預冷變形后的坯料的加熱過程進行模擬:輸入該坯料的三維幾何模型，將 該三維幾何模型劃分為有限元網(wǎng)格，再輸入鋁合金坯料的材質及其熱物性參 數(shù)，并輸入設定的坯料初始溫度值、加熱爐內初始溫度值、設定計算時間及 步長，并設置三段式加熱預置曲線，然后，通過上述計算機軟件的加熱模塊 對坯料的加熱過程進行仿真模擬，并通過溫度場分析上述坯料的溫度均勻 性，確定該坯料加熱過程中各階段的加熱時間，得出如圖2所示的優(yōu)化的三 段式加熱曲線。第一段為快速加熱階段，將加熱保溫設備內的溫度，調至坯 料半固態(tài)溫度以上IO(TC;第二段為均溫階段，將加熱保溫設備內的溫度， 快速調至坯料的半固態(tài)溫度；第三段為保溫階段，控制加熱保溫設備內的溫 度為坯料的半固態(tài)溫度；
步驟5:將步驟3制得的坯料置于加熱保溫設備內，利用步驟4得到的 加熱工藝參數(shù)，對該坯料進行加熱。首先，將加熱保溫設備內的溫度，調至 坯料半固態(tài)溫度以上IO(TC，對坯料加熱8分鐘 18分鐘，控制坯料心部溫 度，低于半固態(tài)溫度2(TC，然后將加熱保溫設備內的溫度，快速調至坯料的 半固態(tài)溫度，對坯料緩慢加熱7分鐘 15分鐘，控制坯料心部溫度，低于半 固態(tài)溫度3r，之后控制加熱保溫設備內的溫度為坯料的半固態(tài)溫度，將坯 料保溫5分鐘 8分鐘，即制得大尺寸半固態(tài)坯料，直接將該坯料進行觸變 模鍛，形成零件，或將得到的坯料進行水淬，使坯料迅速降至室溫，保存住 當時的均勻化組織，制取金相組織圖片。
在坯料的加熱過程中，現(xiàn)場隨時進行坯料邊部和心部溫度的測試，獲得如圖3所示的加熱過程中坯料邊部和心部的溫度變化曲線。圖中表明采用三 段式爐溫控制曲線可實現(xiàn)坯料的快速均勻加熱。 本發(fā)明方法中，
使用的加熱保溫設備選用電阻加熱爐。
采用的動載窄砧小變形技術，即采用力能設備進行坯料變形，置錘砧
于10(TC 25(TC的溫度環(huán)境中預熱，圓棒坯料端面與錘砧的接觸面積小于圓 棒坯料端面面積的30%，遵循輕一重一輕的鍛打原則，先輕打，使坯料端面 與錘砧緊密接觸，然后重打，每次錘擊，坯料的長度縮短1.5 mm 2mm， 坯料的上部直徑超過下部直徑4mm，即將坯料調頭鍛造，要求上部直徑分 別超過下部直徑3mm、 2mm或lmm，坯料調頭鍛造。 7A09鋁合金的半固態(tài)溫度為590°C。
采用鍛造工藝仿真優(yōu)化軟件的加熱模塊，可實現(xiàn)坯料加熱工藝的優(yōu)化， 采用三段式加熱工藝實現(xiàn)坯料的快速均勻加熱，有利于球化、均勻、細小的 半固態(tài)組織的獲得。
實施例1
將市售的7A09鋁合金擠壓棒材，用鋸床截斷下料并將兩端面車平見光， 制成直徑為O90mm、長度為150mm的圓棒坯料，將該圓棒坯料置于電阻爐 中，在溫度為40(TC的條件下，保溫lh進行退火，然后，以小于3(TC/h的 冷卻速度，隨爐冷卻；將退火后的圓棒坯料在500Kg空氣錘上鍛造，錘砧預 熱溫度為10(TC;鍛擊遵循"輕—重一輕"原則，即先輕打，使坯料端面與錘 砧貼實，并且圓棒坯料端面與錘砧的接觸面積小于圓棒坯料端面面積的 30%，然后重打，每次打下1.5mm 2mm。圓棒坯料上部直徑超過下部直徑 4mm，調頭進行鍛造，此后，上部直徑超過下部直徑分別為3mm、 2mm或lmm，即調頭再鍛；得到直徑為0>125mm、長度為96mm的坯料，該圓棒坯 料的變形程度為40%。然后利用商用鍛造工藝優(yōu)化軟件Deform 3D的加熱模 塊，對預冷變形后的坯料的加熱過程進行模擬輸入預冷變形后坯料的三維 幾何模型、并將該三維幾何模型劃分為48p00個單元網(wǎng)格；再將該坯料的材 質(7A09鋁合金)、熱傳導系數(shù)、比熱容等材料熱物性參數(shù)輸入該模擬軟件 中，并輸入設定的鋁坯的初始溫度為2(TC、加熱爐內的初始溫度為69(TC; 設置計算時間1800秒、步長1秒等分析參數(shù)及三段式加熱預置曲線，由計 算機模擬得出優(yōu)化的三段式加熱曲線，并根據(jù)該加熱曲線確定制備半固態(tài)坯 料要求的加熱參數(shù)；依照得出的加熱參數(shù)對坯料進行加熱。將坯料放入爐底 設置有高度為80mm網(wǎng)狀物的電阻爐內，并置于網(wǎng)狀物的上面?？刂茽t內溫 度為69(TC，加熱8分鐘，打開爐門，將爐內溫度迅速降至59(TC以下，保 溫7分鐘，以均勻坯料心部和表面溫度，其后保溫5分鐘，以利于坯料晶粒 的球化，爐溫控制曲線與坯料心部測溫曲線如圖4所示；此階段坯料邊、心 部平均溫度差異2.5"，出爐時的溫差<1.0"，對應的固相率變化約1.5%， 即制得用于大尺寸鋁合金鍛造的半固態(tài)坯料，隨后立即水淬，其金相組織的 顯微照片如圖5所示。從圖中可看出，該半固態(tài)坯料的心部晶粒平均直徑 42)im、邊部晶粒平均直徑45pm、端部晶粒平均直徑41|am。 實施例2
將市售的7A09鋁合金擠壓棒材，用鋸床截斷下料并將兩端面車平見光， 制成直徑為O140mm、長度為225mm的圓棒坯料，將該圓棒坯料置于電阻 爐中，在溫度為42(TC的條件下，保溫3h進行退火，然后，以小于3(TC/h的 冷卻速度，隨爐冷卻；將經(jīng)過熱處理的圓棒坯料在750Kg空氣錘上鍛造，錘 砧預熱溫度為25(TC;鍛擊遵循"輕一重一輕"原則，即錘擊開始時，輕打，使坯料端面與錘砧貼實，并且圓棒坯料端面與錘砧的接觸面積小于圓棒坯料
端面面積的30%，然后重打，每次打下1.5 mm 2mm，上部直徑超過下部 直徑4mm，調頭進行鍛造，此后，上部直徑超過下部直徑依次分別為3mm、 2mm或lmm，即調頭再鍛；形成直徑為O160mm、長度為170mm的坯料， 該圓棒坯料的變形程度為20%。然后利用商用鍛造工藝優(yōu)化軟件Deform 3D 的加熱模塊對上步預冷變形后的坯料的加熱過程進行模擬輸入預冷變形后 坯料的三維幾何模型、并將該三維幾何模型劃分為52000個單元網(wǎng)格；再將 該坯料的材質(7A09鋁合金)、熱傳導系數(shù)、比熱容等材料熱物性參數(shù)輸入 該模擬軟件中；并輸入設定的鋁坯的初始溫度為2rC、加熱爐內的初始溫度 為690°C;設置計算時間3600秒、步長1秒等分析參數(shù)及三段式加熱預置曲 線，由計算機模擬得出優(yōu)化的三段式加熱曲線，并根據(jù)該曲線確定制備半固 態(tài)坯料要求的加熱參數(shù)；依照得出的加熱參數(shù)，對坯料進行加熱，將坯料放 入爐底設置有高度為80mm網(wǎng)狀物的電阻爐內，并置于網(wǎng)狀物的上面。控制 爐內溫度為6卯。C，加熱18分鐘，打開爐門，將爐內溫度迅速降至59(TC以 下，保溫15分鐘，以均勻坯料心部和表面溫度，其后保溫8分鐘，以利于 坯料晶粒的球化，爐溫控制曲線與坯料心部測溫曲線如圖6所示；此階段坯 料邊、心部平均溫度差異2.5。C，出爐時的溫差〈1.(TC，對應的固相率變化 約1.5%，即制得用于大尺寸鍛造的鋁合金半固態(tài)坯料，隨后立即水淬，其 金相組織的顯微照片如圖7所示。從圖中可看出，該半固態(tài)坯料的心部晶粒 平均直徑37pm、邊部晶粒平均直徑41)im、端部晶粒平均直徑40)im。 實施例3
將市售的7A09鋁合金擠壓棒材，用鋸床截斷下料并將兩端面車平見光， 制成直徑為OllOmm、長度為188mm的圓棒坯料，將該圓棒坯料置于電阻爐中，在溫度為410'C的條件下，保溫2h進行退火，然后，以小于3(TC/h的 冷卻速度，隨爐冷卻；將經(jīng)過熱處理的圓棒坯料在750Kg空氣錘上鍛造，錘 砧預熱溫度為175"C;鍛擊遵循"輕一重一輕"原則，即錘擊開始時，輕打， 使坯料端面與錘砧貼實，并且圓棒坯料端面與錘砧的接觸面積小于圓棒坯料 端面面積的30%，然后重打，每次打下1.5 mm 2mm，上部直徑超過下部 直徑4mm，調頭進行鍛造，此后，上部直徑超過下部直徑分別為3mm、 2mm 或lmm，即調頭再鍛；形成直徑為(D142mm、長度為133mm的坯料，該圓 棒坯料的變形程度為30%。然后利用商用鍛造工藝優(yōu)化軟件Deform 3D的加 熱模塊對上步預冷變形后的坯料的加熱過程進行模擬，輸入預冷變形后坯料 的三維幾何模型、并將該三維幾何模型劃分為50000個單元網(wǎng)格；再將該坯 料的材質(7A09鋁合金)、熱傳導系數(shù)、比熱容等材料熱物性參數(shù)輸入該模 擬軟件中；并輸入設定的鋁坯的初始溫度為21°C、加熱爐內的初始溫度為 69(TC;設置計算時間2700秒、步長1秒等分析參數(shù)及三段式加熱預置曲線， 通過計算機模擬得出優(yōu)化的三段式加熱曲線，并根據(jù)該加熱曲線確定制備半 固態(tài)坯料要求的加熱參數(shù)；依照得出的加熱參數(shù)，對坯料進行加熱，將坯料 放入爐底設置有高度為80mm網(wǎng)狀物的電阻爐內，并置于網(wǎng)狀物的上面。控 制爐內溫度為695"C，加熱13分鐘，打開爐門，將爐內溫度迅速降至595'C 以下，再加熱ll分鐘，以均勻坯料心部和表面溫度，其后保溫6分鐘，以 利于坯料晶粒的球化，爐溫控制曲線與坯料心部測溫曲線如圖8所示；此階 段坯料邊、心部平均溫度差異2.5"C，出爐時的溫差〈1.(TC，對應的固相率 變化約1.5%，即制得用于大尺寸鍛造的鋁合金半固態(tài)坯料，隨后立即水淬。 其金相組織的顯微照片如圖9所示。從圖中可看出，該半固態(tài)坯料的心部晶 粒平均直徑42pim、邊部晶粒平均直徑45iim、端部晶粒平均直徑4&m。本發(fā)明方法是在SIMA法的基礎上，采用動載窄砧小變形技術獲得變形 均勻的大的冷變形量，結合計算機數(shù)值模擬技術控制半固態(tài)加熱溫度的均勻 性，通過三段式加熱工藝提升前期加熱溫度以獲得快的升溫溫度和足夠的溫 度均勻性，從而制備大尺寸半固態(tài)鍛造鋁合金坯料。
權利要求
1. 一種用于大尺寸鍛造的鋁合金半固態(tài)坯料的制備方法，其特征在于，包括以下具體步驟步驟1將直徑為Φ90mm～Φ140mm的鍛造鋁合金擠壓棒材截斷下料，形成長度為150mm～225mm的圓棒坯料；并對該圓棒坯料的兩端面進行加工，使兩端面相互平行；步驟2將上步得到的圓棒坯料，置于加熱設備中，在溫度為400℃～420℃的條件下保溫1h～3h，完全退火，之后，以小于30℃/h的冷卻速度，隨爐冷卻；步驟3采用動載窄砧小變形技術，對上步完全退火后的圓棒坯料進行鍛造，使之預冷變形，得到直徑為Φ125mm～Φ160mm、長度為96mm～170mm的坯料；步驟4利用商用鍛造工藝仿真優(yōu)化計算機軟件對上步預冷變形后的坯料的加熱過程進行模擬，生成該坯料的優(yōu)化的三段式加熱工藝曲線，并得出坯料的加熱工藝參數(shù)；步驟5將步驟3得到的坯料置于加熱保溫設備內，根據(jù)步驟4得出的加熱工藝參數(shù)對該坯料進行加熱，即制得大尺寸鍛造鋁合金半固態(tài)坯料。
2.按照權利要求1所述的用于大尺寸鍛造的鋁合金半固態(tài)坯料的制備 方法，其特征在于，所述步驟3中，坯料的預冷變形過程中采用的動載窄砧 小變形技術是指具體控制1) 錘砧置于溫度為100。C 25(TC的環(huán)境中預熱，2) 圓棒坯料端面與錘砧的接觸面積小于圓棒坯料端面面積的30%，3) 遵循輕一重一輕的鍛打原則，先輕打，使坯料端面與錘砧緊密接觸，然后重打，每次錘擊，坯料的長度縮短1.5mm 2mm，坯料的上部直徑超過 下部直徑4mm，即將坯料調頭鍛造，之后，上部直徑分別超過下部直徑3mm、 2mm或lmm，坯料調頭鍛造，4)圓棒坯料的總變形程度為20% 40%。
3.按照權利要求1所述的用于大尺寸鍛造的鋁合金半固態(tài)坯料的制備 方法，其特征在于，所述步驟4中，對坯料的加熱過程進行模擬的具體步驟:利用商用鍛造工藝仿真優(yōu)化軟件的加熱模塊，輸入上述坯料的三維幾何 模型，將該三維幾何模型劃分為有限元網(wǎng)格，再輸入鋁合金坯料的材質、該 材質的熱物性參數(shù)，并輸入設定的坯料的初始溫度、加熱爐內的初始溫度、 計算時間、步長和三段式加熱預置曲線，得出優(yōu)化的三段式加熱曲線，并根 據(jù)該曲線得出每段的加熱工藝參數(shù)。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種用于大尺寸鍛造的鋁合金半固態(tài)坯料的制備方法，將市售鍛造鋁合金擠壓棒材，加工到長度為150～225mm的坯料；置于400℃～420℃的環(huán)境中，保溫1h～3h，以小于30℃/h的速度，隨爐冷卻；采用動載窄砧小變形技術鍛造坯料，錘砧的預熱溫度為100℃～250℃，坯料與錘砧的接觸面積小于30％，遵循輕-重-輕的鍛打原則，坯料總變形程度為20％～40％，應用鍛造工藝仿真軟件的加熱模塊實現(xiàn)加熱工藝的優(yōu)化，采用三段式加熱工藝實現(xiàn)坯料的快速均勻加熱即制得球化良好、晶粒均勻、細小的大尺寸鋁合金半固態(tài)坯料。本發(fā)明方法解決了坯料足夠大的冷變形量下的變形不均勻，以及大尺寸坯料快速加熱和坯料溫度的均勻性不能很好控制的問題。
文檔編號C22F1/04GK101284298SQ20081001838
公開日2008年10月15日 申請日期2008年6月5日 優(yōu)先權日2008年6月5日
發(fā)明者源 何, 趙孟舟, 煒 郝, 陳鵬波, 雍藝龍, 馬敏團, 黃引平 申請人:中國船舶重工集團公司第十二研究所