專利名稱：：鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉以及作為軟磁性材料、用作變壓器、電氣設(shè)備等鐵芯的鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板。
背景技術(shù)：
：單向性電磁鋼板通常是含有7M以下Si、具有二次再結(jié)晶晶粒集聚在{110}<001>方位(Goss方位)的二次再結(jié)晶織構(gòu)(texture)的鋼板。單向性電磁鋼板的磁特性基本上極大地受到二次再結(jié)晶晶粒的{110}<001>集聚度的影響。因此，迄今為止進(jìn)行了許多試圖提高二次再結(jié)晶晶粒集聚度的制造方法的研究開發(fā)(例如，可參照美國專利第3287183號說明書以及特公昭62-45285號公報)。但是，正如《IEEETransactionsonMagnetics》MAG-14(1978)、pp350-352所說明的那樣，已經(jīng)判明如果方位集聚度過高，則相反地使鐵損特性劣化。于是，例如以從U10}<001>理想方位偏移的軋制面法線方向(ND)周圍的偏移角(a)、軋制直角方向(TD)周圍的偏移角(e)以及軋制方向(RD)周圍的偏移角(Y)為指標(biāo)，進(jìn)一步詳細(xì)地將方位集聚度進(jìn)行分類，研究了與鐵損特性之間的關(guān)系。在此，圖1在U00)極點圖上表示了上述偏移角的定義(參照《IEEETransactionsonMagnetics》MAG-14(1978)、pp252-257)。另夕卜，圖2示意表示了理想的U10}<001>方位晶粒。再者，在3(a)示意表示了二次再結(jié)晶方位和偏移角(a和P)，圖3(b)示意表示了二次再結(jié)晶方位和偏移角(Y)。而且從上述研究之中，作為提高鐵損特性的對策，以上述偏移角指標(biāo)為基礎(chǔ)，提出了幾種規(guī)定二次再結(jié)晶晶粒的集聚度的方向性電磁鋼板。例如，在特公昭57-9418號公報中，公開了一種磁特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板，其各個晶粒的<001>軸與鋼板的軋制方向一致，而且4具有由平行于鋼板表面的晶面指數(shù)以軋制方向為軸而旋轉(zhuǎn)分散的(h、k、0}面構(gòu)成的結(jié)晶組織。但是，實際產(chǎn)品的晶粒的<001>軸正如圖3(a)所示的那樣，由于也分散在ND和/或TD周圍，所以使各個晶粒的<001>軸與鋼板的軋制方向一致是很困難的。另外，在特開昭59-177349號公報以及《IEEETransactionsonMagnetics》MAG-14(1978)、pp350-352中，公開了一種由二次再結(jié)晶晶粒的軸相對于軋制面傾斜4。以下、優(yōu)選傾斜2。左右的結(jié)晶組織構(gòu)成的低鐵損的單向性電磁鋼板。但是，在該單向性電磁鋼板中，其各個晶粒的<001>軸是在軋制直角方向(TD)周圍傾斜的，但并沒有就軋制面法線方向(ND)周圍的偏移角(ct)以及軋制方向(RD)周圍的偏移角(Y)進(jìn)行規(guī)定。這樣一來，關(guān)于從U10}<001>理想方位偏移的偏移角和鐵損特性之間的關(guān)系，關(guān)于特公昭57-9418號公報和特開昭59-177349號公報所記載的單純系，得到了若干認(rèn)識，但對于現(xiàn)實的{110}<001>周圍的方位分布和鐵損特性之間的關(guān)系，還沒有綜合地掌握。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的課題在于根據(jù)要求進(jìn)一步提高鐵損特性的現(xiàn)狀，對于單向性電磁鋼板，闡明實際的二次再結(jié)晶織構(gòu)的{110}<001>方位周圍的分散情況和鐵損特性之間的關(guān)系的實際狀態(tài)，從而提供一種鐵損特性提高到超過以前極限的單向性電磁鋼板。本發(fā)明人就單憑使{110}<001>二次再結(jié)晶織構(gòu)的方位靠近{110}<001>理想方位、在鐵損特性的提高方面存在極限(參照《IEEETransactionsonMagnetics》MAG-14(1978)、pp350-352以及特開昭59-177349號公報)的原因進(jìn)行了潛心的研究。結(jié)果，為在以前的基礎(chǔ)上進(jìn)一步提高鐵損特性，已經(jīng)判明(i)關(guān)于二次再結(jié)晶織構(gòu)的從U10}<001>理想方位偏移的偏移程度，除軋制面法線方向(ND)周圍的偏移角a以及軋制直角方向(TD)周圍的偏移角P以外，還必須考慮軋制方向(RD)周圍的偏移角Y來進(jìn)行評價，(ii)進(jìn)而必須將上述偏移角Y調(diào)整到以偏移角a、P確定的預(yù)定角度以上。本發(fā)明就是以上述的見解為基礎(chǔ)而完成的，其要點如下。(1)一種鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板，其含有0.87質(zhì)量。/。的Si，具有{110}<001>方位為主要方位的二次再結(jié)晶織構(gòu)，該單向性電磁鋼板的特征在于二次再結(jié)晶織構(gòu)的從(110}<001>理想方位偏移的平均偏移角a、P以及Y，滿足下式(1):(a2+P2)1/2《Y(1)其中，a:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制面法線方向(ND)周圍的從U10)<001>理想方位偏移的平均偏移角，e:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制直角方向(TD)周圍的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，Y:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制方向(RD)周圍的從Ul0)〈001〉理想方位偏移的平均偏移角。(2)—種鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板，其含有0.87質(zhì)量%的Si，具有{110}<001>方位為主要方位的二次再結(jié)晶織構(gòu)，該單向性電磁鋼板的特征在于二次再結(jié)晶織構(gòu)的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角a、P以及Y，滿足下式(1)以及(2):(a2+P2)1/2《Y(1)(a2+p2)1/2《4.4°(2)其中，a:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制面法線方向(ND)周圍的從U10〉<001>理想方位偏移的平均偏移角，P:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制直角方向(TD)周圍的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，Y:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制方向(RD)周圍的從Ul0)001〉理想方位偏移的平均偏移角。(3)—種鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板，其含有0.87質(zhì)量%的Si，具有{110}<001>方位為主要方位的二次再結(jié)晶織構(gòu)，該單向性電磁鋼板的特征在于二次再結(jié)晶織構(gòu)的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角a、P以及Y，滿足下式(1)以及(3):(a2+p2)"2《y(i)(a2+")1/2《3.6°(3)其中，a:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制面法線方向(ND)周圍的從(110)<001>理想方位偏移的平均偏移角，P:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制直角方向(TD)周圍的從{110)<001>理想方位偏移的平均偏移角，Y:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制方向(RD)周圍的從UlOh001〉理想方位偏移的平均偏移角。(4)上述(1)(3)中任一項所述的鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板，其特征在于滿足所述式(1)的晶粒的面積為40%以上。(5)上述(1)(4)中任一項所述的鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板，其特征在于所述單向性電磁鋼板以質(zhì)量°/。計，除含有Si:0.87%以外，還含有Mn:1%以下、Cr:0.3%以下、Cu:0.4%以下、P:0.5%以下、Ni:1%以下、Mo:0.1%以下、Sn:0.3%以下、Sb:0.3%以下之中的至少1種。根據(jù)本發(fā)明，可以提供一種具有超過以前的極限的優(yōu)良鐵損特性的方向性電磁鋼板。圖1是在評價二次再結(jié)晶織構(gòu)的集聚度的方法中，表示從(110)001〉理想方位偏移的偏移角a、p、y的定義的圖。圖2是示意表示{110}<001〉方位的圖。圖3是示意表示二次再結(jié)晶織構(gòu)集聚度的評價方法(從U10)<001>方位偏移的偏移角a、P、y)的圖。其中，(a)表示偏移角a禾口P，(b)表示偏移角Y。圖4是表示鐵損W17/50(W/kg)與(a2+32)1/2(°)之間的關(guān)系的圖。圖5是表示磁通密度B8(T)與(a2+p2)1/2(°)之間的關(guān)系的圖。圖6是表示在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，二次再結(jié)晶晶粒的存在率對從{110}<001>理想方位偏移的偏移角a、P和Y的曲線圖。(a)、(c)和(e)分別表示采用根據(jù)美國專利第3287183號說明書的制造方法制造的單向電磁鋼板的偏移角a、e和Y的分布。(b)、(d)以及(f)分別表示采用根據(jù)特開2002-60842號公報的制造方法制造的單向性電磁鋼板的偏移角a、P和y的分布。圖7是示意表示單向性電磁鋼板的三個易磁化軸的圖。圖8是表示采用根據(jù)美國專利第3287183號說明書的制造方法制造的單向性電磁鋼板、以及采用根據(jù)特開2002-60842號公報的制造方法制造的單向性電磁鋼板的Y(°)與(a2+e2)1/2(°)之間的關(guān)系的圖。具體實施例方式下面根據(jù)附圖就本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)的說明。如圖3(a)所示，以前主要是采用作為易磁化軸的結(jié)晶的<001>軸與鋼板軋制方向的偏移角(偏移角a和偏移角P)評價了{(lán)110}<001>二次再結(jié)晶織構(gòu)的集聚度。但是，如前所述，單憑該以前的評價方法，不能嚴(yán)格地評價實際產(chǎn)品的鐵損特性。{110}<001>方位實際上如圖3(b)所示，也在軋制方向(RD)周圍旋轉(zhuǎn)，除偏移角a、e以外，UlO)面從理想的{110}面以偏移角Y傾斜。本發(fā)明人如前所述，為了更進(jìn)一步降低鐵損，產(chǎn)生了對于作為前提的二次再結(jié)晶織構(gòu)的{110}<001>方位的集聚度，應(yīng)當(dāng)與作為易磁化軸的結(jié)晶的<001>軸與鋼板的軋制方向的偏移角(偏移角a和偏移角P)—起，并包括"偏移角Y"在內(nèi)進(jìn)行評價的構(gòu)思，從而潛心研究了磁特性與向(110}<001>方位的集聚度(偏移角ci、偏移角P、偏移角Y)之間的關(guān)系。為進(jìn)行本研究，必須制造對{110}<001>方位的集聚度(偏移角a、偏移角3、偏移角Y)進(jìn)行了各種變更的材料來評價。本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)正如《Proceedingsof12thIternationalConferenceonTexturesofmaterials》(1998)、pp981-990所示的那樣，通過控制一次再結(jié)晶后的織構(gòu)，不僅可以控制易磁化軸<001>的軋制方向的集聚度，也可以控制軋制面法線方向(ND)周圍的偏移角(a)、軋制直角方向(TD)周圍的偏移角(P)、以及軋制方向(RD)周圍的偏移角(Y)。于是，應(yīng)用這種方法，通過控制一次再結(jié)晶織構(gòu)，制造出了具有各種二次再結(jié)晶方位分布(偏移角a、偏移角P、偏移角y)的產(chǎn)品，研究了結(jié)晶方位和鐵損特性之間的關(guān)系?；诓捎妹绹鴮＠?287183號說明書所述的制造方法制造的板厚為0.23mm的單向性電磁鋼板(試樣A)，截取60X300mm的測量試樣，測量了鐵損和磁通密度。另外，對于該測量試樣，以5mm間隔測量171個晶粒的方位，計算出平均的偏移角a、P以及y。再者，對于采用特開2002-60842公報所述的制造方法制造的板厚為0.23mm的單向性電磁鋼板(試樣B)，也截取同樣的測量試樣，進(jìn)行同樣的測量。圖4表示了鐵損W17/50(W/kg)與(a2+p3)1/2(°)之間的關(guān)系，另夕卜，圖5表示了磁通密度88(丁)與"2+33)1/2(°)之間的關(guān)系。關(guān)于磁通密度B8(T)，為明確與鋼板的二次再結(jié)晶織構(gòu)之間的關(guān)系，在除去產(chǎn)品表面的非磁性體(玻璃皮膜和表面涂層)后測量。此外，在圖中，口表示試樣A的磁特性，攀表示試樣B的磁特性。在本發(fā)明中，作為評價{110}<001>二次再結(jié)晶織構(gòu)的集聚度的一個指標(biāo)，采用軸偏移指標(biāo)(a2+P2)1/2(°)。該指標(biāo)就是表示易磁化軸的結(jié)晶的<001>軸與鋼板的軋制方向的偏移角。本發(fā)明的特征在于作為評價{110}<001>二次再結(jié)晶織構(gòu)的集聚度的指標(biāo)，不單是偏移角a、偏移角P，而且采用上述的軸偏移指標(biāo)。如圖4所示，鐵損W17/50伴隨著(ci2+P2)1/2(°)的減少9而直線上升。另外，如圖5所示，磁通密度Bs伴隨著(Q2+P2)W2(°)的減少，同樣是直線上升。一般地說，如果偏移角a、P減小，從而{110}<001>二次再結(jié)晶織構(gòu)的集聚度提高，則鐵損降低，或者磁通密度增加，但在圖4和圖5中，應(yīng)該注意的是，(a2+p2)1/2(°)與鐵損特性以及磁通密度表現(xiàn)出線性的相關(guān)關(guān)系。這表示在使用偏移角a、P評價{110}<001>二次再結(jié)晶織構(gòu)的集聚度的情況下，不單使用偏移角a、e，而且使用本發(fā)明人設(shè)計的軸偏移指標(biāo)((ci2+e2)1/2(°)的準(zhǔn)確性以及非偶然性。這一點是本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)的見解之一(見解Y)，是構(gòu)成本發(fā)明的基礎(chǔ)的見解。本發(fā)明人根據(jù)見解Y，進(jìn)而就包含偏移角Y(°)的{110}<001>二次再結(jié)晶織構(gòu)的集聚度與磁特性之間的關(guān)系進(jìn)行了潛心的研究。在此，圖6(a)、(c)和(e)表示試樣A(圖4以及5中為"口")的偏移角a、P以及Y的分布，圖6(b)、(d)和(f)表示試樣B(圖4以及5中為"參")的偏移角a、e以及Y的分布。從圖6可知在鐵損特性優(yōu)良的試樣B中，偏移角Y得以擴(kuò)大。這意味著在確保良好的鐵損特性方面，(i)偏移角a、P優(yōu)選盡可能地小，另一方面，(ii)偏移角Y優(yōu)選某種程度地加以擴(kuò)大。為確保良好的鐵損特性，偏移角Y優(yōu)選某種程度地加以擴(kuò)大的理由可推測如下如圖7所示，單向性電磁鋼板存在三個易磁化軸<001〉，其中一個易磁化軸與軋制方向平行，其它的兩個易磁化軸[100]和在鋼板的軋制直角方向上，處于與內(nèi)部表面成45。角的方向上。一般地說，從使整體的能量為最小的角度考慮，在這三個易磁化軸中，容易被平行于軋制方向的易磁化軸勵磁，結(jié)果，形成長方形的180°軸。為降低鐵損，必須減少180°磁疇的寬度。為減少180°磁疇寬度，有效的方法是在上述的三個易磁化軸中，使在后述鋼板的軋制直角方10向上、處于與內(nèi)部表面成45。角的方向的易磁化軸勵磁，并在180°磁疇內(nèi)形成回流磁疇。一般認(rèn)為該回流磁疇借助于來自鋼板表面存在的玻璃皮膜和表面涂層的張力效果，在180°磁疇上進(jìn)行重構(gòu)，最終有助于180°磁疇的細(xì)分化。當(dāng)偏移角Y擴(kuò)大到某種程度時鐵損之所以降低，可以推定為在偏移角Y較大的情況下，上述三個易磁化軸的能量平衡發(fā)生變化，與平行于軋制軸的<001>軸相比，在軋制直角方向上、存在于與內(nèi)部表面成45°角的方向上的兩個<001>軸的任一個發(fā)生勵磁的現(xiàn)象增加，其結(jié)果是，180°磁疇被細(xì)分化。另外，軸偏移指標(biāo)(a2+P2)1/2是規(guī)定平行于軋制軸的易磁化軸的勵磁特性的指標(biāo)，偏移角Y是規(guī)定在軋制直角方向上、存在于與內(nèi)部表面成45。角的方向上的兩個<001>軸的勵磁特性的指標(biāo)。因此，一般認(rèn)為三個易磁化軸中的哪一個被勵磁，就是基于上述兩個指標(biāo)的相對關(guān)系，為形成回流磁疇所必須的偏移角Y的臨界值并不是絕對的數(shù)值，而是由與(a2+P2)1/2的相對關(guān)系所決定。本發(fā)明人為確認(rèn)這一設(shè)想，從而評價偏移角Y的臨界值，進(jìn)而就Y(°)和軸偏移指標(biāo)(a2+P2)1/2(°)之間的關(guān)系進(jìn)行了研究。圖8表示了偏移角Y(°)與軸偏移指標(biāo)(a2+P2)1/2(°)之間的關(guān)系。由圖8可知，口組(試樣A)和參組(試樣B)被Y=(a2+P2)1/2所分離。也就是說，已經(jīng)判明試樣B(參組)由于鐵損特性比試樣A(口組)優(yōu)良(參照圖4)，因而鐵損特性優(yōu)良的方向性電磁鋼板的{110}<001>二次再結(jié)晶織構(gòu)的集聚度必須滿足(a2+P2)1/2《Y的關(guān)系。該結(jié)果證實了上述的推測，即"與平行于軋制軸的<001>軸相比，在軋制直角方向上、存在于與內(nèi)部表面成45°角的方向上的兩個<001>軸的任一個進(jìn)行勵磁以形成回流磁疇，是基于這些磁疇的相對關(guān)系，因此，為形成回流磁疇所必須的偏移角Y的臨界值并不是絕對的數(shù)值，而是由與(a2+32)1/2的相對關(guān)系所決定"。綜上所述，為確保良好的鐵損特性，偏移角a、P優(yōu)選盡可能地小，而且偏移角Y最好在由偏移角a、3決定的(02+02)1/2以上。這一點是本發(fā)明人以見解Y為前提而發(fā)現(xiàn)的見解(見解Z)，是與見解Y—起成為本發(fā)明基礎(chǔ)的見解。因此，本發(fā)明的特征在于在具有{110}<001>方位為主要方位的二次再結(jié)晶織構(gòu)的單向性電磁鋼板中，二次再結(jié)晶織構(gòu)的從U10)<001>理想方位偏移的平均偏移角a、P以及Y滿足下式(1):(a2+P2)1/2《y(1)為確保良好的鐵損特性，平均偏移角Y必須超過(a2+p2)1/2。再者，平均偏移角Y超過(a2+P2)1/2的晶粒的面積率優(yōu)選為40%以上。另外，從鐵損特性的角度考慮，優(yōu)選較小的偏移角a、p，根據(jù)圖4，為確保0.85W/kg以下的鐵損W17/50，軸偏移指標(biāo)(a2+32)1/2優(yōu)選滿足下式(2):<formula>formulaseeoriginaldocumentpage12</formula>(2)再者，為確保0.80W/kg以下的鐵損W17/50,軸偏移指標(biāo)(ci2+P2)1/2優(yōu)選滿足下式(3):<formula>formulaseeoriginaldocumentpage12</formula>(3)單向性電磁鋼板由于通常以質(zhì)量n/。計含有0.87。/。的Si，所以本發(fā)明的單向性電磁鋼板也含有0.87。/。的Si，但除Si以外，也可以含有Mn:1%以下、Cr:0.3%以下、Cu:0.4%以下、P:0.5%以下、N:1%以下、Mo:0.1%以下、Sn:0.3%以下、Sb:0.3%以下之中的至少1種。此外，下述的％是指質(zhì)量％。Mn:對于提高電阻率、從而降低鐵損是有效的元素。另外，Mn在制造工序中，也是用于防止熱軋中開裂的發(fā)生的有效元素，但如果添加量超過1%，則產(chǎn)品的磁通密度降低，所以將上限設(shè)定為1%。Cr:對于提高電阻率、從而降低鐵損也是有效的元素。再者，Cr對于改善脫碳退火后的表面氧化層、形成玻璃皮膜是有效的元素，以0.3%以下的范圍進(jìn)行添加。Cu:對于提高電阻率、從而降低鐵損也是有效的元素，但如果添加量超過0.4%，則鐵損降低效果達(dá)到飽和，同時在制造工序中，成為熱軋時產(chǎn)生"銅脫落"之類的表面缺陷的原因，所以將上限設(shè)定為0.4%。P:對于提高電阻率、從而降低鐵損也是有效的元素，但如果添加量超過0.5%，則在鋼板的軋制性上產(chǎn)生問題，所以將上限設(shè)定為0.5%。Ni:對于提高電阻率、從而降低鐵損也是有效的元素。另外，Ni在控制熱軋板的金屬組織、提高磁特性方面是有效的元素，但如果添加量超過1%，則二次再結(jié)晶變得不穩(wěn)定，所以將上限設(shè)定為1%。MO:對于提高電阻率、從而降低鐵損也是有效的元素，但如果添加量超過0.1%，則在鋼板的軋制性上產(chǎn)生問題，所以將上限設(shè)定為0.1%。Sn和Sb:對于穩(wěn)定二次再結(jié)晶、從而使{110}<001>方位發(fā)達(dá)是有效的元素，但如果超過0.3%，則對玻璃皮膜的形成產(chǎn)生不良影響，所以將上限設(shè)定為0.3%。關(guān)于C、N、S、T1和A1，為了用于使二次再結(jié)晶穩(wěn)定地出現(xiàn)的織構(gòu)控制以及抑制劑控制，有時也在煉鋼階段進(jìn)行添加，然而，它們是使最終產(chǎn)品的鐵損特性產(chǎn)生劣化的元素，所以必須在脫碳退火后和最終退火等中降低其含量。因此，這些元素的含有量為0.005%以下，優(yōu)選為0.003%以下。再者，本發(fā)明的單向性電磁鋼板在不損害磁特性的范圍內(nèi)，也可以含有上述以外的元素和/或其它的不可避免地混入的元素。本發(fā)明的單向性電磁鋼板的制造方法基本上可以適用基于特開2002-60842號公報的制造方法等。為使偏移角a、P和Y切實地滿足上式(1)，必須在一次再結(jié)晶織構(gòu)的促進(jìn)Goss方位二次再結(jié)晶晶粒生長的、{411}方位晶粒以及{111}方位晶粒之中，提高{411}方位晶粒的存在比率。作為提高{411}方位晶粒的存在比率的方法，特開2002-60842號公報所述的控制脫碳退火的加熱速度的技術(shù)是有效的。13實施例下面就本發(fā)明的實施例進(jìn)行說明，但實施例的條件是用于確認(rèn)本發(fā)明的實施可能性和效果而采用的一個條件例，本發(fā)明并不局限于這樣一個條件例。只要在不脫離本發(fā)明宗旨、可以實現(xiàn)本發(fā)明的目的范圍內(nèi)，本發(fā)明可以采用各種條件。(實施例1)作為試樣(A)，是對于以質(zhì)量％計，含有Si:3.2%、C:0.08%、酸溶A1:0.024%、N:0.007%、Mn:0.08%、S:0.025%的鋼坯，將其在135(TC的溫度下加熱后，熱軋成2.3mm的厚度，接著冷軋成1.8mm的厚度，然后實施退火，進(jìn)而冷軋到0.23mm的厚度。然后，加熱到85(TC的溫度，進(jìn)行脫碳退火，接著涂布以MgO為主要成分的退火分離劑，然后實施最終退火。作為試樣(B)，是對于以質(zhì)量％計，含有Si:3.3%、C:0.06%、酸溶A1:0.027%、N:0.007%、Mn:0.1%、S:0.07%的鋼坯，將其在115(TC的溫度下加熱后，熱軋成2.3mm的厚度，實施退火后，冷軋到0.23mm的厚度。然后，加熱到83(TC的溫度進(jìn)行脫碳退火，接著在含氨氣氛中實施退火，使鋼板中的N增加到0.02。/。，接著涂布以MgO為主要成分的退火分離劑，然后實施最終退火。最終退火后的C、N、S、Al全部被降低到0.003。/。以下。隨后，以賦予絕緣性和張力為目的，涂覆表面涂層。測量產(chǎn)品的二次再結(jié)晶方位集聚度以及磁特性所得到的結(jié)果如表1所示。關(guān)于磁通密度B8，為明確與鋼板的二次再結(jié)晶方位之間的關(guān)系，在除去了產(chǎn)品表面的非磁性體(玻璃皮膜和表面涂層)之后進(jìn)行測量。另外，滿足(d2+P2)1/2《Y的晶粒的面積率對試樣(A)和試樣(B)而言，分別為18%和47%。14表l<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>(實施例2)作為試樣，是對于以質(zhì)量％計，含有Si:3.3%、C:0.06%、酸溶Ah0.028%、N:0.008%的鋼坯，將其在1150°C的溫度下加熱后，熱軋成2.3mm的厚度，實施退火后，冷軋到0.23mm的厚度。然后，以(A)5°/s、(B)100°/s以及(C)200。/s的力口熱速度，加熱到83(TC的溫度以進(jìn)行脫碳退火，接著在含氨氣氛中進(jìn)行退火，使鋼板中的N增加到0.02。/。，接著涂布以MgO為主要成分的退火分離劑，然后實施最終退火。最終退火后的C、N、Al全部被降低在0.003Q/。以下。然后，以賦予絕緣性和張力為目的，涂覆表面涂層。測量產(chǎn)品的二次再結(jié)晶方位集聚度和磁特性所得到的結(jié)果如表2所示。關(guān)于磁通密度B8，為明確與鋼板的二次再結(jié)晶方位之間的關(guān)系，除去了產(chǎn)品表面的非磁性體(玻璃皮膜和表面涂層)之后進(jìn)行測表2<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>(實施例3)作為試樣，是對于以質(zhì)量％計，含有Si:3.3%、C:0.055%、酸溶A1:0.027%、N:0.008%的鋼坯，將其在1150°C的溫度下加熱后，熱軋成2.3mm的厚度，實施退火后，冷軋至0.23mm的厚度。然后，以40。C/s的加熱速度，加熱到(A)790°C、(B)820°C以及(C)85(TC以進(jìn)行脫碳退火，接著在含氨氣氛中進(jìn)行退火，使鋼板中的N增加到0.02。/。，繼而涂布以MgO作為主要成分的退火分離劑，然后實施最終退火。最終退火后的C、N、Al全部被降低在0.003。/。以下。然后，以賦予絕緣性和張力為目的，涂覆表面涂層。測量產(chǎn)品的二次再結(jié)晶方位集聚度和磁特性所得到的結(jié)果如表3所示。關(guān)于磁通密度B8，為明確與鋼板的二次再結(jié)晶方位之間的關(guān)系，除去了產(chǎn)品表面的非磁性體(玻璃皮膜和表面涂層)之后進(jìn)行測另外，滿足(a2+P2)1/2《Y的晶粒的面積率對試樣(A)、試樣(B)以及試樣(C)而言，分別為24%、38%和49%。表3試樣(a2+(32)1/2r)Y(。)鐵損:W17/50(W/kg)磁通密度B8(T)備注(A)5.33.50.951"03比較例(B)4.65.00.841.918本發(fā)明例(C)3.55.10.791.938本發(fā)明例如上所述，根據(jù)本發(fā)明，通過控制二次再結(jié)晶方位分布，可以提供一種具有超過以前的極限的優(yōu)良鐵損特性的單向性電磁鋼板。因此，本發(fā)明在以方向性電磁鋼板為基材的電氣設(shè)備制造產(chǎn)業(yè)中，其可利用性是很高的。權(quán)利要求1、一種鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板，其含有0.8～7質(zhì)量％的Si，具有{110}<001>方位為主要方位的二次再結(jié)晶織構(gòu)，該單向性電磁鋼板的特征在于二次再結(jié)晶織構(gòu)的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角α、β以及γ滿足下式(1)(α2+β2)1/2≤γ(1)其中，α在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制面法線方向(ND)周圍的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，β在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制直角方向(TD)周圍的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，γ在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制方向(RD)周圍的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角。2、一種鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板，其含有0.87質(zhì)量％的Si，具有{110}<001>方位為主要方位的二次再結(jié)晶織構(gòu)，該單向性電磁鋼板的特征在于二次再結(jié)晶織構(gòu)的從{110}<001〉理想方位偏移的平均偏移角a、P以及Y滿足下式(1)以及(2):(a2+P2)1/2《Y(1)(a2+32)1/2《4.4°(2)其中，a:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制面法線方向(ND)周圍的從UIO〉<001〉理想方位偏移的平均偏移角，P:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制直角方向(TD)周圍的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，Y:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制方向(10))周圍的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角。3、一種鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板，其含有0.87質(zhì)量％的Si，具有{110}<001>方位為主要方位的二次再結(jié)晶織構(gòu)，該單向性電磁鋼板的特征在于二次再結(jié)晶織構(gòu)的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角a、P以及Y滿足下式(1)以及(3):"2+")1/2《Y(1)其中，a:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制面法線方向(ND)周圍的從UIO)<001>理想方位偏移的平均偏移角，在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制直角方向(TD)周圍的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，Y:在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制方向(RD)周圍的從UlO)OOl〉理想方位偏移的平均偏移角。4、根據(jù)權(quán)利要求13中任一項所述的鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板，其特征在于滿足所述式(1)的晶粒的面積為40%以上。5、根據(jù)權(quán)利要求14中任一項所述的鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板，其特征在于所述單向性電磁鋼板以質(zhì)量％計，除含有Si:0.87%以外，還含有Mn:1%以下、Cr:0.3%以下、Cu:0.4%以下、P:0.5%以下、Ni:1%以下、Mo:0.1%以下、Sn:0.3%以下、Sb:0.3%以下之中的至少1種。全文摘要本發(fā)明提供一種鐵損特性優(yōu)良的單向性電磁鋼板，其含有0.8～7質(zhì)量％的Si，具有{110}<001>方位為主要方位的二次再結(jié)晶織構(gòu)，該單向性電磁鋼板的特征在于二次再結(jié)晶織構(gòu)的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角α、β以及γ滿足(α²+β²)^1/2≤γ。其中，α為在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制面法線方向(ND)周圍的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，β為在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制直角方向(TD)周圍的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，γ為在二次再結(jié)晶織構(gòu)中，軋制方向(RD)周圍的從{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角。文檔編號C22C38/00GK101454469SQ20078001895公開日2009年6月10日申請日期2007年5月7日優(yōu)先權(quán)日2006年5月24日發(fā)明者村上健一,森重宣鄉(xiāng),牛神義行,藤井宣憲申請人:新日本制鐵株式會社