專利名稱：：燒結(jié)礦的制造方法和燒結(jié)機的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及使用下方吸引式的德懷特-勞埃德式(DL)燒結(jié)機制造高爐原料用燒結(jié)礦的方法和在該方法中使用的燒結(jié)機。
背景技術(shù)：
：作為高爐制鐵法的主要原料的燒結(jié)礦，一般經(jīng)由如圖1所示的工序來制造。原料為鐵礦石粉、煉鐵廠內(nèi)回收粉、燒結(jié)礦篩下粉、石灰石及白云石等含CaO的原料、生石灰等造粒輔助劑、焦炭粉、無煙煤等。石灰石及白云石等含CaO的原料，以下稱作"CaO類輔助材料"。上述原料從各加料斗1…，以規(guī)定的比例切出到輸送機上。被切出的原料，通過滾筒式攪拌機2等加入適量水的同時混合，接著進(jìn)行造粒，形成作為具有3.06.0mm的平均粒徑的模擬粒子的燒結(jié)原料。所形成的燒結(jié)原料，在回轉(zhuǎn)爐3進(jìn)行干燥。干燥后的燒結(jié)原料，從配置在燒結(jié)機上的緩沖料斗4、5通過鼓式給料機6和切出料槽7，裝入環(huán)形移動式的燒結(jié)機臺車8上，由此形成還被稱作燒結(jié)床的裝入層9。裝入層的厚度(高度)為400800mm左右。然后，通過設(shè)在裝入層9上方的點火爐10，對該裝入層中的炭材料進(jìn)行點火。通過配置于臺車8下側(cè)的風(fēng)箱ll向下方吸引，該裝入層中的炭材料依次燃燒，通過此時產(chǎn)生的燃燒熱，上述燒結(jié)原料燃燒、熔融而產(chǎn)生燒結(jié)塊。然后，所得到的燒結(jié)塊進(jìn)行粉碎后整粒，作為由5.0mm以上的塊狀物構(gòu)成的成品燒結(jié)礦而被回收。在上述制造工藝中，首先，通過點火爐IO在裝入層的表面進(jìn)行點火。裝入層中的炭材料，通過從該裝入層的頂部向下層部吸引的吸引氣體的作用燃燒，并且該燃燒隨著臺車8的移動依次向下層且前方進(jìn)行。該燃燒進(jìn)行的同時，該裝入層中的燒結(jié)原料粒子的水分，被吸引到由在炭材料的燃燒中產(chǎn)生的熱蒸發(fā)的水分的下方，在溫度尚未上升的下層的濕潤區(qū)域的燒結(jié)原料中濃縮。該水分濃度大至一定程度以上時，由于水分填埋作為吸引氣體的流路的原料粒子之間的空隙，因而增加通氣阻力。另外，進(jìn)行燒結(jié)化反應(yīng)所需的熔融的部分，其通氣阻力也變高。燒結(jié)礦的生產(chǎn)量(t/hr)，一般通過燒結(jié)生產(chǎn)率(t/h「m2)X燒結(jié)機面積(m2)來決定。即，生產(chǎn)量因燒結(jié)機的機寬、機長、原料堆積層的厚度(裝入層厚度)、燒結(jié)原料的體積密度、燒結(jié)(燃燒)時間、成品率等發(fā)生變化。為了使該燒結(jié)礦的生產(chǎn)量增加，認(rèn)為改善裝入層的通氣性(壓力損失)來縮短燒結(jié)時間的方法、或通過使粉碎前的燒結(jié)塊的低溫強度提高而使成品率提高的方法等有效。圖2是表示裝入層內(nèi)的壓力損失和溫度的分布的圖表。圖2的溫度分布曲線表示在裝入層中移動的燃燒(火焰)前線位于該裝入層的厚度方向的臺車上的約400mm位置的時刻。此時的壓力損失分布，在濕潤區(qū)域中大約為60%，在燃燒熔融帶中大約為40%。圖3用于表示燒結(jié)礦的高生產(chǎn)時和低生產(chǎn)時的裝入層內(nèi)的溫度分布。保持原料粒子開始熔融的120(TC以上溫度的高溫區(qū)域保持時間，在低生產(chǎn)情況下可用h表示，在重視生產(chǎn)率的高生產(chǎn)的情況下可用t2表示。高生產(chǎn)的情況下需要提高臺車速度，高溫區(qū)域保持時間t2比低生產(chǎn)時的高溫區(qū)域保持時間t,短。由于在高溫保持的時間變短，因而燒成不足而導(dǎo)致燒結(jié)礦的低溫強度的降低，成品率降低。因此，為了提高高強度燒結(jié)礦的生產(chǎn)量，考慮通過什么方法來有效提高燒結(jié)塊的強度，即燒結(jié)礦的低溫強度而維持并提高成品率。其中，在燒結(jié)礦低溫強度中使用SI(落下指數(shù))、TI(轉(zhuǎn)鼓指數(shù))。圖4(a)表示在燒結(jié)機臺車上的裝入層進(jìn)行燒結(jié)的原理，圖4(b)表示裝入層內(nèi)的燒結(jié)過程的溫度分布(加熱曲線)，圖4(c)表示燒結(jié)塊的成品率分布。從圖4(b)可知，裝入層上部(燒結(jié)層)比下層部溫度難以上升，高溫區(qū)域保持時間變短。因此，在該裝入層上部燃燒熔融反應(yīng)(燒結(jié)化反應(yīng))變得不充分，如圖4(C)所示，由于燒結(jié)塊的強度降低而不能提高成品率，有生產(chǎn)率降低的趨勢。以往，公開有在裝入層上部保持高溫的方法。日本特開昭48-18102號公報公開了在經(jīng)點火爐后馬上吹入高濃度的可燃性氣體的技術(shù)。吹入可燃性氣體時，由于不減少炭材料量，因而燒結(jié)層內(nèi)成為超過138(TC的高溫，不能得到充分的低溫強度的提高、成品率增加的改善效果。并且，在經(jīng)點火爐后馬上吹入0分鐘2分鐘可燃性氣體時，點燃可燃性氣體而引起大火災(zāi)的危險提高，該技術(shù)因為缺乏現(xiàn)實性而難以實用。并且，日本特開昭55-18585號公報公開了下述技術(shù)為了使燒結(jié)原料的裝入層內(nèi)成為高溫，在該裝入層上配置風(fēng)斗，通過該風(fēng)斗在點火爐后的位置吹入空氣、與焦?fàn)t氣的混合氣體。燒結(jié)層內(nèi)的溫度成為超過135(TC的高溫，不能得到該吹入效果，并且可燃性混合氣體起火而存在大火災(zāi)的危險，不實用。并且，日本特開平5-311257號公報公開了在點火爐后的位置同時吹入低熔點熔劑和炭材料、可燃性氣體的方法。該方法也由于在表面殘留火焰的狀態(tài)下吹入可燃性氣體，因而導(dǎo)致大火災(zāi)的危險高，同時燒結(jié)區(qū)域的寬度不能充分變厚(約15mm以下)，從而不能充分發(fā)揮效果。并且，由于多存在低熔點熔劑，因而在上層部中，引起過剩的熔融現(xiàn)象而堵塞作為空氣流路的氣孔。由于使通氣性惡化，導(dǎo)致生產(chǎn)率的降低，從而該技術(shù)也到目前為止還未被實用。如上所述，至此公開的現(xiàn)有技術(shù)，都不實用，從而盼望探索出經(jīng)濟上成立的吹入條件。燒結(jié)礦的質(zhì)量調(diào)整中重要的是，燃燒時的最高到達(dá)溫度、高溫區(qū)域保持時間等的調(diào)整，通過這些調(diào)整來決定燒結(jié)礦質(zhì)量。關(guān)于這方面，日本特開昭48-18102號公報技術(shù)的方法是使氣體燃料在裝入層的表面燃燒，由此提高燒結(jié)工序的前半部分的該裝入層上部溫度的技術(shù)。但是，在該方法中，存在下述問題氣體燃料的濃度不足，因此有可能維持燃燒的空氣(氧)量不足，導(dǎo)致燒結(jié)原料的炭材料(焦炭)的燃燒降低，不能改善燒結(jié)礦質(zhì)量。并且，日本特開昭55-18585號公報記載的方法，雖然是設(shè)置風(fēng)斗來供給燃燒用空氣和可燃性氣體，從而得到進(jìn)一步的高溫的方法，但該方法也導(dǎo)致熱量不足。即，該方法情況下，由于在高溫區(qū)域中焦炭燃燒所需的氧消耗在吹入的可燃性氣體的燃燒中，因而存在焦炭的燃燒遲緩而燒結(jié)時間延長的問題。并且，日本特開平5-311257號公報記載的方法，雖然由于增加空氣(氧)量的同時混合低熔點熔劑、炭材料，能夠提高可燃性氣體和焦炭的燃燒速度，但由于同時吹入低熔點熔劑和粉體，因而存在燃燒用空氣的通氣性降低的問題。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的在于提供在下方吸引式燒結(jié)機的作業(yè)中，不使裝入層整體的通氣性惡化而能夠以高成品率制造高強度的燒結(jié)礦的方法以及用于實施該方法的燒結(jié)機。為了達(dá)成上述目的，本發(fā)明提供具有以下工序的燒結(jié)礦的制造方法。裝入工序，在循環(huán)移動的臺車上裝入包含粉礦石和炭材料的燒結(jié)原料，從而在臺車上形成包含炭材料的裝入層；點火工序，在點火爐中對裝入層表面的炭材料進(jìn)行點火；燒成工序，通過配置在臺車下的風(fēng)箱吸引空氣，使裝入層中的炭材料燃燒，通過產(chǎn)生的燃燒熱來生成燒結(jié)塊；和氣體燃料燃燒工序，從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使上述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒。上述氣體燃料燃燒工序中，優(yōu)選的是，從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使上述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒，調(diào)整裝入層內(nèi)的最高到達(dá)溫度或裝入層內(nèi)的高溫區(qū)域保持時間或裝入層內(nèi)的最高到達(dá)溫度和高溫區(qū)域保持時間。優(yōu)選的是，以下述方式實施上述裝入層內(nèi)的最高到達(dá)溫度的調(diào)整。(A)從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，調(diào)整裝入層內(nèi)的最高到達(dá)溫度。(B)從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，并且通過調(diào)整燒結(jié)原料中的炭材料量來調(diào)整裝入層內(nèi)的最高到達(dá)溫度。(C)從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，調(diào)整氣體燃料的供給量，調(diào)整最高到達(dá)溫度。(D)從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，通過調(diào)整燒結(jié)原料中的炭材料量和氣體燃料的供給量，調(diào)整上述最高到達(dá)溫度。在上述(A)至(E)中，優(yōu)選的是，將上述最高到達(dá)溫度調(diào)整為12051350°C。優(yōu)選的是，以下述方式實施上述裝入層內(nèi)的高溫區(qū)域保持時間的調(diào)整。(a)從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，調(diào)整裝入層內(nèi)的高溫區(qū)域保持時間。(b)從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，根據(jù)燒結(jié)原料中的炭材料量調(diào)整上述氣體燃料的濃度，調(diào)整裝入層內(nèi)的高溫區(qū)域保持時間。并且，上述氣體燃料燃燒工序中，優(yōu)選的是，以下述方式調(diào)整燃燒/熔融帶的形態(tài)(A)從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，調(diào)整燃燒/熔融帶的形態(tài)。(B)從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，延長燃燒/熔融帶的高溫保持時間而調(diào)整燒結(jié)礦的低溫強度。(C)從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，在其至少一部分未燃燒的狀態(tài)下到達(dá)上述裝入層中的燃燒/熔融帶，由此調(diào)整燃燒/熔融帶的形態(tài)。進(jìn)而優(yōu)選的是，調(diào)節(jié)燃燒/熔融帶高度方向的厚度和/或臺車移動方向上的寬度。并且，優(yōu)選的是，關(guān)于氣體燃料的供給位置以下述方式實施上述氣體燃料燃燒工序。(a)從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使上述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒，并且調(diào)整向裝入層內(nèi)供給上述氣體燃料的位置。(b)在點火爐以后的位置，從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使上述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒。(c)在燃燒/熔融帶的厚度為15mm以上的區(qū)域供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使上述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒。(d)在燃料前線到達(dá)表層下的100mm的位置以下供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使上述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒。優(yōu)選的是，在燃料前線到達(dá)表層下的200mm的位置以下供給具有燃燒下限以下的濃度的氣體燃料。(e)在該裝入層的兩側(cè)壁附近供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使上述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒。(f)在燒結(jié)機長度方向上從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使上述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒，調(diào)整燒結(jié)礦的低溫強度。上述氣體燃料優(yōu)選為稀釋至燃燒下限濃度的75%以下、2%以上的濃度的可燃性氣體。進(jìn)而優(yōu)選的是，稀釋至燃燒下限濃度的60%以下、2%以上的濃度的可燃性氣體，更優(yōu)選的是，稀釋至燃燒下限濃度的25%以下、2%以上的濃度的可燃性氣體。上述氣體燃料，優(yōu)選為選自由高爐氣、焦?fàn)t氣、高爐-焦?fàn)t混合氣體、丙烷氣體、天然氣和甲垸氣體組成的組中的至少一種氣體。并且，本發(fā)明提供下述燒結(jié)機具有循環(huán)移動的臺車、配置于上述臺車的下方的吸引用風(fēng)箱、用于在臺車上供給燒結(jié)原料的原料供給裝置和用于對燒結(jié)原料中的炭材料進(jìn)行點火的點火爐，其特征在于，在上述點火爐的下游側(cè)配置氣體燃料供給裝置，其用于從裝入層上方向該裝入層中吹入稀釋至燃燒下限濃度以下的濃度的氣體燃料。上述氣體燃料供給裝置，優(yōu)選的是，在點火爐下游側(cè)的燒結(jié)機的機長方向上至少配置一個以上。上述氣體燃料供給裝置，進(jìn)而優(yōu)選的是，配置于臺車行進(jìn)方向上從燃燒前線進(jìn)行到表層下的階段至燒結(jié)結(jié)束之間的位置上。并且優(yōu)選的是，上述氣體燃料供給裝置配置于側(cè)壁附近。圖l是燒結(jié)工藝的說明圖。圖2是燒結(jié)層內(nèi)的壓力損失和溫度分布的圖表。圖3是高生產(chǎn)時和低生產(chǎn)時的溫度分布的圖表。圖4是燒結(jié)機內(nèi)的溫度分布和成品率分布的圖表。圖5是基于本發(fā)明的氣體燃料吹入工藝的說明圖。圖6是表示用于表示本發(fā)明方法的實驗結(jié)果的試驗鍋內(nèi)燃燒熔融帶的推移的圖(照片)。圖7是關(guān)于燒結(jié)鍋試驗結(jié)果的比較圖表。圖8是說明氣體燃料的燃燒極限的計算方法的圖。圖9是表示燃燒的溫度依賴性的說明圖。圖IO是表示吹入氣體燃料時的氣體種類的影響的圖。圖11是表示吹入氣體濃度與落下強度、成品率、燒結(jié)時間、生產(chǎn)的關(guān)系的說明圖。圖12是燒結(jié)反應(yīng)的示意圖。圖13是骨狀晶體二次赤鐵礦的生成過程的示意表。圖14是吹入稀釋丙烷時的燃燒極限的觀察圖(照片)。圖15是表示吹入位置的影響的圖。圖16是表示吹入位置的影響的圖。圖17是燒結(jié)時的層內(nèi)溫度分布的說明圖。圖18是驗證吹入位置的影響的結(jié)果的說明圖。圖19是吹入稀釋丙垸時的裝入層溫度(a)、廢氣溫度(b)、通過風(fēng)量(c)、廢氣組成(d)的歷時變化的圖表。圖20是吹入丙垸時和僅焦炭增量時的裝入層內(nèi)溫度(a)、(a')、廢氣溫度(b)、(b')的歷時變化的圖表。圖21是表示各種吹入條件下的燒結(jié)特性試驗結(jié)果的圖表。圖22是表示各種吹入條件下的礦物組成比例的變化的比較圖表。圖23是表示成品燒結(jié)礦的表觀比重的變化的圖表。圖24是成品燒結(jié)礦中的0.5mm以下的氣孔直徑變化圖表。圖25是僅使用焦炭時(a)和吹入氣體時(b)的燒結(jié)變化的示意圖。圖26是吹入稀釋丙烷時的氣孔構(gòu)造的示意圖。圖27是可維持低溫強度的極限焦炭比的把握實驗結(jié)果的圖表。圖28是表示實施例1的結(jié)果的圖(照片)。圖29是表示實施例2的結(jié)果的圖(照片)。上述圖1至圖29中的參照標(biāo)號如下1原料加料斗、2滾筒式攪拌機、3回轉(zhuǎn)爐、4、5緩沖料斗、6鼓式給料機、7切出料槽、8臺車、9裝入層、10點火爐、11風(fēng)箱、12氣體燃料供給裝置具體實施例方式本發(fā)明的燒結(jié)礦的制造方法具有裝入工序、點火工序、燒成工序和氣體燃料燃燒工序。上述裝入工序中，在循環(huán)移動的臺車上裝入包含粉礦石和炭材料的燒結(jié)原料，從而在臺車上形成包含炭材料的裝入層。上述點火工序中，在點火爐中對裝入層表面的炭材料進(jìn)行點火。上述燒成工序中，通過配置在臺車下的風(fēng)箱吸引空氣，使裝入層中的炭材料燃燒，通過產(chǎn)生的燃燒熱來生成燒結(jié)塊。上述氣體燃料燃燒工序中，從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使上述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒。該氣體燃料燃燒工序是本發(fā)明的特征之一。在上述氣體燃料燃燒工序中，作為上述氣體燃料，優(yōu)選使用燃燒成分的含有濃度稀釋至大氣中常溫時的燃燒下限濃度以下的75%以下的可燃性氣體。作為上述氣體燃料，進(jìn)而優(yōu)選使用稀釋至60%以下的可燃性氣體，更優(yōu)選使用稀釋至25%以下濃度的可燃性氣體。優(yōu)選使用稀釋至燃燒下限濃度以下的75%以下的可燃性氣體的理由有如下二條(a)向裝入層上部供給上述氣體燃料時，由于偶爾導(dǎo)致爆炸性的燃燒，因而至少在常溫時，使其為即使有火種也不燃燒的狀態(tài)。(b)在即使在燒結(jié)機上(裝入層中)沒有完全燃燒，以未燃燒的狀態(tài)下到達(dá)位于燒結(jié)機下游側(cè)的電集塵器，在電集塵器的放電下也沒有燃燒可能性的狀態(tài)下，即在燃燒下限濃度以下的條件進(jìn)行。另外，如后文所述，該氣體燃料的濃度必須使用以避免導(dǎo)致燒結(jié)原料中的總炭材料(固體燃料+氣體燃料)的燃燒所必要的空氣(氧)的不足而引起燃燒不足的方式稀釋后的濃度。上述氣體燃料優(yōu)選為稀釋至燃燒下限濃度2%以上的濃度的可燃性氣體。如果是2%以上的濃度，則可進(jìn)一步改善燒結(jié)礦的強度的成品率。并且，氣體燃料根據(jù)炭材料量(固體燃料)來調(diào)整其濃度。并且，如后文所述，氣體燃料，通過對其進(jìn)行稀釋，能夠調(diào)整裝入層中的規(guī)定區(qū)域位置處的燃燒。在本發(fā)明的燒結(jié)礦的制造方法中，對該裝入層中的炭材料進(jìn)行點火后，向裝入層供給稀釋后的氣體燃料。即使在剛點火后的位置供給稀釋氣體燃料，也僅在表層上引起燃燒，不會對燒結(jié)層產(chǎn)生任何影響。優(yōu)選的是，在裝入層上部燒結(jié)原料燒成而形成燒結(jié)塊層后，向裝入層供給稀釋后的氣體燃料。稀釋后的氣體燃料的供給可在任意位置上進(jìn)行，只要形成燒結(jié)塊層即可。在形成燒結(jié)塊層后進(jìn)行稀釋后的氣體燃料供給的理由如下(a)在裝入層的上部尚未產(chǎn)生燒結(jié)塊的狀態(tài)下進(jìn)行該氣體燃料的供給時，有在該裝入層上引起爆炸性的燃燒的危險。(b)氣體燃料的供給以需要提高成品率的部分作為對象。即，向要提高燒結(jié)礦強度的部分供給才有效。為了調(diào)整裝入層最高到達(dá)溫度或高溫區(qū)域保持時間中的任一個，優(yōu)選的是，在上述燃燒/熔融帶的厚度至少為15mm以上，優(yōu)選為20mm以上，進(jìn)而優(yōu)選為30mm以上的條件下進(jìn)行稀釋氣體燃料的供給。不足15mm時，伴隨通過燒結(jié)層(燒結(jié)塊)吸引的大氣(大氣與氣體燃料的混合氣體)引起的冷卻，即使供給氣體燃料也不能擴大燃燒/熔融帶的厚度，氣體燃料供給的效果變得不充分。在上述燃燒/熔融帶的厚度為15mm以上，優(yōu)選為20mm以上，進(jìn)而優(yōu)選為30mm以上的階段稀釋上述氣體燃料而供給時，燃燒/熔融帶的厚度擴大得較大，高溫區(qū)域保持時間延長。另外，上述燃燒/熔融帶的厚度的確認(rèn)，例如可使用透明石英制窗、豎型管狀的試驗鍋確認(rèn)，有助于確定上述稀釋氣體燃料的供給位置。并且優(yōu)選的是，在燃燒前線下降至表層下，燃燒/熔融帶在從表層下降100mm以上，優(yōu)選下降200mm以上的位置供給上述稀釋后的氣體燃料。即，優(yōu)選的是，以中、下層部區(qū)域作為對象供給稀釋后的氣體燃料。例如，供給稀釋氣體燃料，以使稀釋氣體燃料在上述裝入層中產(chǎn)生燒結(jié)塊后的裝入層中的中、下層部，即燃燒前線從表層移動100mm的階段(使得未燃燒而直接到達(dá)該區(qū)域)開始燃燒。其原因在于，如果是下降至100mm以上的位置，則可減輕伴隨通過燒結(jié)層吸引的大氣引起的冷卻的影響，伴隨燃燒/熔融帶的厚度擴大。進(jìn)而優(yōu)選為200mm以上時，伴隨大氣引起的冷卻的影響消除，燃燒/熔融帶的厚度擴大至30mm以上。并且優(yōu)選的是，在成品率顯著降低的側(cè)壁附近的寬度方向(與臺車行進(jìn)方向垂直的方向)的兩端部進(jìn)行該供給。另外，氣體燃料供給裝置，雖然因燒結(jié)機的規(guī)模而不同，但例如在氣體燃料供給量為10005000m3(標(biāo)準(zhǔn))/h、大約1.5萬t/日-機長90m的燒結(jié)機的規(guī)模中，優(yōu)選配置在點火爐的下游側(cè)的約5m以下的位置上。在本發(fā)明的制造方法中，上述稀釋氣體燃料的供給位置，優(yōu)選位于在臺車移動方向上的點火爐出口側(cè)產(chǎn)生燒結(jié)塊后的、所謂燃燒前線行進(jìn)至表層下的位置(例如，在表層下100mm以上，優(yōu)選為大約200mm左右以下氣體燃料的燃燒發(fā)生的位置)至燒結(jié)結(jié)束為止之間的一處以上的任意位置上進(jìn)行。即，這意味著如上所述，在燃燒前線轉(zhuǎn)移至裝入層的表層下的階段開始供給該氣體燃料，這意味著由于在氣體燃料的燃燒在裝入層的內(nèi)部發(fā)生，然后依次向更下層轉(zhuǎn)移，因而不可能爆炸，可進(jìn)行安全的燒結(jié)作業(yè)。在本發(fā)明的制造方法中，向裝入層中供給稀釋氣體燃料還意味著促進(jìn)產(chǎn)生的燒結(jié)塊的再加熱。即，由于高溫區(qū)域保持時間原來較短而容易造成熱不足，因而通過相對于燒結(jié)礦的低溫強度較低的燒結(jié)塊，向該部分供給與供給固體燃料相比反應(yīng)性較高的氣體燃料，該氣體燃料的供給還具有實現(xiàn)燃燒/熔融帶的再生-擴大，從彌補容易不足的該部分的燃燒熱的作用。并且，在本發(fā)明的燒結(jié)礦的制造方法中，優(yōu)選的是以如下方式進(jìn)行供給使從點火后的裝入層上部供給的上述氣體燃料的至少一部分在未燃燒的狀態(tài)下吸引(導(dǎo)入)至燃燒/熔融帶，在目標(biāo)位置燃燒。這是因為認(rèn)為氣體燃料的供給，即向裝入層中的吹入的效果不僅在裝入層上部，還波及到作為厚度方向中央部的燃燒/熔融帶時更有效。這是因為，氣體燃料的供給在容易引起熱不足(高溫區(qū)域保持時間的不足)的裝入層的上層部進(jìn)行時，能夠提供充分的燃燒熱，可改善該部分的品質(zhì)(燒結(jié)強度)。氣體燃料供給作用波及到中層部以下的區(qū)域時，等同于在原來的燃燒/熔融帶上形成再燃燒/熔融帶，有助于該帶域的上下方向的寬度擴大，無需提高最高到達(dá)溫度而能夠延長高溫區(qū)域保持時間，不降低臺車速度地實現(xiàn)充分的燒結(jié)。其結(jié)果，引起裝入層整體的燒結(jié)塊的品質(zhì)改善(低溫強度提高)，進(jìn)而有助于提高成品燒結(jié)礦的品質(zhì)(低溫強度)和生產(chǎn)率。在本發(fā)明中，上述稀釋氣體燃料的供給，從該供給的作用、效果波及到裝入層中的何處的觀點出發(fā)，在調(diào)整該供給位置的方面有第一特征，并且在供給該燃料的同時，對于裝入層內(nèi)的最高到達(dá)溫度、高溫區(qū)域保持時間在熱量一定的基準(zhǔn)下根據(jù)固體燃料的量調(diào)整為何種程度的方面有第二特征。因此，在本發(fā)明中，優(yōu)選的是，向裝入層中供給上述稀釋氣體燃料時，不僅調(diào)整其供給位置，還調(diào)整燃燒/熔融帶本身的形態(tài)，以及燃燒/熔融帶中的最高到達(dá)溫度和/或高溫區(qū)域保持時間。一般，點火后的裝入層，隨著臺車的移動燃燒(火焰)前線依次向下方且前方(下游側(cè))擴大的過程中，燃燒/熔融帶的位置如圖4(a)所示地發(fā)生變化。然后，如圖4(b)所示，在燒結(jié)層內(nèi)的燒結(jié)過程中受到的熱過程在上層、中層、下層不同，如圖所示，在上層至下層之間，高溫區(qū)域保持時間(約120(TC以上)變化較大。其結(jié)果，燒結(jié)層成為如圖4(c)所示的成品率分布。即，成為在表層部(上層)的成品率較低，在中層、下層方向較高的成品率分布。因此，根據(jù)本發(fā)明方法，供給上述氣體燃料時，燃燒/熔融帶在上下方向的厚度、范圍等擴大的方向上發(fā)生變化，其反映在成品燒結(jié)礦的品質(zhì)的提高上。高成品率分布的中層、下層，由于可進(jìn)而調(diào)整高溫區(qū)域保持時間，因而能夠進(jìn)而提高成品率。通過調(diào)整上述氣體燃料的供給位置，可調(diào)整燃燒/熔融帶的形態(tài)，即該區(qū)域的高度方向和/或臺車移動方向上的寬度，并且有助于調(diào)整最高到達(dá)溫度、高溫區(qū)域保持時間。這些調(diào)整進(jìn)一步提高本發(fā)明的效果，通過燃燒/熔融帶的上下方向的厚度的擴大、以及最高到達(dá)溫度、高溫區(qū)域保持時間的調(diào)整，始終得到充分的燒成，可有效地幫助提高成品燒結(jié)礦的低溫強度。并且，在本發(fā)明中，也可以說為了調(diào)整成品燒結(jié)礦整體的低溫強度而向裝入層中供給上述氣體燃料。關(guān)于這方面，吹入該氣體燃料的原來目的就是為了提高燒結(jié)塊乃至燒結(jié)礦的低溫強度，特別是，通過氣體燃料供給位置調(diào)整、燒結(jié)原料停留于燃燒/熔融帶上的時間等的高溫區(qū)域保持時間的調(diào)整、最高到達(dá)溫度的調(diào)整，使燒結(jié)礦的低溫強度(落下指數(shù)SI)在75以上85%左右，優(yōu)選為80%以上，進(jìn)而優(yōu)選為90%以上。該強度級別，在本發(fā)明的情況下，優(yōu)選在考慮的燒結(jié)原料中的炭材料量(使投入熱量一定的條件下)的基礎(chǔ)上，能夠特別地通過調(diào)整上述氣體燃料的濃度、供給量、吹入位置、吹入的范圍來廉價地達(dá)成。另外，提高燒結(jié)礦的低溫強度時，雖然一方面可能導(dǎo)致通氣阻力的增大和生產(chǎn)率的降低，但在本發(fā)明中，在通過調(diào)整最高到達(dá)溫度、高溫區(qū)域保持時間而消除上述問題的基礎(chǔ)上，提高燒結(jié)礦的低溫強度。另外，上述低溫強度SI，在通過實際燒結(jié)機制造的燒結(jié)礦的情況下，表示比鍋試驗值高10%15%的SI值。在本發(fā)明的制造方法中，臺車移動方向上的上述氣體燃料的供給位置的調(diào)整，以在裝入層中產(chǎn)生的燒結(jié)塊至濕潤區(qū)域之間的任意區(qū)域的燒結(jié)礦的低溫強度如何作為基準(zhǔn)。為了進(jìn)行該調(diào)整，在本發(fā)明中，優(yōu)選根據(jù)燒結(jié)原料中的炭材料量(固體燃料)調(diào)整氣體燃料供給裝置的規(guī)模(大小)、數(shù)量、位置(距點火爐的距離)、氣體濃度，不只是主要調(diào)整燃燒/熔融帶的大小(上下方向及臺車移動方向的寬度)，還調(diào)整高溫到達(dá)溫度、高溫區(qū)域保持時間，由此調(diào)整在裝入層中產(chǎn)生的燒結(jié)塊的強度。在本發(fā)明的上述制造方法中，作為氣體燃料優(yōu)選使用高爐氣、焦?fàn)t氣、高爐-焦?fàn)t混合氣體、丙垸氣體、天然氣或甲垸或它們的混合氣體中的任意一種。它們都含有燃燒成分，將它們在空氣等中稀釋而用作燃燒下限濃度的75%左右以下的濃度的氣體燃料。另外，氣體燃料的稀釋，除了空氣以外，可以利用不活潑氣體進(jìn)行稀釋，也可以利用不活潑氣體和氧、不活潑氣體和空氣、空氣和氧的組合進(jìn)行稀釋。并且，實施本發(fā)明的燒結(jié)礦的制造方法時，使用下方吸引式DL燒結(jié)機，其在載置燒結(jié)原料的裝入層而循環(huán)移動的臺車下配置吸引用風(fēng)箱，在該臺車上設(shè)有原料供給裝置，在該裝置的臺車行進(jìn)方向下游側(cè)設(shè)有點火爐，其中，在上述點火爐的下游側(cè)配置氣體燃料供給裝置，其用于從裝入層上方向該裝入層中吹入稀釋至燃燒下限濃度以下的濃度的氣體燃料。在本發(fā)明中，優(yōu)選的是，上述氣體燃料供給裝置配置為，沿著燒結(jié)機的寬度方向跨越臺車的兩側(cè)壁。上述氣體燃料供給裝置，優(yōu)選如下構(gòu)成配置供給稀釋后的氣體燃料的吹入風(fēng)斗，或在吹入風(fēng)斗內(nèi)配置以板狀排列設(shè)置狹縫狀的吹入噴嘴而成的氣體燃料或稀釋后的氣體燃料的供給吹入管。另外優(yōu)選的是，在點火爐的下游側(cè)、且在燃燒熔融帶在裝入層中行進(jìn)的過程中的臺車行進(jìn)方向上的任意一個位置上配置一個以上的上述氣體燃料供給裝置，并在向裝入層中的碳材料進(jìn)行點火后的位置進(jìn)行上述氣體燃料向裝入層中的供給。即，在點火爐的下游側(cè)、燃燒前線行進(jìn)至表層下以后的任意位置上配置有1個至多個該裝置，從調(diào)整成品燒結(jié)礦的目標(biāo)低溫強度的觀點出發(fā)，調(diào)整大小、位置、數(shù)量。并且優(yōu)選的是，在兩側(cè)壁附近的低成品率部的位置配置該氣體燃料供給裝置，上述氣體燃料，使用稀釋至燃燒下限濃度的75%以下、2%以上的濃度的可燃性氣體，進(jìn)而優(yōu)選使用稀釋至燃燒下限濃度的60%以下、2%以上的濃度的可燃性氣體。根據(jù)以上說明的本發(fā)明，在下方吸引式燒結(jié)機的作業(yè)中，從裝入層的上方，使用稀釋后的氣體燃料在裝入層內(nèi)的目標(biāo)位置使其燃燒，并且在這種情況下，通過調(diào)整稀釋氣體燃料的供給位置、燃燒時的最高到達(dá)溫度、高溫區(qū)域保持時間，可以進(jìn)行不僅提高容易燃燒不足、燒結(jié)礦的低溫強度的容易降低的裝入層上部，而且裝入層的中層以下的任意部分的燒結(jié)礦強度的作業(yè)也被提高的操作。并且，在本發(fā)明中，由于能夠不使裝入層整體的通氣性惡化，而可特別通過燃燒/熔融帶的反應(yīng)，例如該區(qū)域的上下方向的厚度、臺車移動方向上的寬度的調(diào)整，來調(diào)整任意位置上的燒結(jié)塊的強度，因而能夠成品率良好且確保高生產(chǎn)率而制造燒結(jié)礦整體的低溫強度高的成品燒結(jié)礦。使用本發(fā)明的燒結(jié)機，能夠穩(wěn)定地進(jìn)行這種燒結(jié)機的作業(yè)。圖5表示本發(fā)明的燒結(jié)礦的制造裝置的一實施方式。本發(fā)明不只限定于該例示的方式。用于吹入高爐氣和焦?fàn)t氣的混合氣體(M氣體)等氣體燃料的氣體燃料供給裝置(風(fēng)斗)12，在與點火爐10的臺車移動方向的下游側(cè)相對應(yīng)的裝入層的上邊僅配置一臺。該氣體燃料供給裝置12使多個管狀氣體吹入噴嘴12a向下沿機寬方向排列多個而構(gòu)成。上述多個管狀氣體吹入噴嘴12a，配置為經(jīng)由氣體燃料供給裝置12從未圖示的側(cè)壁的上方覆蓋裝入層。從氣體燃料供給裝置12供給的上述M氣體，從裝入層的上側(cè)經(jīng)由在表層產(chǎn)生的燒結(jié)塊，利用臺車8下的風(fēng)箱11的吸引力被吸入至裝入層的深部(下層)。并且，要想提高如圖4(c)所示的成品率低至60%的區(qū)域的成品率時，優(yōu)選的是以能夠向臺車的兩側(cè)壁附近的位置較多供給氣體燃料的方式進(jìn)行上述噴嘴12a的配置。作為從該氣體燃料供給裝置12供給的氣體燃料，例如可使用稀釋高爐氣(B氣體)、焦?fàn)t氣(C氣體)、高爐氣和焦?fàn)t氣的混合氣體(M氣體)、丙垸氣體、天然氣(LNG)或甲垸、或它們的混合氣體等的氣體燃料。上述氣體燃料，也可以在與點火爐IO分開的獨立的配管系統(tǒng)下供給。并且，可以構(gòu)成為在與點火爐用燃料配管共用的配管上，特別地一起配置稀釋氣體導(dǎo)入管，在將氣體燃料的濃度稀釋調(diào)整為燃燒下限濃度以下的基礎(chǔ)上，將其連接到向點火爐IO供給氣體的氣體供給管(未圖示)的延長部分上。下述表1表示在本發(fā)明中使用的各種氣體燃料各自的燃燒下限濃度以及吹入濃度上限(75%、60%、25%)的氣體濃度例。例如，在丙烷氣體中，燃燒下限濃度為2.2vol(體積)％，稀釋至75%的吹入氣體濃度上限為1.7vol%，稀釋至60%的吹入氣體濃度上限為1.3vol%，稀釋至25%的吹入氣體濃度為0.4vol%。開始顯現(xiàn)該吹入效果的濃度，即稀釋的吸入氣體濃度下限為0.05vol%。因此，優(yōu)選的范圍如下優(yōu)選范圍(1):2.2vol%0.05vol%優(yōu)選范圍(2):1.7vol%0.05vol%優(yōu)選范圍(3):1.3vol%0.05vol%優(yōu)選范圍(4):0.4vol%0.05vol%在C氣體中，燃燒下限濃度為5.0vol%，稀釋至75%的吹入氣體濃度上限為3.8vol%，稀釋至60%的吹入氣體濃度上限為3.0vol%，稀釋至25%的吹入氣體濃度為0.9vol%。開始顯現(xiàn)該吹入效果的濃度，即稀釋的吸入氣體濃度下限為0.24vol%。因此，優(yōu)選的范圍如下優(yōu)選范圍(1):5.0vol%0.24vol%優(yōu)選范圍(2):3.8vol%0.24vol%優(yōu)選范圍(3):3.0vol%0.24vol%優(yōu)選范圍(4):0.9vol%0.24vol%在LNG中，燃燒下限濃度為4.8vol%，稀釋至75%的吹入氣體濃度上限為3.6vol%，稀釋至60%的吹入氣體濃度上限為2.9vol%，稀釋至25%的吹入氣體濃度為0.9vol%。稀釋的吸入氣體濃度下限為0.1vol%。因此，優(yōu)選的范圍如下優(yōu)選范圍(1):4.8vol%0.1vol%優(yōu)選范圍(2):3.6vol%0.1vol%優(yōu)選范圍(3):2.9vol%0.1vol%優(yōu)選范圍(4):0.9vol%0.1vol%在高爐氣中，燃燒下限濃度為40.0vol%，稀釋至75%的吹入氣體濃度上限為30.0vol%，稀釋至60%的吹入氣體濃度上限為24.0vol%，稀釋至25%的吹入氣體濃度為7.6vol%。稀釋的吸入氣體濃度下限為0.24vol%。因此，優(yōu)選的范圍如下優(yōu)選范圍(1):40.0vol%1.25vol%優(yōu)選范圍(2):30.0vol%1.25vol%優(yōu)選范圍(3):24.0vol%1.25vol%優(yōu)選范圍(4):7.6vol%1.25vol%接著，表2表示作為C氣體、LNG、B氣體的燃燒成分的氫、CO、甲烷、乙垸、丙垸的含量和發(fā)熱量。表l<table>tableseeoriginaldocumentpage24</column></row><table>下面，對成為開發(fā)本發(fā)明的燒結(jié)礦的制造方法的契機的實驗進(jìn)行說明。該實驗是下述例子使用在圖6所示的實驗裝置，即帶透明石英制窗的豎型管狀的試驗鍋(150mm4>X40mmH)，作為使用的氣體燃料，使用高爐氣、焦?fàn)t氣的混合氣體(M氣體)，使用與在申請人公司的燒結(jié)工廠中使用的原料相同的燒結(jié)原料，即在表3所示的燒結(jié)原料，在下方吸引壓力11.8Kpa為一定的條件下作業(yè)。在這里，為上述M氣體的燃燒成分的濃度，是由空氣稀釋而在0.5vol。/。15vol。/。的范圍內(nèi)發(fā)生變化的例子。其中，在該實驗中使用的M氣體的燃燒下限濃度為12vol%。表3原料種類比例(mass%)羅布河礦9.6延迪礦23.8卡拉加斯礦42.6石灰石16.6硅石2.7焦粉4.7該圖6表示從上述透明石英進(jìn)行影像觀察的情況，特別表示伴隨燃燒前線的移動的下降狀況。從圖6可知，在試驗鍋內(nèi)原料堆積層中，在吹入包含超過燃燒下限濃度(12vol%)的15vol。/。的M氣體的氣體燃料的情況下，氣體燃料在裝入層表面立即開始燃燒，不能到達(dá)裝入層的下層，吹入效果較小。相對于此，根據(jù)本發(fā)明，在使用由空氣稀釋至上述氣體燃料的燃燒下限濃度即12voP/。的75%以下的3vol。/。的氣體燃料的情況下，不會在原料堆積層表面燃燒，而到達(dá)裝入層深處，即到達(dá)燃燒/熔融帶的相應(yīng)區(qū)域。其結(jié)果，相對于在大氣中燒結(jié)時的燃燒帶(還稱作燃燒/熔融帶)的厚度為70mm，在該例中，燃燒帶的厚度為150mm，即可擴大至2倍以上。即，燃燒帶的厚度擴大說明達(dá)成高溫區(qū)域保持時間的延長。并且，在由該試驗鍋進(jìn)行的實驗中，可使伴隨實機燒結(jié)機中的臺車的移動的燃燒前線的行進(jìn)時燃燒帶的下降速度(其倒數(shù)為燒結(jié)時間)因稀釋氣體燃料的供給而變快，與增加焦炭時或者吹入高溫空氣時相同地，使燃燒帶的上下方向的厚度擴大。這樣，在燒結(jié)原料的裝入層中吹入適當(dāng)稀釋的氣體燃料的情況下，與使用以往的固體燃料、液體燃料、未稀釋的可燃性氣體的情況相比，該燃燒帶幅度的擴大效果顯著，并且燃燒前線的下降速度與大氣燒結(jié)的情況幾乎無變化地以相同速度進(jìn)展。圖7(a)至圖7(d)整理了上述實驗中的燒結(jié)鍋試驗結(jié)果。根據(jù)該結(jié)果，根據(jù)本發(fā)明在原料裝入層中吹入適當(dāng)稀釋的M氣體的情況下，燒結(jié)時間幾乎不變化，成品率有一些提高(圖7(a))，燒結(jié)生產(chǎn)率也增加(圖7(b))。并且，對高爐的作業(yè)成績產(chǎn)生很大影響的低溫強度的管理指標(biāo)即落下強度(SI)改善10%以上(圖7(c))，還原粉化特性(RDI)也改善8%(圖7(d))。在本發(fā)明中，作為向裝入層中供給的上述氣體燃料使用稀釋后的氣體，下面對其稀釋的程度進(jìn)行說明。表4表示高爐氣、焦?fàn)t氣以及兩者的混合氣體(M氣體)、丙烷、甲垸、天然氣的燃燒下限和燃燒上限。例如，具有這種燃燒極限的氣體如果在裝入層內(nèi)不燃燒而朝向排風(fēng)機，則發(fā)生在中途的電集塵器等中爆炸或燃燒的危險。因此，本發(fā)明人根據(jù)試行錯誤的結(jié)果，確認(rèn)了使用稀釋至沒有上述危險的極限，即燃燒下限以下的濃度的氣體燃料，并且為了提高安全性，使用濃度進(jìn)而為其燃燒下限濃度的75%以下的氣體燃料時，在多個實驗中確認(rèn)了沒有發(fā)生任何問題。例如，高爐氣燃燒的范圍如表4所示，在大氣中常溫下，燃燒下限為40vol。/。(g卩，不足40vol。/。時不燃燒)，并且，其燃燒上限為71vol%。這意味著超過71vol。/。時，高爐氣濃度變得過濃，這種情況下也成為不燃燒的狀態(tài)。下面，根據(jù)附圖對該數(shù)值的根據(jù)進(jìn)行說明。表4<table>tableseeoriginaldocumentpage26</column></row><table>圖8表示求出高爐氣的上述燃燒極限的方法的一例。關(guān)于圖中的高爐氣中包含的燃燒成分(可燃性氣體)和其他(不活潑氣體)的比例，用H2和C02以及CO和N2的組合來研究，如下所述。(1)關(guān)于"&和C02"部分的組合的(不活潑氣體)/(可燃性氣體)之比為3.5/20.0=5.7。由此，求出表示該燃燒極限圖的(不活潑氣體)/(可燃性氣體)之比的橫軸上5.7的軸與H2+C02曲線相交的部分(燃燒極限)。下限為32vol%，上限為64vol%。即，H2+C02的燃燒極限的下限為32vol%，上限為64vol%。(2)另一方面，由于作為剩余燃燒成分的"C0和N2"的組合的情況下的、(不活潑氣體)/(可燃性氣體)之比為53.5/23.0=2.3，因而同樣地，從該圖根據(jù)橫軸2.3和CO+N2的曲線相交的點求出下限為44vol%，上限為74vo1。/。。因此，此時的燃燒極限的下限為44vol%，上限為74vol%。并且，包含兩個燃燒成分的高爐氣的燃燒下限，可通過下述式求出燃燒下限=100/(23.5/32+76.5/44)—40%并且，以上述式適用上述(1)、(2)的上限值時，則可求出燃燒上限。由此可求出高爐氣的燃燒下限以及燃燒上限。并且，在本發(fā)明中，著眼于氣體燃料的燃燒下限的另一原因如以下說明。圖9表示大氣中常溫下的氣體燃料的燃燒成分(燃燒氣體)濃度和溫度的關(guān)系。(參照3。于社燃焼便覧)燃燒極限可如上所述地求出，但該燃燒極限存在溫度依賴性，作為一例公知的是，即使常溫下的燃燒下限值(在圖中相當(dāng)于燃燒氣體濃度)大約為40vol%，在20(TC區(qū)域變化為2627vol%，在1000°C區(qū)域變化為數(shù)vol%，在1200"C區(qū)域即使不足lvoP/。也燃燒。由此可知，向裝入層供給的氣體燃料的濃度(燃燒成分的含量)，稀釋至比常溫的燃燒下限更低的安全區(qū)域而供給則是安全的，只要預(yù)先調(diào)整該稀釋氣體的濃度，裝入層內(nèi)的厚度方向(溫度分布)上的燃燒位置調(diào)整的自由度也變高。由此可知，在氣體燃料的燃燒中如上所述地存在溫度依賴性，例如氣氛溫度越成為高溫，燃燒范圍也變得越大，可在燒結(jié)機的燃燒/熔融帶附近的溫度場良好地燃燒，但在位于燒結(jié)機的下游側(cè)的電集塵器內(nèi)等的20(TC左右的溫度場，在如本發(fā)明的優(yōu)選實施例中所示的濃度下不燃燒。但是，制造燒結(jié)礦時，供給至燒結(jié)原料的裝入層中的上述氣體燃料，被臺車下的風(fēng)箱吸引，在通過該裝入層中的固體燃料(焦粉)的燃燒形成的燃燒/熔融帶的高溫區(qū)域燃燒。因此，對于氣體燃料的供給而言，在向裝入層投入的熱量一定的條件下，調(diào)整上述氣體燃料的濃度、供給量等，就能夠調(diào)整(減少)燒結(jié)原料中的焦粉量。并且，氣體燃料的濃度調(diào)整，意味著調(diào)整為使該氣體燃料的燃燒在裝入層中的預(yù)期位置(濃度區(qū)域)發(fā)生。在該意義中，現(xiàn)有技術(shù)下的裝入層中的燃燒/熔融帶為僅固體燃料(焦粉)燃燒的區(qū)域，但在本發(fā)明的情況下，是除了該焦粉以外、氣體燃料也一起燃燒的區(qū)域。因此，在本發(fā)明中，該氣體燃料的濃度、供給量、其他供給條件，以具有焦粉作為燃料的一部分為前提，在這些關(guān)系中適當(dāng)改變時，可進(jìn)行最高到達(dá)溫度和/或高溫區(qū)域保持時間的預(yù)期調(diào)整，可提高燒結(jié)塊的強度。在本發(fā)明方法中，使用稀釋后的氣體燃料的另一原因是為了通過上述燒結(jié)、熔融帶的形態(tài)調(diào)整來調(diào)整燒結(jié)塊的強度、成品率。這是因為，在進(jìn)行該燒結(jié)塊在高溫區(qū)域(燃燒/熔融帶)保持多長時間，或到達(dá)多高的溫度的調(diào)整的基礎(chǔ)上，該稀釋氣體燃料的作用有效地發(fā)揮。換言之，上述氣體燃料的使用，意味著進(jìn)行調(diào)整以使燒結(jié)原料的高溫區(qū)域保持時間較長且最高到達(dá)溫度適當(dāng)變高。這種調(diào)整，意味著根據(jù)燒結(jié)原料中的固體燃料量(焦粉量)，使用稀釋調(diào)整為在燃燒氣氛中助燃性氣體(空氣或氧)的量不會過度不足的上述氣體燃料。在這方面，現(xiàn)有技術(shù)中，由于與燒結(jié)原料的固體燃料量沒有關(guān)系地，并且不調(diào)整濃度而吹入可燃性氣體，因而導(dǎo)致與固體燃料量、可燃性氣體的量相應(yīng)的助燃性氣體(氧)的不足而引起燃燒不良，或相反地部分引起過度燃燒，導(dǎo)致強度的不均勻。即，本發(fā)明通過對氣體燃料進(jìn)行稀釋濃度調(diào)整而使用，可防止這種問題。接著，表示對氣體燃料的每個種類稀釋而供給的稀釋氣體燃料的影響。圖IO表示以往燒結(jié)法(不吹入氣體燃料)和使用稀釋至燃燒下限以下的氣體燃料的本發(fā)明燒結(jié)法的比較實驗的條件及結(jié)果。不吹入稀釋氣體燃料的以往燒結(jié)法是使用5%焦粉的例子，在根據(jù)本發(fā)明的稀釋氣體燃料的吹入例中，表示為了吹入相當(dāng)于0.8%焦粉的稀釋氣體燃料而使總熱量一定，焦粉添加量為4.2mass(質(zhì)量)％的例子。稀釋氣體燃料使用例都確認(rèn)有落下強度、成品率、生產(chǎn)率的提高。另外，在稀釋氣體燃料使用例中，認(rèn)為落下強度、成品率等提高的原因是作為燃燒狀況而表示的燃燒/熔融帶的擴大引起的，可知表現(xiàn)為高溫區(qū)域保持時間延長的結(jié)果。圖11是表示作為氣體燃料使用丙垸氣體、C氣體時的吹入氣體濃度的影響的圖，表示稀釋氣體燃料的濃度和落下強度(a)、成品率(b)、燒結(jié)時間(c)、生產(chǎn)率(d)之間的關(guān)系。從該圖可知，在丙垸氣體的情況下，將其用作稀釋氣體燃料時，為了提高落下強度，添加0.05voP/。時產(chǎn)生效果，成品率也表示大致相同的改善效果。為了表現(xiàn)明確的作用效果，在丙烷氣體中從0.1voP/。開始產(chǎn)生效果，優(yōu)選為0.2vol%，換算為C氣體時添加0.24voP/。時發(fā)生效果，優(yōu)選為0.5vol%以上，明確的改善效果為1.0vol。/。以上。因此，在丙垸氣體中，至少為0.05vol。/。以上，優(yōu)選為0.1vol。/。以上，進(jìn)而優(yōu)選為0.2vol。/。以上。另一方面，在C氣體中，至少為0.24vol。/。以上，優(yōu)選為0.5vol。/。以上，進(jìn)而優(yōu)選為1.0voP/。以上，上限為燃燒下限濃度的75%以下。另外，在丙垸氣體的情況下，添加0.4voP/。時效果大致飽和，此時的氣體濃度相當(dāng)于燃燒下限濃度的25%。接著，根據(jù)本發(fā)明方法，對考慮燒結(jié)原料中的炭材料量，供給上述氣體燃料而制造出的燒結(jié)礦的低溫強度和還原粉化特性(RDI)進(jìn)行說明。根據(jù)《鉱物工學(xué)》(今井秀喜、武內(nèi)壽久禰、藤木良規(guī)編，1976，175，朝倉書店)，燒結(jié)反應(yīng)的示意圖整理如圖12。并且，在表5表示在燒結(jié)過程中產(chǎn)生的各種礦物的拉伸強度(低溫強度)和被還原性的值。從圖12可知，在燒結(jié)過程中，在120CTC開始產(chǎn)生熔融液，生成在燒結(jié)礦的構(gòu)成礦物中強度最高，被還原性也較高的鈣-鐵素體。進(jìn)而繼續(xù)升溫而超過約138(TC時，分解為低溫強度和被還原性最低的非晶質(zhì)硅酸鹽(鈣硅酸鹽)和容易還原粉化的二次赤鐵礦。因此，對于提高燒結(jié)礦的低溫強度和改善RDI，能否使鈣-鐵素體不分解而使其穩(wěn)定地持續(xù)生成成為課題。表5拉伸強度(Mpa)被還原性(％)赤鐵礦49磁鐵礦5822鈣-鐵素體10235鈣-硅酸鹽1￡3并且，根據(jù)上述出版物《鉱物工學(xué)》的說明，關(guān)于成為燒結(jié)礦的還原粉化起點的二次赤鐵礦的析出行為，如圖13所示地進(jìn)行說明。根據(jù)該說明，礦物合成試驗的結(jié)果，由于成為還原粉化起點的骨狀晶體二次赤鐵礦直到Mag.ss+Liq.區(qū)域為止升溫并冷卻后析出，因而在狀態(tài)圖上，通過(2)路徑而非(1)路徑來制造燒結(jié)礦，可抑制還原粉化性。因此，對制造低RDI燒結(jié)礦和高強度燒結(jié)礦而言重要的是，在1200°C(鈣-鐵素體的固相線溫度)和約1380°C(轉(zhuǎn)移溫度)的范圍內(nèi)，如何在裝入層內(nèi)實現(xiàn)長時間保持的加熱曲線圖。因此可知，通過氣體燃料的供給對所添加的炭材料量進(jìn)行調(diào)整的裝入層最高到達(dá)溫度為超過120CTC、不足138(TC，優(yōu)選1205135(TC的范圍。接著，本發(fā)明人為了了解燃燒帶的寬度和稀釋氣體燃料的關(guān)系，進(jìn)行了下述實驗使用帶透明石英制窗的豎型管狀的試驗鍋，將用燒結(jié)機冷卻器的廢氣稀釋的丙垸氣體，從該鍋的上方吹入燒結(jié)原料的裝入層中。在該實驗中使用的燒結(jié)原料是申請人公司使用的一般原料，吸引壓力保持1200mmH20不變。在該實驗中，吹入的丙烷氣體的濃度為稀釋至0.5vol。/。和2.5vol。/。的濃度。另外，在投入熱量換算中，吹入丙垸氣體0.5voP/。，大致相當(dāng)于配合焦粉lmass%。圖14是表示該實驗中的吹入丙烷氣體時的燃燒帶的觀察結(jié)果的照片。如該圖所示，在稀釋至2.5vol。/。濃度的丙垸氣體中，剛吹入后馬上在原料裝入層上燃燒，氣體燃料不進(jìn)入裝入層內(nèi)而沒有效果。相對于此，使用丙垸氣體的稀釋程度相對于空氣為0.5voP/。濃度的氣體時，不在裝入層上部燃燒，進(jìn)入該裝入層內(nèi)，并且在該裝入層內(nèi)快速燃燒。其結(jié)果，相對于在大氣條件下燒結(jié)時的燃燒帶的上下方向?qū)挾葹榇蠹s70mm，在吹入這種稀釋丙垸氣體時，燃燒帶寬度(即，相當(dāng)于高溫區(qū)域保持時間)擴大至150mm為止的2倍以上。因此可知，在丙烷的燃燒下限濃度2.5voP/。(理論值，相對于空氣)的l/5濃度、即0.5vol。/o時也發(fā)現(xiàn)燃燒帶厚度的擴大效果。相反，可知在本發(fā)明的氣體燃料吹入技術(shù)中，如果不是稀釋后的氣體燃料，則難以進(jìn)行裝入層內(nèi)燃燒調(diào)整。并且，在該實驗中對燃燒帶的下降速度(其倒數(shù)是高溫區(qū)域保持時間)進(jìn)行了研究，其結(jié)果，在只增加焦炭的情況下或吹入高溫空氣的情況下，下降速度下降較大，生產(chǎn)率降低，但在使用稀釋后的氣體燃料的情況下，與固體燃料的使用例相比燃燒速度非?？欤蚨紵龓У南陆邓俣扰c大氣燒結(jié)的情況下相比幾乎沒發(fā)現(xiàn)差異。接著，本發(fā)明人關(guān)于稀釋氣體燃料的吹入位置的影響進(jìn)行了調(diào)查。該實驗規(guī)格如表6所示。實驗No.l是燒結(jié)原料中的焦炭5mass%配合的現(xiàn)狀的基本條件，試驗No.2是使焦粉的比例降低lmass。/。而成為4mass%，代替其而吹入丙垸氣體0.5vol。/。后的投入熱量一定的條件，實驗No.3是配合焦粉10mass。/。的條件，實驗No.4是以驗證與保溫爐(日本特開昭60-155626號公報)差異作為目的而吹入450°C的高溫氣體的條件。表6<table>tableseeoriginaldocumentpage32</column></row><table>圖15表示其結(jié)果，是作為氣體燃料將焦?fàn)t氣(C氣體)稀釋至2。/。而使用的例子。該圖表示調(diào)查吹入氣體燃料時的其吹入位置和成品燒結(jié)礦落下強度、成品率之間的關(guān)系的結(jié)果。稀釋氣體燃料的吹入位置，設(shè)為距裝入層表面100200mm的位置，200300mm的位置，300400mm的位置?？蓮脑搱D表示的結(jié)果可知，在吹入位置100200mm中，在附圖中，顯示為亮(白)的燃燒/熔融帶移動至100mm位置后，從其試驗鍋上方供給稀釋氣體燃料，在位于100200mm的期間，使稀釋氣體燃料在燃燒/熔融帶中燃燒。并且同樣地，在200300mm位置中，從燃燒/熔融帶到達(dá)200mm位置的階段開始，從試驗鍋上方供給稀釋氣體燃料，然后在300400mm位置上同樣地，從燃燒/熔融帶到達(dá)300mm位置的階段開始供給稀釋氣體燃料。另外，作為參考還表示了以往方法的不吹入稀釋氣體燃料時的上述各層位置的燃燒/熔融帶。并且，試驗鍋的燃燒用空氣的供給，由于與通常燒結(jié)作業(yè)相同地從上方向下方流動，因而添加氣體燃料時，向該燃燒用空氣中添加、供給氣體燃料，以成為規(guī)定濃度。在圖15中，燃燒/熔融帶如亮(白)顯示的部分那樣，在100200mm區(qū)域中，停留在如比以往方法稍微變厚的程度?？芍?00300mm區(qū)域中，燃燒/熔融帶的厚度與以往方法相比明確增加，300400mm區(qū)域也與以往方法具有明確的差。由上所述，對于吹入稀釋氣體燃料的效果優(yōu)選的是，對距裝入層表面200mm以下的區(qū)域、即燒結(jié)機的臺車上的燃燒/熔融帶的部分供給氣體燃料，還可實現(xiàn)氣體燃料使用成本的縮減。關(guān)于距裝入層表面不足200mm的區(qū)域，即使不勉強地供給氣體燃料，由于向200mm以下的區(qū)域供給時的燒結(jié)礦的落下強度大幅上升，因而也可使成品燒結(jié)礦成品率整體上上升。圖16用于示意性地表示直到200mm的上層部和200mm以下中的、下層部的燃燒狀況。在該圖所示的箭頭A表示燒結(jié)的進(jìn)行方向(燃燒方向)，圖16(a)表示上層部(直到〈200mm)中的焦粉和氣體燃料的燃燒位置。在這種情況下，由于由焦粉的燃料形成的燃燒帶在裝入層的上部本來狹窄，該焦粉的燃燒帶和在該燃燒帶區(qū)域燃燒的氣體燃料的燃燒點相互靠近，因而成為如在該圖右側(cè)記載的加熱曲線圖。另外，在該溫度分布中，將焦粉(固體燃料)的燃燒帶表示為陰影線部分，在其上方將燃燒的氣體燃料的溫度區(qū)域表示為非陰影線部分。從該圖可知，在裝入層上部，由于焦炭和氣體燃料的燃料同時發(fā)生(兩者相互靠近而燃燒)，因而用圖中的T,、T2表示的其間的高溫區(qū)域保持時間(大約相當(dāng)于1200°C)如圖所示地狹窄。即，成為由陰影部分寶石的焦炭燃燒帶稍微擴大的程度的溫度分布。其對向裝入層中的上述氣體燃料的供給，優(yōu)選在燃燒/熔融帶的厚度為15mm以上后進(jìn)行而原來的高溫區(qū)域保持時間狹窄時，與吹入氣體燃料的效果降低的情況一致。另一方面，圖16(b)是在中層、下層部分供給氣體燃料的情況，在中層、下層區(qū)域隨著燃燒帶從上層向下方移動而存在裝入層的溫度上升，燃燒帶幅度擴大，在比圖16(a)的情況更遠(yuǎn)離的位置燃燒。其結(jié)果，成為如在圖16(b)的右側(cè)所示的溫度分布。SP，由于氣體燃料的燃燒點比表示為影線的固體燃料(焦炭)燃燒點更遠(yuǎn)離，因而合成后的溫度分布曲線成為底部較大的溫度分布。因此，由T3、T4表示的基于固體燃料和氣體燃料的燃燒的高溫區(qū)域保持時間延長后，提高所得到的燒結(jié)礦的落下強度。另外，在圖16(b)的情況下，用于調(diào)整高溫區(qū)域保持時間的氣體燃料的著火溫度優(yōu)選為40(TC80(rC，進(jìn)而優(yōu)選的著火溫度為500700°C。其原因在于，著火溫度不足40(TC時，與高溫區(qū)域的擴大無關(guān)，只是停留在擴大低溫區(qū)域分布，另一方面，超過80(TC時，過度靠近基于固體燃料的燃燒的高溫區(qū)域保持時間，高溫區(qū)域保持時間的延長效果較小。接著，對供給稀釋氣體燃料而調(diào)整裝入層中的最高到達(dá)溫度(層內(nèi)溫度)的方法的一例進(jìn)行說明。圖17用于示意性地表示燒結(jié)時的層內(nèi)溫度分布的情況。該圖以對往燒結(jié)法中的溫度分布例添加固體燃料(焦粉)5mss。/。作為基準(zhǔn)，用于說明本發(fā)明的燒結(jié)法。例如，在添加焦炭5mss。/。而進(jìn)行的燒結(jié)作業(yè)中，用曲線a表示以往燒結(jié)法。通常，為了高溫區(qū)域保持時間的延長，有效的是使焦粉的使用量增加，例如如圖，用虛線a'表示添加焦粉10mssy。的情況，可由層厚表示的高溫區(qū)域保持時間在(0-A)至(0-B)擴大，但由于最高溫度也從130(TC上升至1370°C1380°C，不能得到低RDI燒結(jié)礦且高強度燒結(jié)礦。從這方面考慮，在根據(jù)本發(fā)明法的燒結(jié)作業(yè)方法中，將焦粉的使用量抑制為4.2maSS%，另一方面吹入稀釋C氣體，從而能夠?qū)⒆罡叩竭_(dá)溫度抑制在1270°C，同時高溫區(qū)域保持時間擴大至(0-C)，從而能夠充分地起到在以往方法中不能實現(xiàn)的低RDI、高強度燒結(jié)礦的制造這個當(dāng)初的目的?？偠灾?，以往燒結(jié)方法是著眼于高溫區(qū)域保持時間或最高溫度調(diào)整的任一方的作業(yè)方法。從這方面考慮，本發(fā)明方法是下述作業(yè)方法在調(diào)整焦粉使用量(例如，抑制為4.2maSS%)的前提下，將最高到達(dá)溫度調(diào)整至(1205135(TC)，另一方面，通過吹入稀釋氣體燃料來調(diào)整高溫區(qū)域保持時間。另外，圖16的曲線d表示只將固體燃料使用量降低為4.2mass。/。的例子，最高到達(dá)溫度也降低，高溫區(qū)域保持時間也較短。圖18表示作為以往燒結(jié)方法使用焦粉5massy。的例子，作為本發(fā)明的適合例，表示焦粉使用量為4.2mass%，同時吹入濃度為2.0vol%的稀釋C氣體的例子。從該圖的紅外熱像可知，在以往方法中，由于維持高溫區(qū)域保持時間，因而產(chǎn)生超過140(TC的燃燒狀況。另一方面，在吹入焦粉的使用量停留在4.2mass%，濃度為2vol。/。的C氣體的情況下，成為140(TC區(qū)域消失，最高到達(dá)溫度可抑制在135(TC以下，同時可實現(xiàn)高溫區(qū)域保持時間的延長的狀況。圖19用于表示投入熱量一定條件時的、吹入稀釋后的丙垸氣體時的裝入層內(nèi)溫度(a)、廢氣溫度(b)、通過風(fēng)量(c)、廢氣組成(d)的歷時變化。在這里，裝入層內(nèi)溫度是在上述試驗鍋中用在距爐條的高度為200mm(裝入層厚600mm)的位置裝入的熱傳導(dǎo)對測定的值。并且，在試驗鍋的圓周方向上在距中心部和壁5mm的2處測定。從上述附圖可確認(rèn)，通過吹入稀釋的丙烷氣體，被加熱至1205'C以上的燒結(jié)原料熔融的時間(以下，稱為"高溫區(qū)域保持時間")增加2倍以上，但最高到達(dá)溫度沒有上升。并且，推測由于吹入稀釋丙垸氣體，廢氣中的氧濃度降低，氧有效地對燃燒反應(yīng)作貢獻(xiàn)。并且，圖20對比表示吹入稀釋后的丙垸(0.5vol%)時和僅焦炭增量(10mass%)時的、裝入層內(nèi)溫度(a)、(a，)和廢氣溫度(b)、(b')的歷時變化?？蛇@些圖可知，在使焦粉的使用比例倍增的情況下，120(TC以上的高溫區(qū)域保持時間與吹入稀釋至濃度為0.5voP/。的丙垸氣體時大致相同，最高到達(dá)溫度超過1350°C。并且確認(rèn)了下述情況通過使焦粉的量增加，廢氣中的C02濃度從20vol。/。較大地上升至25vol%，CO濃度也增加，焦粉對燃燒作貢獻(xiàn)的比例降低。圖21匯集了上述試驗中的各種特性試驗結(jié)果。從該圖可知，雖然因吹入稀釋后的丙烷氣體而燒結(jié)時間稍微延長，但可同時改善成品率、落下強度、生產(chǎn)率，并且也大幅度改善還原粉化性(RDI)、被還原性，通過適當(dāng)吹入稀釋氣體燃料，確認(rèn)除了改善生產(chǎn)率、成品率以外，可實現(xiàn)燒結(jié)礦的高品質(zhì)化。相對于此，在僅將焦粉增加至10mass。/。的情況下，由于不僅延長燒結(jié)時間，還使最高到達(dá)溫度上升至必要以上，反而產(chǎn)生較多的低強度的非晶質(zhì)硅酸鹽，落下強度和成品率都下降較大。并且，在45(TC保熱爐的情況下，落下強度和成品率的改善效果較小，與到目前為止的商業(yè)設(shè)備中的結(jié)果大致一致?？梢陨险f明中可知，在使用稀釋后的氣體燃料的情況下，該氣體在裝入層內(nèi)燃燒而導(dǎo)致該層內(nèi)的燃燒帶的擴大的同時，通過燒結(jié)原料中的焦炭引起的燃燒熱和與稀釋后的丙烷氣體的燃燒熱的相乘作用，形成較寬的燃燒帶。其結(jié)果，最高燃燒到達(dá)溫度不會過度上升，另一方面，關(guān)于高溫區(qū)域保持時間，因所供給的稀釋氣體的燃燒而延長。接著，本發(fā)明人關(guān)于吹入稀釋后的氣體燃料引起的成品燒結(jié)礦的被還原性、低溫強度等的影響，與以往方法(5mass。/。、10mass。/。焦炭、吹入熱風(fēng))作對比而進(jìn)行了調(diào)査。測定的項目為成品燒結(jié)礦中的礦物組成比例(對低溫強度和被還原性產(chǎn)生影響)、表觀比重(對低溫強度產(chǎn)生影響)、0.5mm以下的氣孔徑分布(對被還原性產(chǎn)生影響)。首先，圖22表示對用粉末X射線衍射法定量化的、成片燒結(jié)礦中的礦物相的組成比例進(jìn)行調(diào)查的結(jié)果。從該圖認(rèn)為，在假設(shè)投入熱量一定(焦炭4mass。/。+丙烷0.5vol%)而同時使用固體燃料和稀釋丙烷氣體的情況下，穩(wěn)定地產(chǎn)生鈣-鐵素體，其導(dǎo)致被還原性的提高和低溫強度的增加。圖23表示成品燒結(jié)礦的表觀比重的測定結(jié)果，圖23還表示由水銀壓入式透氣度測定儀進(jìn)行的0.5mm以下的氣孔徑分布的測定結(jié)果。從圖22認(rèn)為，通過吹入稀釋后的丙垸氣體，從造粒粒子外側(cè)進(jìn)行加熱的結(jié)果，促進(jìn)溶液流動，0.5mm以上的氣孔率(表觀比重)降低，這成為低溫強度提高的主要原因。并且，由圖24認(rèn)為，通過在投入熱量一定的條件下吹入稀釋丙烷氣體，燒結(jié)原料粒子中的熱源減少，由此容易殘留對被還原性產(chǎn)生影響的來源于礦石的500um以下的微細(xì)氣孔，從而能夠制造高被還原性燒結(jié)礦。圖25用于表示僅使用焦炭時(a)和同時吹入稀釋氣體燃料時(b)的燒結(jié)變化的示意圖。如在該圖所示，在以往的僅利用焦炭的燒結(jié)過程中，通過焦粉燃燒從疑似粒子內(nèi)部進(jìn)行加熱，相對于此，在如本發(fā)明一樣同時使用焦炭+氣體燃料的方法中，由于通過氣體燃料的燃燒從疑似粒子外部進(jìn)行加熱，因而容易殘留礦石內(nèi)的微細(xì)氣孔，推想RDI越低JIS-RI也向較高的高位推移。圖26是吹入稀釋的氣體燃料時的燒結(jié)礦的氣孔結(jié)構(gòu)的示意圖。如該圖所示，對提高燒結(jié)礦的生產(chǎn)率而言，有效的是，促進(jìn)對成品率和低溫強度產(chǎn)生影響的0.55mm氣孔的合體，并減少其數(shù)量，增加對通氣性產(chǎn)生影響的5mm以上的氣孔的比例。并且可知的是，為了提高燒結(jié)礦的被還原性，優(yōu)選的是構(gòu)成將主要存在于鐵礦石內(nèi)的0.5mm以下的微細(xì)氣孔殘留較多的氣孔結(jié)構(gòu)。從這方面考慮，根據(jù)本發(fā)明，認(rèn)為可通過吹入稀釋的氣體燃料，構(gòu)成接近于理想的燒結(jié)礦的氣孔結(jié)構(gòu)。圖27用于表示掌握可維持必要的低溫強度的極限焦炭比(極限焦炭比是指落下強度與作為不使用稀釋后的丙烷氣體時的最大值的73%相同時的焦炭比)的試驗的結(jié)果。如該圖所示，通過吹入稀釋后的丙垸氣體(濃度為0.5vo1。/。)，用于得到與現(xiàn)狀相同的低溫強度(落下強度為73%)的焦炭比，如圖27(a)所示，可從5mass。/。減少至3mass%(大約20kg/t)。并且，如圖27(b)、(c)所示，弄清了為了得到73%的成品率和1.86的生產(chǎn)率焦炭比分別從5mass。/。降低至3.5mass%。從以上說明可知，本發(fā)明，通過在隨著臺車的移動，燃燒/熔融帶從裝入層的表層向下層轉(zhuǎn)移的期間，選擇適當(dāng)部位而供給根據(jù)炭材料量適當(dāng)稀釋的氣體燃料，可產(chǎn)生如擴大裝入層內(nèi)的燃燒/熔融帶的功能的作用，可實現(xiàn)燒結(jié)礦品質(zhì)的改善、生產(chǎn)率的提高。實施例(1)實施例1:作為使用圖6所示的試驗鍋稀釋的氣體燃料(l2.5vol%)，使用焦?fàn)t氣(C氣體)，進(jìn)行設(shè)原料中的炭材料(焦炭)量為5mass。/。的燒結(jié)鍋試驗。其他條件與上述實驗條件(0037段落)相同的結(jié)果如圖28所示。如該圖所示可知，使用根據(jù)本發(fā)明方法稀釋的C氣體時，如果提高該C氣體的濃度，則燃燒帶幅度的擴大顯著，并且提高成品率、生產(chǎn)率，還能夠改善低溫強度(SI)。(2)實施例2:以與實施例l相同的條件進(jìn)行了試驗。其結(jié)果如表29所示。如該圖所示可知，使用根據(jù)本發(fā)明方法稀釋的丙垸氣體(0.020.5vol%)時，如果提高該C氣體的濃度，則燃燒帶幅度的擴大顯著，并且提高成品率、生產(chǎn)率，還能夠改善低溫強度(SI)。(3)實施例3:該實施例是下述例子使用圖6所示的試驗鍋，與不吹入稀釋氣體的例子作為對比，從該鍋的上方向表7所示的燒結(jié)原料(包含返礦20maSS%)的裝入層中吹入用冷卻器廢氣稀釋的焦?fàn)t氣(C氣體)。在該實施例中，燒結(jié)層中包含4.85.0mass。/。(概數(shù))的焦粉，作為本發(fā)明適合例子為下述例子在吸引壓力為1200mmAq(差壓為1000Aq)的條件下，在距裝入層表面100400mm(全體厚度為600mm，差厚在最下層層壓返礦200mm)的位置吹入濃度為1.02.0vol%(相對于空氣)的C氣體。另外其是下述例子上述吹入位置在設(shè)DL燒結(jié)機的全長為80m的情況下處于全體高度的600mm時，No.2的吹入位置100200mm相對于在80(m)X100200/600(mm)=13.326.6(m)的位置，設(shè)置長度為13.3m的稀釋氣體吹入風(fēng)斗12來進(jìn)行燒結(jié)機的作業(yè)。因此，試驗No.2的吹入位置200300mm例子相當(dāng)于在燒結(jié)機臺車上的點火爐后方的大約26.739.7mm的位置上仍然設(shè)置長度為13.3m的稀釋氣體吹入風(fēng)斗12來吹入氣體的情況。表7<table>tableseeoriginaldocumentpage40</column></row><table>表8用于表示該實施例(No.lNo.7)的實驗結(jié)果。從該實驗結(jié)果可知，燒結(jié)礦的低溫強度(SI強度)或成品率，表示本發(fā)明的適合例的No.2No.7比作為比較例的No.l都高，特別是在裝入層的中段設(shè)置吹入位置的例子(No.3、4、6、7)中改善顯著。并且可知的是，與減少焦炭量來提高吹入氣體量的濃度相比，在一定的焦炭量(4.8mass%)的條件下將吹入氣體濃度調(diào)整為lvol。/。時提高生產(chǎn)率。并且，關(guān)于燒結(jié)礦的品質(zhì)可知的是，不對吹入位置200300mm的裝入層中的中段產(chǎn)生影響而吹入時對還原率(RI)、還原粉化率(RDI)最有效。<table>tableseeoriginaldocumentpage42</column></row><table>(4)實施例4:該實施例用于說明將本發(fā)明的燒結(jié)礦的制造方法在日產(chǎn)1萬噸規(guī)模的DL型燒結(jié)機中應(yīng)用的例子。所使用的DL燒結(jié)機的機長，從點火爐至排礦部為90m。在該燒結(jié)機的點火爐的后方大約30m的位置上，設(shè)置長度(臺車移動方向)為15m、覆蓋整體機寬的大小的氣體吹入風(fēng)斗，作為氣體燃料使用焦?fàn)t氣(C氣體)。特別是，不以該燒結(jié)機的原料裝入層的上層部分作為目標(biāo)，在裝入層層厚為600mm(除去返礦厚度200mm)的條件下相當(dāng)于從存在進(jìn)行至相當(dāng)于距裝入層厚度方向的表層200mm的燃燒/熔融帶的位置距300的位置上，供給用常溫空氣稀釋而濃度為2vol。/。的C氣體。該吹入C氣體，通過燒結(jié)機臺車下方的風(fēng)箱的吸引負(fù)壓調(diào)整，通過燒結(jié)層到達(dá)上述位置后在燃燒/熔融帶中燃燒。其中，上述氣體吹入風(fēng)斗內(nèi)因大氣壓稍微成為正壓，使其與上述風(fēng)箱的吸引負(fù)壓平衡。此時的C氣體使用量為3000m3(標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài))/h。該燒結(jié)機的作業(yè)結(jié)果，作為轉(zhuǎn)鼓強度整體比通常作業(yè)時提高到大約3%，RDI也比通常作業(yè)的水平改善大約3%，RI比通常作業(yè)時改善大約4%。并且，生產(chǎn)率增加0.03t/hrm2。權(quán)利要求1.一種燒結(jié)礦的制造方法，其包括裝入工序，在循環(huán)移動的臺車上裝入包含粉礦石和炭材料的燒結(jié)原料，從而在臺車上形成包含炭材料的裝入層；點火工序，在點火爐中對裝入層表面的炭材料進(jìn)行點火；燒成工序，通過配置在臺車下的風(fēng)箱吸引空氣，使裝入層中的炭材料燃燒，通過產(chǎn)生的燃燒熱來生成燒結(jié)塊；氣體燃料燃燒工序，從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使所述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒。2.如權(quán)利要求l所述的燒結(jié)礦的制造方法，其中，所述氣體燃料燃燒工序中，從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使所述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒，并且調(diào)整裝入層內(nèi)的最高到達(dá)溫度或裝入層內(nèi)的高溫區(qū)域保持時間或裝入層內(nèi)的最高到達(dá)溫度和高溫區(qū)域保持時間。3.如權(quán)利要求2所述的燒結(jié)礦的制造方法，其中，所述氣體燃料燃燒工序中，從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使所述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒，并且調(diào)整裝入層內(nèi)的最高到達(dá)溫度。4.如權(quán)利要求3所述的燒結(jié)礦的制造方法，其中，所述氣體燃料燃燒工序中，從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使所述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒，并且通過調(diào)整燒結(jié)原料中的炭材料量來調(diào)整裝入層內(nèi)的最高到達(dá)溫度。5.如權(quán)利要求4所述的燒結(jié)礦的制造方法，其中，所述氣體燃料燃燒工序中，從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使所述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒，并且通過調(diào)整燒結(jié)原料中的炭材料量來將所述最高到達(dá)溫度調(diào)整為12051350°C。6.如權(quán)利要求3所述的燒結(jié)礦的制造方法，其中，所述氣體燃料燃燒工序中，從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使所述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒，并且通過調(diào)整氣體燃料的供給量，將所述最高到達(dá)溫度調(diào)整為12051350°C。7.如權(quán)利要求3所述的燒結(jié)礦的制造方法，其中，所述氣體燃料燃燒工序中，從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使所述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒，并且通過調(diào)整燒結(jié)原料中的炭材料量和氣體燃料的供給量，將所述最高到達(dá)溫度調(diào)整為12051350。C。8.如權(quán)利要求2所述的燒結(jié)礦的制造方法，其中，所述氣體燃料燃燒工序中，從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使所述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒，并且調(diào)整裝入層內(nèi)的高溫區(qū)域保持時間。9.如權(quán)利要求8所述的燒結(jié)礦的制造方法，其中，所述氣體燃料燃燒工序中，從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使所述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒，并且根據(jù)燒結(jié)原料中的炭材料量調(diào)整所述氣體燃料的濃度，調(diào)整裝入層內(nèi)的高溫區(qū)域保持時間。10.如權(quán)利要求1所述的燒結(jié)礦的制造方法，其中，所述氣體燃料燃燒工序中，從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料在其至少一部分未燃燒的狀態(tài)下到達(dá)所述裝入層中的燃燒/熔融帶而燃燒。11.如權(quán)利要求1所述的燒結(jié)礦的制造方法，其中，所述氣體燃料燃燒工序中，從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使所述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒，調(diào)整燃燒/熔融帶的形態(tài)。12.如權(quán)利要求11所述的燒結(jié)礦的制造方法，其中，所述燃燒/熔融帶的形態(tài)調(diào)整，是調(diào)整該帶區(qū)域的高度方向的厚度和/或臺車移動方向上的寬度。13.如權(quán)利要求1所述的燒結(jié)礦的制造方法，其中，所述氣體燃料燃燒工序中，從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使所述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒，延長燃燒/熔融帶的高溫保持時間，調(diào)整燒結(jié)礦的低溫強度。14.如權(quán)利要求1所述的燒結(jié)礦的制造方法，其中，所述氣體燃料燃燒工序中，從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使所述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒，并且調(diào)整向裝入層內(nèi)供給所述氣體燃料的位置。15.如權(quán)利要求1所述的燒結(jié)礦的制造方法，其中，所述氣體燃料燃燒工序中，在點火爐以后的位置，從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使所述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒。16.如權(quán)利要求1所述的燒結(jié)礦的制造方法，其中，所述氣體燃料燃燒工序中，在裝入層的表層部產(chǎn)生燒結(jié)塊后直到燒結(jié)結(jié)束的期間供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使所述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒。17.如權(quán)利要求1所述的燒結(jié)礦的制造方法，其中，所述氣體燃料燃燒工序中，在燃燒/熔融帶的厚度為15mm以上的區(qū)域供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使所述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒。18.如權(quán)利要求1所述的燒結(jié)礦的制造方法，其中，所述氣體燃料燃燒工序中，在燃料前線到達(dá)表層下的100mm的位置以下供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使所述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒。19.如權(quán)利要求1所述的燒結(jié)礦的制造方法，其中，所述氣體燃料燃燒工序中，在所述裝入層的兩側(cè)壁附近供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使所述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒。20.如權(quán)利要求1所述的燒結(jié)礦的制造方法，其中，所述氣體燃料燃燒工序中，在燒結(jié)機機長方向上從裝入層的上部供給稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，使所述氣體燃料在裝入層內(nèi)燃燒，并且調(diào)整燒結(jié)礦的低溫強度。21.如權(quán)利要求1所述的燒結(jié)礦的制造方法，其中，所述氣體燃料為稀釋至燃燒下限濃度的75%以下、2%以上的濃度的可燃性氣體。22.如權(quán)利要求IO所述的燒結(jié)礦的制造方法，其中，所述氣體燃料為稀釋至燃燒下限濃度的60%以下、2%以上的濃度的可燃性氣體。23.如權(quán)利要求ll所述的燒結(jié)礦的制造方法，其中，所述氣體燃料為稀釋至燃燒下限濃度的25%以下、2%以上的濃度的可燃性氣體。24.如權(quán)利要求1所述的燒結(jié)礦的制造方法，其中，所述氣體燃料為選自由高爐氣、焦?fàn)t氣、高爐-焦?fàn)t混合氣體、丙垸氣體、天然氣和甲垸氣體組成的組中的至少一種氣體。25.—種燒結(jié)機，具有循環(huán)移動的臺車、配置于所述臺車的下方的吸引用風(fēng)箱、用于在臺車上供給燒結(jié)原料的原料供給裝置和用于對燒結(jié)原料中的炭材料進(jìn)行點火的點火爐，其特征在于，在所述點火爐的下游側(cè)配置氣體燃料供給裝置，其用于從裝入層上方向該裝入層中吹入稀釋至燃燒下限濃度以下的濃度的氣體燃料。26.如權(quán)利要求24所述的燒結(jié)機，其特征在于，所述氣體燃料供給裝置，在點火爐下游側(cè)的燒結(jié)機的機長方向上至少配置一個以上。27.如權(quán)利要求24所述的燒結(jié)機，其特征在于，所述氣體燃料供給裝置，配置于臺車行進(jìn)方向上從燃燒前線進(jìn)行到表層下的階段至燒結(jié)結(jié)束之間的位置上。28.如權(quán)利要求24所述的燒結(jié)機，其特征在于，所述氣體燃料供給裝置配置于側(cè)壁附近。29.如權(quán)利要求24所述的燒結(jié)機，其特征在于，所述氣體燃料供給裝置，供給稀釋至燃燒下限濃度的75%以下、2%以上的濃度的可燃性氣體。30.如權(quán)利要求29所述的燒結(jié)機，其特征在于，所述氣體燃料供給裝置，供給稀釋至燃燒下限濃度的60%以下、2%以上的濃度的可燃性氣體。31.如權(quán)利要求30所述的燒結(jié)機，其特征在于，所述氣體燃料供給裝置，供給稀釋至燃燒下限濃度的25%以下、2%以上的濃度的可燃性氣體。全文摘要提供一種制造燒結(jié)礦的方法和以具有氣體燃料供給裝置作為特征的燒結(jié)機，在該方法中，從堆積在燒結(jié)機的臺車上的燒結(jié)原料的裝入層的上部供給各種氣體燃料而制造燒結(jié)礦，作為從臺車上的上述裝入層的上部供給的氣體燃料，使用稀釋至燃燒下限濃度以下的氣體燃料，在供給該氣體燃料而進(jìn)行燒結(jié)時，對其供給的位置、裝入層最高到達(dá)溫度或高溫區(qū)域保持時間中的任意一個以上進(jìn)行調(diào)整。文檔編號C22B1/20GK101300366SQ20068004098公開日2008年11月5日申請日期2006年10月27日優(yōu)先權(quán)日2005年10月31日發(fā)明者佐藤秀明,大山伸幸,武田干治,町田智申請人:杰富意鋼鐵株式會社