專利名稱：制造雙相鋼板的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
利用包括兩級(jí)等溫均熱處理和保溫程序的熱加工曲線(thermalprofile)制造雙相鍍鋅鋼帶。鋼帶進(jìn)入鍍槽時(shí)的溫度接近其熔點(diǎn)。
背景技術(shù)：
本發(fā)明之前，對(duì)鋼帶進(jìn)行熱處理并鍍敷金屬層的鍍鋅處理已經(jīng)是眾所周知的，并得到了高度發(fā)展。一般，將冷軋鋼板加熱到臨界區(qū)域(Ac1和Ac3之間)，以形成部分奧氏體，隨后以能使部分奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體的方式冷卻，獲得鐵素體和馬氏體顯微組織。在鋼中含有如Mn、Si、Cr和Mo等合金元素以促進(jìn)形成馬氏體。為實(shí)現(xiàn)這一點(diǎn)，已有多種特定工藝，其中之一如Omiya等人的美國專利6312536所述。在Omiya等人的該專利中，以冷軋鋼板作為熱浸鍍鋅的基體，該鋼板具有特定的組成，在所述制造條件下，該組成據(jù)稱有益于形成主要由鐵素體和馬氏體構(gòu)成的顯微組織。Omiya等人的該專利描述了一種鍍鋅雙相制品。
根據(jù)Omiya等人的專利，雙相鍍鋅鋼板通過下述步驟制造在冷軋鋼板進(jìn)入460℃(860°F)的鍍鋅槽以前，以780℃(1436°F)或更高的溫度對(duì)其進(jìn)行均熱，一般進(jìn)行10-40秒，隨后以至少5℃每秒的速度冷卻，更常采用20-40℃每秒。Omiya等人的專利中所述的鋼組成應(yīng)如下，以重量百分比計(jì)碳0.02-0.20 鋁0.010-0.150鈦?zhàn)罡?.01 硅最高0.04磷最高0.060 硫最高0.030錳1.5-2.40 鉻0.03-1.50鉬0.03-1.50同時(shí)錳、鉻和鉬的含量應(yīng)滿足下述關(guān)系3Mn+6Cr+Mo最高8.1％，以及Mn+6Cr+10Mo至少3.5％顯然，Omiya等人的該專利中，要在至少780℃(1436°F)的溫度下進(jìn)行初始熱處理(均熱)步驟。見第5欄第64-67行；第6欄第2-4行“為了獲得所需顯微組織和穩(wěn)定的可成形性，必須在780℃或更高的溫度加熱鋼板，該溫度比Ac1點(diǎn)高約50℃。...加熱應(yīng)當(dāng)持續(xù)10秒以上，以獲得所需的鐵素體+奧氏體顯微組織。”隨后工藝說明繼續(xù)描述了以高于1℃/秒的平均速度將該鋼板冷卻到鍍槽溫度(通常為440-470℃，或824-878°F)，并穿過鍍槽。鍍敷后，以至少5℃/秒的速度冷卻，可獲得期望的主要為鐵素體和馬氏體的顯微組織。任選在金屬鍍敷后但在最終冷卻前的合金化工序(通常稱為鋅鍍層擴(kuò)散退火處理)中，該鍍敷板可以在冷卻前加熱。
顯然，Omiya等人并未意識(shí)到無需其均熱步驟的高溫也可以獲得雙相產(chǎn)品，或者，在較低溫度的均熱后進(jìn)行特定的保溫步驟將有助于形成所期望的顯微組織。
發(fā)明概述本人發(fā)現(xiàn)，與上文所引用的Omiya等人的專利相反，不僅無需將初始熱處理溫度保持在780℃(1436°F)或更高的溫度，而且，所期望的雙相顯微組織可以通過下述手段獲得在初始熱處理(均熱)過程中使溫度保持在從Ac1+45°F但至少為1340°F(727℃)至Ac1+135°F但不高于1425°F(775℃)的范圍內(nèi)。與Omiya等人的專利相反，如果遵照本發(fā)明的其它步驟，則無需將溫度保持在780℃或更高。為方便起見，下文中將本發(fā)明中的初始熱處理稱為“均熱”。但是，本發(fā)明所述方法并不僅僅依賴于較Omiya等人所述更低的均熱溫度；相反，所述(Ac1+45°F)～1425°F、通常為1340～1420°F的均熱溫度，還必須結(jié)合隨后在850～920°F(454～493℃)進(jìn)行的基本上等溫的熱處理，稱為保溫步驟。在保溫步驟中，當(dāng)鋼板冷卻至室溫(環(huán)境溫度)之前，將鋼板保持在850～920°F(454～493℃)，有時(shí)表示為885°F±35°F，保持20～100秒。冷卻至環(huán)境溫度應(yīng)采用的速度至少應(yīng)為5℃/秒。應(yīng)當(dāng)再次指出的是，Omiya等人的專利中并未記載在其熱處理過程中有在任何溫度或保持任何時(shí)間的保溫步驟。而且，本人的工作表明，如果對(duì)Omiya等人的專利中規(guī)定的鋼在其限定的、或更高的均熱溫度范圍內(nèi)(例如1475°F)進(jìn)行均熱，并進(jìn)一步進(jìn)行包括如前所述的保溫步驟(850～920°F)的熱循環(huán)，制成的鋼不會(huì)獲得所需的以鐵素體-馬氏體為主的顯微組織，而將包含大量的貝氏體和/或珠光體。
本發(fā)明將均熱步驟的溫度下限定為“Ac1+45°F，但至少為1340°F(727℃)”，是由于事實(shí)上所有具有組成A的鋼的Ac1都至少為1295°F。
該鋼板的組成與Ochiya等人的專利中所述的相似碳0.02-0.20 鋁0.010-0.150鈦?zhàn)罡?.01硅最高0.04磷最高0.060 硫最高0.030錳1.5-2.40鉻0.03-1.50鉬0.03-1.50同時(shí)錳、鉻和鉬的含量應(yīng)滿足下述關(guān)系Mn+6Cr+10Mo至少為3.5％根據(jù)本發(fā)明，硅含量至多為0.5％，碳含量?jī)?yōu)選為0.03-0.12％，但也可以使用Omiya等人的專利中所述的碳含量范圍。下文中將上述經(jīng)改進(jìn)的組成稱為組成A。
因此，本發(fā)明提出一種制造雙相鋼板的方法，包括將鋼板在從Ac1+45°F但至少為1340°F(727℃)至Ac1+135°F但不高于1425°F(775℃)的范圍內(nèi)進(jìn)行20～90秒均熱，以不低于1℃/秒的速度將鋼板冷卻至454～493℃，將鋼板在850～920°F(454～493℃)范圍內(nèi)保持20～100秒。保溫步驟可以在熱浸鍍之前進(jìn)行，也可以與熱浸鍍一同開始，因?yàn)殄冧\槽的溫度也將處于454～493℃(850～920°F)范圍內(nèi)。保溫步驟之后，無論鋼板是否鍍鋅，都可立即以至少5℃/秒的速度使鋼板冷卻至環(huán)境溫度?；蛘?，鋼板鍍敷后，以常規(guī)方法進(jìn)行鍍鋅層擴(kuò)散退火處理，即，將鋼板加熱至通常不高于約960°F的溫度約5～20秒，隨后以至少5℃/秒的速度冷卻。本發(fā)明所述鍍鋅層擴(kuò)散退火和鍍鋅熱循環(huán)列于圖6中以作比較。
實(shí)際的熱浸鍍步驟基本上以常規(guī)方式進(jìn)行，即，將鋼與熔融鍍鋅金屬接觸約5秒；但有些情況下更短的時(shí)間也已足夠，也可以采用更長(zhǎng)的時(shí)間，但可能不會(huì)產(chǎn)生更好的效果。鋼帶一般約0.7mm～約2.5mm厚，鍍層一般約10微米厚。進(jìn)行保溫和鍍敷步驟后，經(jīng)鍍敷的鋼通過本文中其它處記載的方式冷卻至環(huán)境溫度，或者如上所述進(jìn)行常規(guī)鍍鋅層擴(kuò)散退火。遵照上述規(guī)程，所得產(chǎn)品的顯微組織將主要含有鐵素體和馬氏體。
商業(yè)生產(chǎn)中，通常采用一般為1000～6000英尺長(zhǎng)的鋼帶卷，基本上連續(xù)進(jìn)行熱浸鍍鋅。本發(fā)明對(duì)工藝的控制更為便利，這不僅是因?yàn)榫鶡岵襟E是在較低溫度下進(jìn)行，還由于鋼帶更易于保持與進(jìn)入和離開的熱浸鍍?nèi)萜飨嗤臏囟?，而幾乎無需考慮鋼帶與鋅罐之間發(fā)生會(huì)加熱熔融鋅并限制產(chǎn)量的明顯的熱傳遞。
特定地應(yīng)用于連續(xù)鋼帶鍍鋅的生產(chǎn)線，包括鋼帶供給裝置和鍍鋅槽，本發(fā)明包括將具有組成A的冷軋鋼帶卷供給鍍鋅生產(chǎn)線中的加熱區(qū)，使鋼帶連續(xù)穿過加熱區(qū)，從而將其加熱至從Ac1+45°F但至少為1340°F(727℃)至Ac1+135°F但不高于1425°F(775℃)范圍內(nèi)，使鋼帶穿過均熱區(qū)，從而將其保持在從Ac1+45°F但至少為1340°F(727℃)至Ac1+135°F但不高于1425°F(775℃)范圍內(nèi)，保持20～90秒，使鋼帶穿過冷卻區(qū)，以高于1℃/秒的速度使其冷卻，當(dāng)鋼帶溫度降至885°F±35°F、但仍在鍍鋅槽溫度±30°F(優(yōu)選20°F±鍍槽溫度，更優(yōu)選10°F±鍍槽溫度)范圍內(nèi)時(shí)，中斷冷卻，將鋼帶在鍍鋅槽溫度±30°F(仍然優(yōu)選在20°F±鍍槽溫度，更優(yōu)選10°F±鍍槽溫度)范圍內(nèi)保持20～100秒，使鋼帶穿過鍍鋅槽，任選地對(duì)鍍敷過的鋼帶進(jìn)行鍍鋅層擴(kuò)散退火，將鋼帶冷卻至環(huán)境溫度。鍍鋅槽一般處于約870°F(850-920°F)，可以設(shè)置在保溫區(qū)的開始，或者在保溫區(qū)末端附近，或者在保溫區(qū)內(nèi)的其它任意位置，或緊接其后。在鍍槽中的一般停留時(shí)間為3～6秒，但可以稍作改變，特別是對(duì)于其上限，可以高達(dá)10秒。如前所述，當(dāng)鋼浸入并離開鋅鍍槽后，在冷卻至室溫以形成鍍鋅層之前，如果需要的話鋼帶可以通過常規(guī)方式加熱以形成鍍鋅層擴(kuò)散退火的涂層。


圖1所示為本發(fā)明的一般熱循環(huán)。
圖2所示為極限抗拉強(qiáng)度作為與實(shí)施例1所述相關(guān)的均熱溫度和保溫時(shí)間的函數(shù)。
圖3所示為屈強(qiáng)比作為均熱溫度的函數(shù)。
圖4所示為在實(shí)施例2中所述的條件下，均熱溫度對(duì)屈強(qiáng)比的影響情況。
實(shí)施例3所述的條件下，另一條屈強(qiáng)比曲線如圖5所示。
本發(fā)明中的熱循環(huán)范例如圖6所示。
發(fā)明詳述實(shí)施例1根據(jù)圖1所示的一般熱循環(huán)，采用不同“均熱”溫度處理薄鋼板試樣-依照?qǐng)D示曲線的一組試樣在880°F“保溫”35秒，另一組試樣在880°F保溫70秒。試樣是具有前述組成A的冷軋鋼，具體來說，C為0.67，Mn為1.81，Cr為0.18，Mo為0.19，都以重量百分比計(jì)。其它元素成分通常為低碳、A1鎮(zhèn)靜鋼。均熱溫度在1330～1510°F范圍內(nèi)以遞增20°F變化。冷卻后，測(cè)定改良試樣的機(jī)械性能和顯微組織。所得產(chǎn)品的極限抗拉強(qiáng)度(“UTS”)作為均熱溫度和保溫時(shí)間的函數(shù)如圖2所示。對(duì)于這種特定材料，目標(biāo)是最小UTS為600MPa，并通過兩種保溫時(shí)間都采用約1350°F～1450°F的均熱溫度范圍而實(shí)現(xiàn)。
實(shí)施例1的一個(gè)目的是獲得主要為鐵素體-馬氏體的顯微組織。屈強(qiáng)比即屈服強(qiáng)度與極限抗拉強(qiáng)度的比值，是是否存在鐵素體-馬氏體雙相顯微組織的標(biāo)志。進(jìn)行如實(shí)施例1所述處理時(shí)，當(dāng)屈強(qiáng)比為0.5或更低時(shí)，表明存在鐵素體-馬氏體顯微組織。如果屈強(qiáng)比高于約0.5，顯微組織中將存在很大體積分?jǐn)?shù)的其它有害組分，如貝氏體、珠光體和/或Fe3C。圖3顯示了對(duì)于在35秒和70秒保溫區(qū)的試樣，屈強(qiáng)比作為均熱溫度的函數(shù)。注意到兩條曲線在從約1350～1430°F的溫度范圍都獲得了非常低的屈強(qiáng)比，約為0.45，表明在該均熱溫度范圍內(nèi)具有最佳雙相特性。對(duì)在該1350～1430°F均熱范圍進(jìn)行了均熱的鋼制成的試樣進(jìn)行金相學(xué)分析，證實(shí)了鐵素體-馬氏體顯微組織。對(duì)于在1390°F進(jìn)行均熱、在880°F分別保溫70和35秒的鋼，使用點(diǎn)算法進(jìn)行的定量金相表明馬氏體含量分別為14.5和13.5％，顯微組織中未觀察到其它組分。(圖像通過Lepera蝕刻技術(shù)形成，其中鐵素體顯示為淺灰色，馬氏體為白色，如珠光體和貝氏體等為黑色)。對(duì)于均熱溫度低于約1350°F時(shí)而言，如所預(yù)見的，由于碳化物溶解不充分，導(dǎo)致碳化鐵(Fe3C)殘留在顯微組織中，結(jié)果會(huì)在冷卻過程中限制馬氏體的生成。
但是，不希望均熱溫度高于約1430°F時(shí)顯微組織中出現(xiàn)貝氏體。例如，金相分析表明，在1510°F均熱、在880°F保溫70秒的鋼中含有8.5％貝氏體。這一結(jié)果與Omiya的專利截然相反。根據(jù)Omiya所述，正是在該均熱溫度范圍即必須高于1436°F，期望獲得鐵素體-馬氏體顯微組織。本人的研究表明，當(dāng)退火均熱溫度處于Omiya所述的范圍內(nèi)、熱處理過程中的保溫區(qū)域處于880°F附近時(shí)，在顯微組織中會(huì)存在大量貝氏體。對(duì)于本實(shí)施例中所使用的特定鋼而言，獲得鐵素體-馬氏體顯微組織所必需的退火范圍為從約1350至1430°F。表1總結(jié)了本實(shí)施例中不同均熱溫度區(qū)域中熱處理、屈強(qiáng)比和顯微組成之間的關(guān)系。
表1

實(shí)施例2對(duì)具有組成A的另一種冷軋鋼板進(jìn)行與實(shí)施例1所描述和圖1所示的一系列熱循環(huán)。該鋼也處于所述組成范圍內(nèi)，以重量百分比計(jì)特別地含有下述組成0.12％C、1.96％Mn、0.24％Cr和0.18％Mo，該組成的余量通常為低碳A1鎮(zhèn)靜鋼。再次檢測(cè)材料的機(jī)械性能。對(duì)于在880°F進(jìn)行70秒保溫工序的鋼，其均熱溫度對(duì)于屈強(qiáng)比的影響如圖4所示。該曲線的形狀與圖3相似，金相分析表明，在不同的均熱溫度區(qū)域內(nèi)發(fā)生了與前述實(shí)施例相同的冶金現(xiàn)象(metallogical phenomena)。同樣如前一實(shí)施例所證實(shí)的，為獲得主要為鐵素體-馬氏體的顯微組織，在約880°F進(jìn)行保溫步驟的情況下，退火均熱溫度范圍必須從約1350至1425°F。
實(shí)施例3如前兩個(gè)實(shí)施例所述，根據(jù)圖1所示的熱循環(huán)對(duì)具有組成A的第三種冷軋鋼板進(jìn)行處理。該鋼以重量百分比計(jì)含有0.076C、1.89Mn、0.10Cr、0.094Mo和0.34Si，余量通常為低碳鋼。進(jìn)行了如其它實(shí)施例所述的退火后，再次檢測(cè)其機(jī)械性能和所得的顯微組織。圖5示出了保溫70秒時(shí)，材料的屈強(qiáng)比作為均熱溫度的函數(shù)。采用獲得鐵素體-馬氏體雙相顯微組織的精確退火范圍，再次發(fā)現(xiàn)該曲線的形狀與前述實(shí)施例相似。但是，注意與前述實(shí)施例相比，該曲線向右移動(dòng)了約30°F。這是因?yàn)榕c前兩個(gè)實(shí)施例中的鋼相比，這種鋼因其硅含量較高而具有更高的Ac1溫度。表2示出了每種鋼生成鐵素體-馬氏體的必要均熱溫度范圍、以及根據(jù)Andrews所述其各自的Ac1溫度。如表所示，優(yōu)選退火溫度范圍看來是Ac1溫度的函數(shù)。一般來說，基于這一信息，生產(chǎn)雙相鋼所必需的均熱溫度范圍取決于特定的鋼組成-也就是說，當(dāng)熱循環(huán)中的保溫步驟處于880°F附近(885°F±35°F)時(shí)，均熱溫度應(yīng)當(dāng)處于從Ac1+45°F但至少為1340°F(727℃)至Ac1+135°F但不超過1425°F(775℃)范圍內(nèi)。
表2

*生成鐵素體-馬氏體的退火范圍(華氏度)**雙相鋼必需的退火范圍，與Ac1相關(guān)實(shí)施例4表3所示為含碳量低于前述鋼的另外兩種鋼的機(jī)械性能。這兩種鋼經(jīng)過圖1所示的處理，分別采用1365、1400和1475°F的各自均熱溫度，并在880°F保溫70秒。表中還示出了每種鋼制成雙相鋼預(yù)期所必需的均熱溫度范圍，是如實(shí)施例3所述由Ac1計(jì)算出來的。在分別處于兩種鋼要求的均熱溫度范圍內(nèi)的1365和1400°F均熱時(shí)，觀察到低屈強(qiáng)比的鐵素體-馬氏體顯微組織。而且，在本發(fā)明所述范圍之外的1475°F進(jìn)行均熱的鋼，由于其顯微組織中存在貝氏體，屈強(qiáng)比顯著較高。
表3

實(shí)施例5前述實(shí)施例是基于實(shí)驗(yàn)室研究，但是也進(jìn)行了工廠試驗(yàn)，證實(shí)了前述生產(chǎn)熱浸鍍鋅和鍍鋅層擴(kuò)散退火雙相鋼產(chǎn)品的熱處理程序。表4示出了對(duì)經(jīng)過鍍鋅層擴(kuò)散退火的鋼進(jìn)行工廠試驗(yàn)的結(jié)果。表明表中所示的鋼具有完全相同的組成、并因此具有相似的Ac1溫度。根據(jù)Ac1溫度計(jì)算出形成雙相的預(yù)期均熱溫度范圍是約1350至1440°F。而且，就工藝而言，這些鋼的保溫溫度和時(shí)間都相當(dāng)一致，且退火(均熱)溫度是材料之間的主要加工變量。表中還示出了機(jī)械性能及相應(yīng)的屈強(qiáng)比。表明鋼1-4在本發(fā)明所述均熱范圍內(nèi)進(jìn)行均熱，并具有低于0.5的預(yù)期的屈強(qiáng)比。金相檢驗(yàn)表明在鋼1-4中存在鐵素體馬氏體顯微組織，馬氏體含量約為15％。鋼5在優(yōu)選均熱范圍之外進(jìn)行處理，其屈強(qiáng)比較高，約為0.61。金相分析表明該材料中含有11％的貝氏體。鍍鋅和鍍鋅層擴(kuò)散退火處理的相似結(jié)果也已示出。
表4

權(quán)利要求
1.一種制造初始雙相鋼板的方法，其中所述鋼板具有下述組成，以重量百分比計(jì)，碳0.02-0.20；鋁0.010-0.150；鈦?zhàn)罡?.01；硅最高0.5；磷最高0.060；硫最高0.030；錳1.5-2.40；鉻0.03-1.50；鉬0.03-1.50；同時(shí)錳、鉻和鉬的含量應(yīng)滿足下述關(guān)系(Mn+6Cr+10Mo)＝至少3.5％，該方法包括將所述鋼板在從Ac1+45°F，但至少為1340°F(727℃)至Ac1+135°F，但不高于1425°F(775℃)的范圍內(nèi)進(jìn)行20～90秒均熱，以至少1℃/秒的速度將所述鋼板冷卻至850～920°F的溫度范圍，將所述鋼板在850～920°F范圍內(nèi)保持20～100秒。
2.如權(quán)利要求1所述的方法，其中所述鋼板為鋼帶，且所述方法是對(duì)至少1000英尺長(zhǎng)的鋼帶連續(xù)進(jìn)行。
3.如權(quán)利要求1所述的方法，包括在所述保溫之前、過程中或之后立即在處于850～920°F溫度范圍內(nèi)的熔融鍍鋅金屬容器中，對(duì)所述鋼板進(jìn)行鍍敷。
4.如權(quán)利要求3所述的方法，其中，在所述鍍敷過程中，所述鋼板的溫度保持在熔融金屬溫度±20°F范圍內(nèi)，以便使所述鋼帶和熔融金屬之間的熱傳遞最小化。
5.如權(quán)利要求1所述的方法，在所述步驟后以至少5℃/秒的速度使鋼板冷卻至環(huán)境溫度，此后所述雙相在主要為鐵素體和馬氏體的顯微組織中得到證明。
6.如權(quán)利要求1所述的方法，其中包括對(duì)所述鋼板進(jìn)行鍍鋅層擴(kuò)散退火處理，并以至少5℃/秒的速度使經(jīng)過鍍敷的鋼板冷卻，此后所述雙相在主要為鐵素體和馬氏體的顯微組織中得到證明。
7.如權(quán)利要求1所述的方法，其中所述鋼的碳含量為0.03-0.12％。
8.在包括鍍鋅槽的鍍鋅生產(chǎn)線中對(duì)鋼帶進(jìn)行基本上連續(xù)鍍鋅的方法，包括將具有下述組成的鋼帶卷供給所述鍍鋅生產(chǎn)線中的加熱區(qū)碳0.02-0.20；鋁0.010-0.150；鈦?zhàn)罡?.01；硅最高0.5；磷最高0.060；硫最高0.030；錳1.5-2.40；鉻0.03-1.50；鉬0.03-1.50；同時(shí)錳、鉻和鉬的含量應(yīng)滿足下述關(guān)系(Mn+6Cr+10Mo)至少為3.5％，將所述鋼帶連續(xù)穿過加熱區(qū)使鋼帶加熱至1340～1425°F，使鋼帶穿過均熱區(qū)使其在1340～1420°F范圍內(nèi)保持20～90秒，使所述鋼帶穿過冷卻區(qū)，以高于1℃/秒的速度使其冷卻，當(dāng)鋼帶溫度降至所述鍍鋅槽溫度±30°F時(shí)中斷冷卻，將鋼帶在850～920°F、并在鍍鋅槽溫度±30°F的溫度范圍內(nèi)保溫20～100秒，使鋼帶穿過所述鍍鋅槽，將該鋼帶冷卻至環(huán)境溫度。
9.如權(quán)利要求8所述的方法，其中所述鋼帶在所述鍍鋅槽中的停留時(shí)間為3-6秒。
10.如權(quán)利要求8所述的方法，其中以5～40°F/秒的速度在所述冷卻區(qū)中進(jìn)行所述冷卻。
11.如權(quán)利要求8所述的方法，其中所述鋼帶進(jìn)入鍍鋅槽時(shí)的溫度為該鍍鋅槽溫度的±10°F范圍內(nèi)。
12.如權(quán)利要求8所述的方法，其中，一旦中斷所述冷卻就立即使鋼帶進(jìn)入所述鍍鋅槽中。
13.如權(quán)利要求8所述的方法，其中，在所述20～100秒期間的終點(diǎn)附近，使所述鋼帶進(jìn)入所述鍍鋅槽。
14.如權(quán)利要求8所述的方法，其中如此制成的鍍鋅鋼帶其顯微組織主要為鐵素體-馬氏體、并含有少于5％其它形態(tài)的組分。
15.如權(quán)利要求8所述的方法，其中所述鋼帶中的碳含量為0.03-0.12wt％。
16.如權(quán)利要求8所述的方法，其中所述鋼帶冷卻至環(huán)境溫度之前進(jìn)行鍍鋅層擴(kuò)散退火。
17.制造顯微組織主要為馬氏體和鐵素體的鍍鋅鋼帶的方法，其中所述鋼具有下述組成，以重量百分比計(jì)碳0.02-0.20；鋁0.010-0.150；鈦?zhàn)罡?.01；硅最高0.5；磷最高0.060；硫最高0.030；錳1.5-2.40；鉻0.03-1.50；鉬0.03-1.50；該方法包括將所述鋼帶在從Ac1+45°F但至少為1340°F，至Ac1+135°F但不高于1425°F進(jìn)行至少20秒的均熱，以至少1℃/秒的速度將該鋼帶冷卻，將該鋼帶在885°F+35°F保持20～100秒，在該保溫期間的任意時(shí)刻將所述鋼帶穿過鍍鋅容器，在其中停留2-9秒對(duì)該鋼帶進(jìn)行鍍敷，將鍍敷后的鋼帶冷卻至環(huán)境溫度。
18.如權(quán)利要求17所述的方法，包括在鋼帶冷卻至環(huán)境溫度之前對(duì)其進(jìn)行鍍鋅層擴(kuò)散退火。
19.如權(quán)利要求17所述的方法，其中鋼帶在所述鍍鋅容器內(nèi)停留期間，鋼帶的溫度處于該鍍鋅容器溫度的±20°F范圍內(nèi)。
20.如權(quán)利要求17所述的方法，其中鋼帶在所述鍍鋅容器內(nèi)停留期間，鋼帶的溫度處于該鍍鋅容器溫度的±10°F范圍內(nèi)。
全文摘要
利用時(shí)間/溫度循環(huán)制造雙相鋼板，包括在約1340－1425°F進(jìn)行均熱，在850－920°F保溫，其中該鋼具有下述組成，以重量百分比計(jì)碳0.02－0.20；鋁0.010－0.150；鈦?zhàn)罡?.01；硅最高0.5；磷最高0.060；硫最高0.030；錳1.5－2.40；鉻0.03－1.50；鉬0.03－1.50；同時(shí)錳、鉻和鉬的含量應(yīng)滿足下述關(guān)系(Mn+6Cr+10Mo)＝至少3.5％。該鋼板優(yōu)選為經(jīng)過連續(xù)鍍鋅或鍍鋅層擴(kuò)散退火生產(chǎn)線處理的鋼帶形式，且該產(chǎn)品主要為鐵素體和馬氏體。
文檔編號(hào)C21D9/46GK1742109SQ200380109234
公開日2006年3月1日 申請(qǐng)日期2003年11月4日 優(yōu)先權(quán)日2002年11月26日
發(fā)明者D·P·霍伊迪克 申請(qǐng)人:Uec科技有限責(zé)任公司