專利名稱:生產(chǎn)生鐵水并獲得電能的一種工藝和裝置的制作方法
本發(fā)明是關(guān)于生產(chǎn)生鐵水并獲得電能的一種工藝和實現(xiàn)這種工藝的一種裝置。這種工藝用直接還原區(qū)在超壓下將鐵礦石還原成海綿鐵，利用熔化氣化區(qū)來生產(chǎn)生鐵水。其中在熔融氣化區(qū)采用載碳體，并補充含氧氣體，生成的還原氣體送入直接還原區(qū)，反應(yīng)后的還原氣體作為爐頂煤氣除供給實現(xiàn)此項工藝的裝置外還供給至少裝配有一個汽輪機的發(fā)電裝置。
在已經(jīng)提出的這種類型工藝中，配有一個熱氣體過濾器，使?fàn)t頂煤氣進入發(fā)電裝置之前進行除塵和脫硫。
曾經(jīng)努力使發(fā)電量適應(yīng)電耗隨時間和季節(jié)的波動。例如，為了使?fàn)t頂煤氣的產(chǎn)量適合低的電力需要而減少煤氣的生產(chǎn)將會影響生鐵的生產(chǎn)，使生鐵的產(chǎn)量和化學(xué)組成與沒有減少爐頂煤氣生產(chǎn)時不同。可是，這種偏差在煉鋼操作中是不允許的。煉鋼中要力求生鐵的化學(xué)組成盡可能地在很窄的范圍內(nèi)，并且盡可能地在單位時間里提供恒定的數(shù)量。
本發(fā)明的目的是改進上述工藝使?fàn)t頂煤氣生產(chǎn)量隨發(fā)電裝置消耗的煤氣量改變，而不反過來影響生產(chǎn)生鐵的冶煉條件和后續(xù)加工。
按照本發(fā)明就可以達到這個目的。在本發(fā)明中，向熔融氣化區(qū)加入的載碳體的量隨發(fā)電裝置消耗的煤氣量而變化，方法是在煤氣消耗量較高時，加入的揮發(fā)份增多而C固定減少，在煤氣消耗量較低時則相反。同時要保持生鐵的產(chǎn)量和組成基本不變。
含揮發(fā)份比例較多的載碳體產(chǎn)生較多且質(zhì)量好的爐頂煤氣。因為在熔融氣化區(qū)生成更多量的還原氣，且由于直接還原區(qū)的還原操作保持恒定，與采用C固定比例較高的載碳體產(chǎn)生較少的還原氣相比，這里還原氣體消耗得較少。
至于載碳體的C固定部分(也稱為固定碳部分)的情況則是，坩堝焦碳的量隨灰份含量而減少，焦碳是在加熱載碳體以測是揮發(fā)份時生成的(參看Ullmann，Encyklopadie cler fechnischen Chemie(化工百科全書)Lth Ecl，Vol.14，P.310)。
最好有三個不同的裝料源以便提供不同組成的載碳體，即一個裝入含高C固定的煤，一個裝入含低Cfix的煤和一個裝入液態(tài)或氣態(tài)烴。
將不同的煤混合和向熔化氣化區(qū)加入或多或少在室溫下為液態(tài)或氣態(tài)的烴類來調(diào)節(jié)C(固定)和揮發(fā)份使之達到所要求的比例。此時熔融氣化區(qū)灰份的堿度可以這樣來調(diào)節(jié)，即通過混合帶酸性灰份和帶堿性灰份的煤來使助熔劑的量保持恒定。借助混合二種不同煤的方法，爐頂煤氣的量在半小時這樣短的時間內(nèi)就會改變。如果在短時期內(nèi)需要較多的爐頂煤氣，則除固體載碳體外，還臨時把液態(tài)或氣態(tài)烴類加到熔融氣化區(qū)中，同時增加使這些烴類部分燃燒所需的氧氣。
按照最合適的方案，在發(fā)電裝置消耗較少量煤氣時，來自直接還原區(qū)的爐頂煤氣被送入裝有燃氣輪機的第一級發(fā)電裝置的燒燒室。燃氣輪機排出的氣體送往生產(chǎn)蒸汽的換熱器，產(chǎn)生的蒸汽在至少裝有一個汽輪機的第二級發(fā)電裝置中噴出。當(dāng)發(fā)電裝置消耗較高的煤氣時，只讓一部分爐頂煤氣進入第一級發(fā)電裝置的燃燒室中，另一部分爐頂煤氣送入第二級發(fā)電裝置的換熱器的燃燒室中，加熱以生產(chǎn)蒸汽。
最好利用將氮氣或貧氧的氮-氧混合物送入燃燒室或加到供燃氣輪機用的燃燒用空氣中的方法，使?fàn)t頂煤氣在第一級發(fā)電裝置的燃燒室中在低于1000℃的溫度下燃燒。
從DE-A31 00 751，EP-AZ-0 148 973和EP-AZ-0 150 340本來就知道，對于安裝在的氣化裝置后面的燃氣/汽輪機發(fā)電裝置，可以通過用貧氧空氣混合物代替一部分燃燒用的空氣以保持低溫燃燒。但是這個過程并沒有同生鐵生產(chǎn)聯(lián)系起來。
如果向直接還原區(qū)加入能和硫結(jié)合的助熔劑特別是CaCO3、MgCO3和FeCO3將是有好處的。
如果加入的是未燒過狀態(tài)的助熔劑，則它們將由于，通過直接還原區(qū)流入的熱還原氣體而燃燒，并吸收還原氣體中所含的硫。結(jié)果，它們的作用就象輸送硫的工具將硫從直接還原區(qū)遷移到熔化氣化區(qū)，在熔融氣化區(qū)有助于生成爐渣。在爐渣中硫以沉積形式被固定。向直接還原區(qū)加入能和硫結(jié)合的助熔劑可以降低熱海綿鐵發(fā)生結(jié)塊的傾向，因而即使在較高的溫度下直接還原區(qū)仍可以操作，不受干擾。送入發(fā)電裝置的爐頂煤氣是少硫的。
在發(fā)電裝置消耗較少量的煤氣和采用高C(固定)含量的煤時，最好以底吹形式向熔化氣化區(qū)吹入氮氣或貧氧的氮-氧混合物。這樣可以調(diào)節(jié)生鐵水的化學(xué)組成使之盡可能地保持恒定。特別是能阻止能量不必要的鍵連，例如，通過降低熔化氣化區(qū)的溫度來增加硅的還原，以保持鐵水中硅含量的恒定。如果熱量被氮氣稀釋的煤氣帶入溫度較高的熔融氣化區(qū)，就會造成溫度的下降。
按照本發(fā)明，實現(xiàn)這個工藝的設(shè)備包括-一個直接還原高爐，包括塊狀鐵礦石進料、還原氣體進口以及生成的還原產(chǎn)物和爐頂煤氣的出料裝置;
-一個熔融氣化器，聯(lián)結(jié)有輸送從高爐來的還原產(chǎn)物的進入管道，并有含氧氣體和載碳體的進料口、向高爐輸送生成的還原氣體的管道以及生鐵和爐渣的出口。
-一個燃氣輪機和汽輪機的聯(lián)合發(fā)電裝置，爐頂煤氣送入燃氣輪機的燃燒室，再將燃氣輪機的廢氣送入汽輪機的換熱器。
其特征是-載碳體由至少二個煤儲槽供給，至少有一個裝有高C(固定)含量的煤，至少有另一個裝有低C(固定)含量的煤。
-從高爐將爐頂煤氣送到燃氣輪機單元的燃燒室的管線上有一個帶控制閥的旁路通向汽輪機單元的換熱器的燃燒室。
向熔融氣化器輸送氮氣或貧氧的氮-氧混合物的進料口接在靠近熔融氣化區(qū)的下端是有利的。
適當(dāng)?shù)叵蚋郀t加入能和硫結(jié)合的未燒過的助熔劑。
為了在特定的短時間內(nèi)使?fàn)t頂煤氣量增大，將室溫下為液態(tài)或氣態(tài)的載碳體如烴類加入熔融氣化器中是有利的。
現(xiàn)在通過能實現(xiàn)本發(fā)明的工藝的流程圖來詳細地解釋本發(fā)明。
設(shè)計成高爐型式的直接還原設(shè)備用1表示，塊狀鐵礦石從其頂部進料口2經(jīng)流洗礦槽(未畫出)加入，同時未燒過的助熔劑從加料口3加入。直接還原設(shè)備1和一個熔融氣化器4連通，在4中由煤和含氧氣體生成還原氣體，并通過進料管5供給高爐1。在進料管5上裝有一個氣體洗滌和冷卻裝置6。
熔融氣器4包括固體塊狀載碳體的進口管7，含氧氣體進口管8，9以及室溫為液體或氣體的載碳體(如烴類)和燒過的助熔劑的進口10、11。在熔融氣化器4中生鐵水14和熔融的爐渣15聚集在熔融氣化區(qū)13的下部，并通過特殊的排出口16、17分別排出。
固體塊狀載碳體是從至少兩個料斗型式的煤儲槽18、19通過進口管7進料的，料斗18裝高C(固定)含量的煤，另一料斗19裝低C固定含量和高揮發(fā)份的煤。
塊狀鐵礦石在高爐1的直接還原區(qū)20中還原或海綿鐵，并和在20內(nèi)被燒結(jié)的助熔劑通過圖中未畫出的螺旋式卸料裝置進入連接高爐1和熔融氣化器4的管道21。在高爐1頂部裝有為排放在直接還原區(qū)20中生成的爐頂煤氣的出口22。
爐頂煤氣在通過裝在出口22后面的氣體洗滌和冷卻裝置23后，進入壓縮機24，然后壓入總編號為26的燃氣輪機單元的燃燒室25。燃燒用的壓縮空氣是經(jīng)空氣進口管28進入空壓機27，再加進燃燒25中。
從燃氣輪機30中出來的廢氣經(jīng)過由一個換熱器組成的用來產(chǎn)生蒸汽的廢氣鍋爐31再排出燃氣輪機來驅(qū)動發(fā)電機29。在廢氣鍋爐31中產(chǎn)生的蒸汽在汽輪機32中工作后被排出，此蒸汽也可驅(qū)動發(fā)電機333。為了形成一個閉合的熱力學(xué)循環(huán)過程，用過的蒸汽在串聯(lián)冷凝器34中冷凝。冷凝物經(jīng)泵35加入帶脫氣器的上水槽36中。然后上水槽36經(jīng)上水泵37再加到廢氣鍋爐31中。
根據(jù)需要的組成從空氣分離裝置38提取加入熔化氣化器4的含氧氣體，用控制閥39調(diào)節(jié)到所需的混合比。從氧氣入口管40接一旁路9、并加控制閥41，然后通到熔融氣化器4的焦炭層12的上面。從氮氣入口管42接一旁路44，也按一控制閥43，接到燃氣輪機單元26的燃燒用空氣壓縮機27的空氣進口管28上。
在爐頂煤氣壓縮機24和燃氣輪機單元26的燃燒室25之間有一裝有控制閥45的旁路46，它將一部分爐頂煤氣經(jīng)廢氣鍋爐31的燃燒室47引入汽輪機單元48。
本發(fā)明不限于此流程圖舉例說明的具體方案，在不同方面可以作出修改。例如，在氣體冷卻的地方可以改成用換熱器的方法來實現(xiàn)冷卻，產(chǎn)生的蒸汽為汽輪機單元48使用。
通過下面二個實例來詳細說明本發(fā)明的工藝。實例1是發(fā)電裝置消耗較多量煤氣時的工藝，實例2是發(fā)電裝置消耗較少量煤氣時的工藝。
實例1每生產(chǎn)1噸生鐵向高爐1中裝入1550Kg含F(xiàn)e66.5%和3.2%堿石(酸性)的鐵礦石和50Kg生石灰形式的CaO，并注入300 H2O。必需向高爐中加水，否則爐頂煤氣溫度太高，對后面煤氣的洗滌不合適。
按每噸生鐵向熔化氣化器4加入1500Kg低C(固定)含量的煤。煤中C(固定)含量為50%，揮發(fā)份含量為35%，其余是灰份。此外，按每噸生鐵將710m3按(標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)計)的氧氣經(jīng)進口8從緊靠爐渣平面50上方的吹入裝置49送入熔融氣化器4中。
每噸生鐵將有1100Kg海綿鐵和助熔劑從高爐1經(jīng)管道21送入熔化氣化器4。在熔融氣化區(qū)13中，由煤生成750Kg焦炭/噸生鐵。生鐵溫度1450℃，組成如下表ⅠC 3.78%Si 0.60%Mn 0.42%P 0.060%S 0.045%每噸生鐵從煤帶入的灰份，礦堿石和加入的助熔劑生成325Kg爐渣。
在熔堿氣化器4生成的還原氣體在1000℃下離開，經(jīng)洗滌和冷卻后在850℃進入高爐1的直接還原區(qū)20。它的量是每噸生鐵3445m3(按標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)計)，其化學(xué)組成如下表ⅡCO 60.4%CO23.0%
H231.6%N25.0%H2S約 1300ppm從高爐1排出的爐頂煤氣被注入的水冷卻后溫度為400℃，其數(shù)量為每噸生鐵3270m3(按標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)計)，其化學(xué)組成如下表ⅢCO 47.6%CO219.2%H227.9%N25.3%H2S約 80ppm它的熱值為9023KJ/m3(按標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)計)。
實例2按每生產(chǎn)1噸生鐵向高爐1加入1550Kg含鐵66.5%和石(酸性)3.2%的鐵礦石，以及100Kg助熔劑(生石灰形式的CaO+SiO2)。每噸生鐵向熔化氣化器4加入1000Kg高C固定含量的煤。煤的C(固定)含量為70%，揮發(fā)份含量20%，其余是灰份。此外，每噸生鐵向熔融氣化器4加入660m3(按標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)計)的氧。即在焦炭層12的下方進料口8加入510m3(按標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)計)，在焦炭層上方由進料口9加入150m3(按標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)計)。
按每噸生鐵有1150Kg海綿鐵和助熔劑從高爐1經(jīng)管道21排入熔融氣化器4中。在熔化氣化區(qū)由煤生成700Kg焦炭/噸生鐵。生鐵溫度1450℃，并具下列化學(xué)組成表ⅣC 3.85%
Si 0.58%Mn 0.45%P 0.070%S 0.050%從煤帶入的灰份，礦堿石和加入的助熔劑生成250Kg爐渣/噸生鐵。
在熔融氣化器4中生成的粗煤氣在1000℃排出，經(jīng)洗滌和冷卻在850℃進入直接還原區(qū)20。它的量為2267m3(按標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)計)/噸生鐵。其化學(xué)組成在下表中列出表ⅤCO 70.8%CO21.9%H218.2%N29.1%H2S約 1300ppm高爐中生成的爐頂煤氣溫度為360℃，其量為2092m3(按標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)計)/噸生鐵，化學(xué)組成如下表ⅥCO 51.7%CO227.0%H211.5%N29.8%H2S約 80ppm熱值為7775KJ/m3(標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài))。
按實例1和實例2的兩種方式操作，由于是在還原條件下生成的爐頂煤氣，所以實際上都不含氮的氧化物，只含少量硫，因而可以作高清潔的燃燒氣體使用。
為了減少在爐頂煤氣燃燒時生成氮的氧化物，在空氣分離裝置38之后通過進氣管44以貧氧或無氧氣體去代替部分燃燒用空氣。
通過向熔化氣化區(qū)13加入氮(按本發(fā)明，加入氧和5至25%的氮或其他氮含量的混合物)，所加入的煤的總熱含量分散在較大量生成的煤氣中，因此氣體溫度低于最高發(fā)熱溫度。按實例2采用高C(固定)含量的煤時，會引起不合要求的溫升的熱量被用氮稀釋的氣帶到上部，因而使熔化氣化區(qū)13的溫度降低。這在溫度對熔化氣化區(qū)13的高度的圖中用實線表示出來(相反地當(dāng)按實例1操作時為虛線表示的溫度曲線)。由于降低溫度會發(fā)生不合要求的能量束縛，例如增加硅的還原。增加生鐵中的硅含量可能使轉(zhuǎn)爐煉鋼有較高的廢品率，而且會有較多的爐渣和較多的鐵和熱量的損失。通過加入氮，能成功地保持生鐵中硅含量的恒定，況且還能稀釋由直接還原區(qū)20排出的爐頂煤氣和降低熱值。
如實例2所指出的，為了使還原氣體出口溫度與實例1中通過進料口8引入氮氣的情況下的出口溫度相當(dāng)，由下法就可做到，將熔融氣化區(qū)13所需的氧氣分成二股，即氧或含氧氣體分別通過設(shè)計成風(fēng)口的進料口8和9加入熔化氣化區(qū)13。二個進料口之一(進料口8)剛好設(shè)置在爐渣槽面50之上，另一個(進料口9)設(shè)置在緊靠焦炭層的熔氣化區(qū)的氣相區(qū)。通過下進料口8在加入氧之外還加入氮。從下進料口8加入的氧是為了使煤氣化，上進料口9加入氧是為了提高熔融氣化區(qū)13上部的溫度。為了使所用的煤的揮發(fā)份中的高級烴類化合物裂解就必需提高溫度，但這可能會造成此工藝在工程上的困難。
由于氧在下進料口8和上進料口9之間的熔化氣化區(qū)內(nèi)的分布以及通過下進料口8加入的氮氣量的變化，可按照要求去調(diào)節(jié)熔融氣化區(qū)13中的溫度分布。
在1000℃下離開熔化氣化區(qū)13的還原氣體用熟知的方法洗滌并冷卻到還原溫度。按實例1和實例2，還原氣體均全部通入直接還原區(qū)20。因為在正常還原條件下生產(chǎn)的海綿鐵金屬化程度高達95%，即使在使用更多煤氣的情況下也不發(fā)生海綿鐵質(zhì)量的變化。而從直接還原區(qū)來的爐頂煤氣質(zhì)量會由于還原操作消耗少而提高。
按本發(fā)明，向直接還原區(qū)20引入量大而熱的氣體就能使還原低品位的礦石成為可能，并放寬了對能和硫合的助熔劑的選擇。除生石灰外，例如粗石灰石、粗菱苦土甚至菱的鐵礦石也可采用。
送入發(fā)電裝置的爐頂煤氣含有很少的硫和氮的氧化物而且經(jīng)過氮氣稀釋。采用摻氮的貧氧燃燒用空氣可以在低的火焰溫度下燃燒，因而可免去為了除去氮的氧化物而設(shè)置的費事的輔助測定手續(xù)。
為了迅速增加煤氣量，如果除了固體載碳體外還向熔化氣化區(qū)13加入液態(tài)或氣態(tài)烴類，則在熔融氣化區(qū)的上部要加入細粒的燒過的脫硫劑以同在這種操作方法中帶入的硫結(jié)合。
權(quán)利要求
1.從塊狀鐵礦石和固體燃料生產(chǎn)生鐵水并獲得電能的一種工藝，這種工藝采用超壓下在直接還原區(qū)(20)將鐵礦石還原成海綿鐵，并在熔融氣化區(qū)(13)生產(chǎn)生鐵水(14)，其中采用載碳體并向熔融氣化區(qū)(13)補充含氧氣體，生成的還原氣體送入直接還原區(qū)(20)，在該處反應(yīng)后的還原氣體作為爐頂煤氣供給至少裝有一個汽輪機的發(fā)電裝置(30)，其特征是加入熔化氣化區(qū)(13)的載碳體隨發(fā)電裝置消耗煤氣的量按下述方式變化在消耗較多的煤氣，加入的揮發(fā)份增多而Cfix減少，在消耗較少的煤氣時則相反，同時生鐵的產(chǎn)量和組成基本保持恒定。
2.根據(jù)權(quán)利要求
1的一種工藝，其特征是由三個不同的料源(即一個高C(固定)含量的煤，一個低C(固定)含量的煤和一個液態(tài)或氣態(tài)的烴類)提供組成可變的載碳體進料。
3.根據(jù)權(quán)利要求
1或2的一種工藝，其特征是從直接還原區(qū)(20)出來的爐頂煤氣在發(fā)電裝置消耗較少的煤氣時，送往裝有燃氣輪機單元26的第一級發(fā)電裝置的燃燒室(25)，燃氣輪機(30)排出的氣體送往生產(chǎn)蒸汽的換熱器(31)，產(chǎn)生的蒸汽在至少裝有一個汽輪機32的第二級發(fā)電裝置(32)中被利用;在發(fā)電裝置消耗較多的煤氣時，只有一部爐頂煤氣送往第一級發(fā)電裝置的燃燒室(25)，另一部分爐頂煤氣送入第二級發(fā)電裝置的換熱器(31)的燃燒室(47)，加熱以生產(chǎn)蒸汽。
4.根據(jù)權(quán)利要求
3的一種工藝，其特征是通過向燃燒室(25)或送往燃氣輪機(30)的燃燒用空氣中加入氮氣或貧氧的氮一氧混合物，使?fàn)t頂煤氣在第一級發(fā)電裝置的燃燒室(25)中在低于1000℃的溫度下燃燒。
5.根據(jù)權(quán)利要求
1至4中任何一項的一種工藝，其特征是向直接還原區(qū)(20)加入能和硫結(jié)合的助熔劑，特別是CaCO3、MgCO3和FeCO3。
6.根據(jù)權(quán)利要求
1至5中任何一項的一種工藝，其特征是在發(fā)電裝置消耗較少的煤氣和采用高C(固定)含量的煤時，在熔融氣化區(qū)(13)的底部(49)吹入氮氣或貧氧的氮一氧混合物。
7.實現(xiàn)根據(jù)權(quán)利要求
3至6任何一項的工藝的裝置，包括-一個直接還原高爐(1)，它裝配有塊狀鐵礦石的進料口(2)，還原氣體進口(5)以及在其中生成的還原產(chǎn)物和爐頂煤氣的出口(21、22)，-一個熔融氣化器(4)，有一根管道(21)將還原產(chǎn)物從高爐(1)送入其中，還包括含氧氣體和載碳體的進口(7至10)，將生成的還原氣體送往高爐(1)的管道(5)，以及生鐵和爐渣的排出口(16、17)，-一個燃氣輪機和汽輪機聯(lián)合發(fā)電裝置，爐頂煤氣送入燃氣輪機單元(26)的燃燒室(25)，燃氣輪機的廢氣送往汽輪機單元(48)的換熱器(31)，此裝置的特征是，-載碳體的進口料(7)至少由兩個煤儲糟(18、19)供料，至少一個煤儲糟裝高C(固定)含量的煤，且至少另一個裝低C(固定)含量的煤，-從出口料口(22)把爐頂煤氣引出高爐(1)并送往燃氣輪機單元(26)的燃燒室(25)，帶控制閥(45)的旁路(46)將爐頂煤氣導(dǎo)向汽輪機單元(48)中的換熱器(31)的燃燒室(47)。
8.根據(jù)權(quán)利要求
7的一種裝置，其特征是將氮氣或貧氧的氮一氧混合物送入熔融氣化器(4)的進料口(8)緊靠熔化氣區(qū)(13)的下部。
9.根據(jù)權(quán)利要求
7或8的一種裝置，其特征是末燒過的助熔劑經(jīng)進料口(3)加入高爐(1)。
10.根據(jù)權(quán)利要求
7至9中的一項或幾項的一種裝置，其特征是室溫為液體或氣體的載碳體如烴類由進料口(10)加入熔化氣化器(4)。
專利摘要
從塊狀鐵礦石和固體燃料生產(chǎn)生鐵水并獲得電能。采用的方法是在直接還原區(qū)將鐵礦石還原成海綿鐵和在熔融氣化區(qū)生產(chǎn)生鐵水，在熔化氣化區(qū)中使用載碳體并補充含氧氣體。生成的還原氣體供給直接還原區(qū)。反應(yīng)后的還原氣體作為爐頂煤氣供給裝配有汽輪機的發(fā)電裝置。為了使發(fā)電量適應(yīng)于電耗，同時以避免對生鐵生產(chǎn)冶煉條件和后續(xù)加工的產(chǎn)生影響，加入熔化氣區(qū)的載碳體隨發(fā)電裝置消耗的煤氣量按下列方式變化當(dāng)消耗較多的煤氣時，加入的揮發(fā)份增大而C(固定)減少，當(dāng)消耗較少的煤氣時則相反，同時保持生鐵的產(chǎn)量和組成基本恒定。
文檔編號C21B13/14GK87108012SQ87108012
公開日1988年9月28日 申請日期1987年11月25日
發(fā)明者魯?shù)峦瘛の獭げ竦さ? 沃納·凱普林格, 庫特·斯蒂夫特, 吉羅·帕普斯特, 羅爾夫·霍克 申請人:奧地利鋼鐵聯(lián)合企業(yè)阿爾帕股份公司導(dǎo)出引文BiBTeX, EndNote, RefMan