專利名稱：在連續(xù)退火爐的淬火區(qū)的進(jìn)口側(cè)和出口側(cè)配置的輥和使用輥的淬火區(qū)裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及在用于連續(xù)熱處理鋼帶的連續(xù)退火爐的淬火區(qū)前和/或后配置的輥和包括該輥的淬火區(qū)裝置。
背景技術(shù)：
近年來(lái)，因?yàn)槠嚨某叽缭黾?，所以鋼帶的寬度也增加。另外，從防止全球變暖的角度考慮，對(duì)高強(qiáng)度鋼板的用量也增加，以通過(guò)減少鋼帶的量度來(lái)使汽車的重量降低。
使用連續(xù)退火爐來(lái)生產(chǎn)增加寬度和減少厚度的高強(qiáng)度鋼帶?，F(xiàn)在，為了處理寬度從600mm到1850mm，在某些情況下到2100mm的鋼帶，需要連續(xù)退火爐。
此外，鋼帶的退火溫度也增加，因此，通過(guò)該爐子的鋼帶進(jìn)一步軟化，導(dǎo)致有缺陷產(chǎn)品的量增加。為了控制質(zhì)量，退火后需要更精確的控制該迅速冷卻操作。
因?yàn)檫@些原因，常規(guī)的方法就不足以達(dá)到穩(wěn)定操作連續(xù)退火爐。
如圖4所示，用于退火鋼帶的立式連續(xù)退火爐包括用于加熱鋼帶到預(yù)定溫度以完成退火的加熱區(qū)2，均熱區(qū)3和冷卻高溫材料即鋼帶1到室溫的冷卻區(qū)。
該冷卻區(qū)通常包括迅速冷卻高溫鋼帶的多個(gè)爐區(qū)，即淬火區(qū)4(或“第一冷卻區(qū)”)，過(guò)度老化區(qū)5和第二冷卻區(qū)6。
淬火區(qū)4的前和后，即淬火區(qū)4的進(jìn)口側(cè)和出口側(cè)，提供用于進(jìn)料鋼帶1的爐底輥或拉緊輥。另外，在很多情況下，為了防止淬火區(qū)4內(nèi)鋼帶1顫動(dòng)，提供拉緊輥裝置8。
在本文中，術(shù)語(yǔ)“淬火區(qū)裝置”包括淬火區(qū)4和輥，例如裝配在淬火區(qū)4的前和后的拉緊輥裝置8。
如圖4所示，雖然立式連續(xù)退火爐包括過(guò)度老化區(qū)5和第二冷卻區(qū)6，但是，當(dāng)使用例如熔融金屬鍍覆機(jī)組作業(yè)時(shí)，可以省略過(guò)度老化區(qū)5和第二冷卻區(qū)6。
通過(guò)在淬火區(qū)中使用高溫金屬帶淬火的方法，可以適當(dāng)?shù)乜刂其搸У馁|(zhì)量，得到的產(chǎn)品有足夠的可成形性和足夠的強(qiáng)度。一種典型的車體用鋼板型鋼帶具有烘烤淬火性能。
作為鋼帶淬火的方法，噴射氣流冷卻方法包括在淬火區(qū)用熱交換器冷卻大氣，循環(huán)該氣體，和以高速鼓吹冷卻噴射氣流物流到該鋼帶上；輥冷卻方法包括通過(guò)把冷卻介質(zhì)加到該輥上并向鋼帶壓該輥以使鋼帶淬火；水淬火方法使用水作為冷卻介質(zhì)；煙霧冷卻方法等等，都是公知的。
在這些方法當(dāng)中，噴射氣流冷卻方法有利的提供具有滿意的外觀和冷卻后的形狀的鋼帶。另外，冷卻設(shè)備的費(fèi)用比較低。因此，現(xiàn)在使用高速噴射氣流冷卻方法，其中使用包括噴射氣流冷卻設(shè)備的淬火區(qū)在溫度范圍為300℃或更高的溫度下淬火，噴射氣流冷卻設(shè)備的單位表面的熱傳遞系數(shù)為170W/(m2·℃)或更大。在此，術(shù)語(yǔ)“在溫度范圍為300℃或更高的溫度下迅速淬火”意思是在淬火區(qū)的進(jìn)口側(cè)鋼帶淬火的溫度是300℃或更高。
但是，在高速噴射氣流冷卻方法中，撞擊鋼帶表面的冷卻空氣，到達(dá)配置在加熱區(qū)和冷卻區(qū)之間的連接部分，例如拉緊輥裝置，由此過(guò)度冷卻裝在連接部分的爐底輥或拉緊輥的邊緣部分，并在這些輥的中心產(chǎn)生大量熱隆起。因此，該鋼帶在寬度方向受到縱彎曲的損害。
下面的文獻(xiàn)公開了解決這一問(wèn)題的方法。日本待審專利公開號(hào)56-65942公開了通過(guò)在淬火區(qū)進(jìn)口側(cè)提供內(nèi)爐拉緊輥和在噴射氣流噴嘴裝置增加鋼帶拉力來(lái)降低鋼帶的顫動(dòng)。但是，操作經(jīng)驗(yàn)說(shuō)明在配置在淬火區(qū)進(jìn)口側(cè)的內(nèi)爐拉緊輥的鋼帶的縱彎曲不可能完全防止。
日本待審專利公開號(hào)60-40463公開了一種防止氣體從連接部分泄漏的密封裝置。但是，當(dāng)該防止氣體泄漏的密封裝置用到高速噴射氣流冷卻裝置時(shí)，該撞擊鋼帶表面的冷卻氣體從在淬火區(qū)的前和后提供的連接裝置泄漏，因此，在淬火區(qū)的進(jìn)口側(cè)和出口側(cè)安裝的拉緊輥裝置中配置的輥中產(chǎn)生溫度分布，并且導(dǎo)致鋼帶縱彎曲。因此，為了解決這一問(wèn)題，該拉緊輥裝置需要附加裝置。另外，該拉緊輥裝置內(nèi)的該輥的邊緣部分過(guò)度冷卻，在這些輥的中心出現(xiàn)大量熱隆起，并且在鋼帶的寬度方向發(fā)生縱彎曲。
日本待審專利公開號(hào)6-93347公開了通過(guò)在淬火區(qū)的噴射氣流室的上部配置一個(gè)密封裝置并且從該密封裝置注入一種與在鋼帶表面的物流反方向流動(dòng)的物流來(lái)降低動(dòng)能。但是，該密封裝置需要安裝逆流注入裝置和密封輥，導(dǎo)致費(fèi)用增加。另外，其操作復(fù)雜。
日本待審專利公開號(hào)9-268324公開了在淬火區(qū)調(diào)整輥隆起的角度，以便控制大于鋼帶的拉力的縱彎曲臨界張力。但是，在該連續(xù)熱處理過(guò)程中，具有所公開范圍的輥角的這些輥不能滿意地與鋼帶接觸，導(dǎo)致輥與鋼帶之間滑動(dòng)。
發(fā)明概述因此，本發(fā)明的目的是要解決上述問(wèn)題并且使得高速噴射氣流冷卻過(guò)程沒(méi)有產(chǎn)生缺陷，例如縱彎曲和曲折，甚至當(dāng)在溫度范圍為300℃或更高和在具有單位表面熱傳遞系數(shù)170W(m2·℃)的噴射氣流冷卻裝置的淬火區(qū)進(jìn)行迅速冷卻時(shí)也是這樣。通過(guò)使減少厚度和增加寬度的鋼帶穩(wěn)定的通過(guò)該路線，本發(fā)明可以達(dá)到可靠的操作連續(xù)淬火爐。本發(fā)明也可以解決例如產(chǎn)率降低、線速度降低和停工這樣的問(wèn)題。
為了達(dá)到這些目的，本發(fā)明列舉的一個(gè)實(shí)施方案提供一種配置在連續(xù)退火爐的淬火區(qū)前和后的輥，其滿足下面的關(guān)系Lc≥0.7×Wmin；R＝-0.1×10-3到+0.2×10-3；和TR≥20其中，Lc表示在輥的中心的平面部分的長(zhǎng)度(mm)，Wmin表示鋼帶的最小寬度(mm)，R表示配置在該輥兩側(cè)錐度部分的傾角，TR表示平面部分和錐度部分之間邊界的曲率半徑(m)。
本發(fā)明的另一個(gè)實(shí)施方案提供一種連續(xù)退火爐的淬火區(qū)裝置，其包括配置在淬火區(qū)的進(jìn)口側(cè)和/或出口側(cè)的至少一個(gè)爐底輥和/或至少一個(gè)拉緊輥。上述的輥包括爐底輥和/或拉緊輥。
本發(fā)明的另一個(gè)實(shí)施方案提供一種連續(xù)退火爐的淬火區(qū)裝置，其包括至少一個(gè)具有多個(gè)輥的拉緊輥裝置。在淬火區(qū)的進(jìn)口側(cè)和/或出口側(cè)提供至少一個(gè)拉緊輥裝置。上述列舉的輥包括這些輥的每一個(gè)。
優(yōu)選的是，最接近淬火區(qū)的輥是滿足關(guān)系式(i)R＝0和(ii)TR＝∞的平面輥。


優(yōu)選的是，在淬火區(qū)的進(jìn)口側(cè)和/或出口側(cè)配置至少一對(duì)密封輥。
圖1說(shuō)明本發(fā)明的一個(gè)典型實(shí)施方案的淬火區(qū)附近的設(shè)施；圖2說(shuō)明本發(fā)明的另一個(gè)典型實(shí)施方案的淬火區(qū)附近的設(shè)施；圖3說(shuō)明臥式連續(xù)退火爐的淬火區(qū)附近的設(shè)施；
圖4說(shuō)明連續(xù)退火爐的結(jié)構(gòu)；圖5顯示本發(fā)明的輥的一個(gè)典型實(shí)施方案；圖6是表示輥的平面部分的長(zhǎng)度Lc和故障比之間的關(guān)系的曲線圖；圖7是表示輥的錐度部分的傾角R和故障比之間的關(guān)系的曲線圖；圖8是表示在淬火區(qū)的進(jìn)口側(cè)和出口側(cè)輥的平面部分的長(zhǎng)度Lc和關(guān)于送料問(wèn)題之間的關(guān)系的曲線圖；圖9是表示在淬火區(qū)的進(jìn)口側(cè)和出口側(cè)輥的錐度部分的傾角R和關(guān)于送料問(wèn)題之間的關(guān)系的曲線圖；圖10是本發(fā)明的方法和常規(guī)方法的產(chǎn)率降低比率比較的曲線圖；和圖11是本發(fā)明的方法和常規(guī)方法的操作效率降低比率比較的曲線圖。
具體實(shí)施例方式
下面參考附圖介紹本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方案雖然本發(fā)明的輥可以優(yōu)選地用到圖4所示的連續(xù)退火爐，但是，本發(fā)明并不限制到這一應(yīng)用。相反的，本發(fā)明的輥可以用到帶有淬火區(qū)的各種各樣的連續(xù)退火爐。
下面參考圖1介紹本發(fā)明的配置在淬火區(qū)前和后的典型的淬火區(qū)和淬火區(qū)裝置的結(jié)構(gòu)。
在圖1中，淬火區(qū)4包括噴射氣流冷卻裝置12，并且對(duì)送到淬火區(qū)4的鋼帶1進(jìn)行淬火。為了使鋼帶1達(dá)到目標(biāo)拉伸和防止淬火區(qū)4內(nèi)鋼帶1顫動(dòng)，在淬火區(qū)4的前和后配置數(shù)個(gè)拉緊輥裝置8。分別在拉緊輥裝置8內(nèi)側(cè)配置數(shù)個(gè)密封輥11，以防止噴射氣流冷卻裝置12排出的冷卻氣體進(jìn)到拉緊輥裝置8。另外，在每一個(gè)拉緊輥裝置8中配置一個(gè)加熱器7，以防止拉緊輥裝置8內(nèi)的溫度下降，并保持該溫度在預(yù)定溫度。在每一個(gè)拉緊輥裝置8內(nèi)側(cè)提供數(shù)個(gè)爐底輥9和拉緊輥10。
在圖1中，2個(gè)爐底輥9和3個(gè)拉緊輥10安裝在接近淬火區(qū)4的進(jìn)口側(cè)的拉緊輥裝置8的內(nèi)側(cè)，1個(gè)爐底輥9和3個(gè)拉緊輥10安裝在接近淬火區(qū)4的出口側(cè)的拉緊輥裝置8的內(nèi)側(cè)。
但是，本發(fā)明不限于圖1所示的特定構(gòu)型。也可以使用其它構(gòu)型，只要使得鋼帶1達(dá)到目標(biāo)拉伸。例如，如圖2所示，爐底輥9也可以作為拉緊輥，可以用3個(gè)拉緊輥10組成該拉緊輥裝置8。
另外，本發(fā)明可以用于圖3所示的臥式連續(xù)退火爐。
本發(fā)明的實(shí)施方案可以優(yōu)化安裝在拉緊輥裝置8內(nèi)的爐底輥9和拉緊輥10的熱隆起，并且通過(guò)加到鋼帶上的所需拉力防止鋼帶1滑動(dòng)、縱彎曲和曲折。
本發(fā)明的在淬火區(qū)前和后安裝的輥可以用于爐底輥和拉緊輥。
其次，下面將詳細(xì)介紹為了達(dá)到穩(wěn)定的鋼帶送料而沒(méi)有鋼帶滑動(dòng)的輥的外形。
如圖5所示，在淬火區(qū)后或前可以配置本發(fā)明的典型的輥20。輥20包括一個(gè)具有長(zhǎng)度Lc的基本平面部分22和具有傾角R的錐度部分24。平面部分22被錐度部分24夾著，因此輥20是對(duì)稱的。
輥隆起有凸?fàn)睢．?dāng)傾角R是負(fù)值時(shí)，輥隆起有凹狀。傾角R定義為錐度部分的長(zhǎng)度L與值C的比，C值等于錐度部分的開始和錐度部分的結(jié)束之間的外徑之差的一半，即R＝C/L。
按照本發(fā)明，平面部分22不必非常平。例如，平面部分可以有緩和的曲面，曲面的曲率半徑為100m或更大。
為了確定本發(fā)明的優(yōu)選范圍，要檢查輥的平面部分的長(zhǎng)度Lc和由輥表面與鋼帶之間的滑移引起的比率問(wèn)題之間的關(guān)系。這些結(jié)果示于圖6。在該檢查當(dāng)中，例如輥錐度部分的傾角R和在平面部分和錐度部分之間的邊界的曲率半徑這樣的條件保持在本發(fā)明的優(yōu)選條件之內(nèi)。關(guān)于冷卻條件，在300℃或更高的溫度范圍內(nèi)，使用包括具有傳熱能力為170W/(m2·℃)或更大的噴射氣流冷卻設(shè)備的淬火區(qū)淬火，軋制到單位鋼帶表面熱傳遞系數(shù)。在圖中，故障比通過(guò)平均常規(guī)的操作數(shù)據(jù)歸一化。
該檢查顯示，優(yōu)選的輥的平面部分的長(zhǎng)度(Lc)與送到該平面部分的鋼帶的最小鋼帶寬度Wmin的關(guān)系滿足下面的條件(1)Lc≥0.7×Wmin其次，檢查錐度部分的傾角R和由鋼帶與輥表面之間的滑移引起的比率問(wèn)題之間的關(guān)系。這些結(jié)果示于圖7。例如輥的平面部分的長(zhǎng)度Lc、平面部分和錐度部分之間邊界的曲率半徑等其它條件在本發(fā)明的優(yōu)選條件之內(nèi)，冷卻條件與關(guān)于圖6的檢查條件相同。故障比通過(guò)平均常規(guī)的操作數(shù)據(jù)歸一化。
因此，錐度部分的傾角R優(yōu)選滿足條件(2)R＝-0.1×10-3到+0.2×10-3
此外，輥的平面部分和錐度部分之間的邊界優(yōu)選是平滑的和圓的，沒(méi)有邊緣，以防止鋼帶滑動(dòng)和縱彎曲。要使輥的平面部分和錐度部分之間的邊界平滑，邊緣處的曲率半徑TR優(yōu)選20m或更大。換句話說(shuō)，曲率半徑TR滿足條件(3)TR≥20其次，基于上述參數(shù)，研究了防止鋼帶的縱彎曲和曲折的條件。這些結(jié)果示于圖8。在圖8中，橫軸表示淬火區(qū)的進(jìn)口側(cè)和出口側(cè)，縱軸表示輥平面部分的長(zhǎng)度Lc。R和TR都在本發(fā)明的范圍之內(nèi)。該圖顯示在送入其中的鋼帶中產(chǎn)生的縱彎曲和/或曲折。冷卻條件與關(guān)于圖6的檢查條件相同。在該圖中，圓圈(O)表示鋼帶沒(méi)有缺陷，方格(口)表示在鋼帶上觀察到縱彎曲。鋼帶的線速度調(diào)到正常速度(100-300m/min)。在關(guān)于圖8的檢查中沒(méi)有觀察到曲折。
圖8也說(shuō)明條件(1)Lc≥0.7×Wmin是優(yōu)選的。
圖9是表示當(dāng)鋼帶被送入時(shí)產(chǎn)生的縱彎曲和曲折的圖。橫軸表示淬火區(qū)的進(jìn)口側(cè)和出口側(cè)，縱軸表示錐度部分的傾角R。例如Lc和TR這樣的條件都在本發(fā)明的優(yōu)選范圍之內(nèi)。冷卻條件與關(guān)于圖6的檢查條件相同。在該圖中，圓圈(O)表示鋼帶沒(méi)有缺陷，三角形(△)表示觀察到曲折，方格(□)表示在鋼帶上觀察到縱彎曲。鋼帶的線速度調(diào)到正常速度(100-300m/min)。
圖9也說(shuō)明條件(2)R＝-0.1×10-3到+0.2×10-3是優(yōu)選的。為了防止如圖7所示的滑動(dòng)引起的問(wèn)題，該范圍實(shí)際上比該優(yōu)選范圍寬。
為了防止鋼帶在淬火區(qū)內(nèi)顫動(dòng)，一般在淬火區(qū)的后和前面提供拉緊輥裝置，以保持在淬火區(qū)的鋼帶的拉力在一個(gè)高值水平上。在這些拉緊輥裝置內(nèi)安裝的這些輥優(yōu)選是本發(fā)明優(yōu)選范圍內(nèi)的輥，以便避免發(fā)生問(wèn)題，例如如上所述的滑動(dòng)、縱彎曲和曲折。在淬火區(qū)高拉力的情況下，當(dāng)這些輥有凹形隆起，R＜0時(shí)，很可能產(chǎn)生曲折，而當(dāng)這些輥有凸形隆起，R＞0時(shí)，很可能產(chǎn)生縱彎曲。
為了避免這些問(wèn)題，該輥的最佳形狀是基本上位于圖9所示的優(yōu)選范圍中心的R＝0的平面輥。在該平面輥中TR＝∞(曲率半徑＝0)。平面輥的其它優(yōu)點(diǎn)是其容易制造和制造費(fèi)用低。在拉緊輥裝置中，與在以前情況的輥相比，在最接近淬火區(qū)的輥上，鋼帶的拉力比較低。在該方面，優(yōu)選的是，在這些拉緊輥當(dāng)中，一個(gè)最接近淬火區(qū)的輥是R＝0和TR＝∞的平面輥，以前的輥是滿足本發(fā)明的條件的輥。
優(yōu)選的是，盡可能地防止注入到淬火區(qū)的冷卻氣體到達(dá)拉緊輥裝置內(nèi)。當(dāng)大量的冷卻氣體通過(guò)淬火區(qū)和拉緊輥裝置之間的連接部分并到達(dá)拉緊輥裝置中時(shí)，裝置內(nèi)輥的邊緣就過(guò)冷，在輥的中心部分產(chǎn)生明顯的熱隆起。因此，當(dāng)鋼帶的標(biāo)準(zhǔn)降低時(shí)，滑動(dòng)和縱彎曲的可能性就會(huì)增加。
為了解決該問(wèn)題，優(yōu)選的是在位于淬火區(qū)的進(jìn)口側(cè)和出口側(cè)的拉緊輥裝置的每一個(gè)連接部分安裝至少一對(duì)密封輥。
表1顯示安裝在配置在立式連續(xù)退火爐的淬火區(qū)的前和后的拉緊輥裝置內(nèi)的本發(fā)明的輥的情況一覽表。該表解釋為L(zhǎng)c和R，顯示是否發(fā)生了不合乎要求的現(xiàn)象例如滑動(dòng)、縱彎曲和曲折。在表1中，“A”表示沒(méi)有觀察到滑動(dòng)、縱彎曲或曲折，“B”表示偶爾觀察到滑動(dòng)、縱彎曲或曲折，“C”表示經(jīng)常觀察到滑動(dòng)、縱彎曲或曲折。
該淬火區(qū)有一個(gè)具有傳熱能力為170/W(m2·℃)或更大的軋制到單位鋼帶表面熱傳遞系數(shù)和在該淬火區(qū)的進(jìn)口提供一對(duì)密封輥的噴射氣流冷卻設(shè)備。淬火溫度范圍為300℃或更高。
表1

從表1可以理解到，在實(shí)施例14-17(比較例1)中，每一個(gè)輥的錐度部分的傾角是負(fù)值，因此，明顯地形成大的凹隆起，導(dǎo)致鋼帶的滑動(dòng)和縱彎曲。
在實(shí)施例18-21(比較例2)中，每一個(gè)輥的錐度部分的傾角R是正值，因此，明顯地形成大的凸隆起，導(dǎo)致鋼帶的滑動(dòng)和彎曲。
實(shí)施例1-13是本發(fā)明的輥。實(shí)施例使用具有包括配置在淬火區(qū)前和后的本發(fā)明的輥的立式連續(xù)退火爐進(jìn)行操作。
該立式連續(xù)退火爐的Wmin值為700mm和Wmax值為1850mm。所用的淬火區(qū)裝置示于圖1。該淬火區(qū)包括一個(gè)具有傳熱能力為170/W(m2·℃)或更大的軋制到單位鋼帶表面熱傳遞系數(shù)的噴射氣流冷卻設(shè)備。
本發(fā)明的操作滿足所有(1)到(3)的條件。即在本發(fā)明的操作中，在拉緊輥裝置內(nèi)所用的所有輥都符合條件(1)到(3)。也可以在僅滿足(1)到(3)的一個(gè)條件的情況下操作，并且與常規(guī)方法比較。
在滿足所有(1)到(3)條件的本發(fā)明的操作中，配置在淬火區(qū)前和后的輥具有下面的特征Lc＝1.0×700，R＝0.05×10-3，和TR＝50m。
在僅滿足條件(1)的情況下操作時(shí)，配置在淬火區(qū)前和后的輥具有下面的特征Lc＝1.0×700，R＝0.4×10-3，和TR＝10m。
在僅滿足條件(2)的情況下操作時(shí)，配置在淬火區(qū)前和后的輥具有下面的特征Lc＝0.5×700，R＝0.05×10-3，和TR＝10m。
在僅滿足條件(3)的情況下操作時(shí)，配置在淬火區(qū)前和后的輥具有下面的特征Lc＝0.5×700，R＝0.4×10-3，和TR＝50m。
在按照常規(guī)的方法操作時(shí)，配置在淬火區(qū)前和后的輥具有下面的特征Lc＝0.5×700，R＝0.5×10-3，和TR＝8m。
圖10顯示每一種操作條件和由于在輥和鋼帶之間的滑動(dòng)、縱彎曲和曲折引起的產(chǎn)物的產(chǎn)率的降低之間的關(guān)系。在該圖中，通過(guò)相對(duì)于常規(guī)方法的總產(chǎn)率的次品的量歸一化產(chǎn)率降低速度。
當(dāng)發(fā)生滑動(dòng)、曲折和縱彎曲時(shí)，必須降低線速度，導(dǎo)致產(chǎn)物產(chǎn)率降低。
與常規(guī)方法比較，通過(guò)滿足條件(1)到(3)之一可以得到改善，但是，當(dāng)如本發(fā)明那樣所有這些條件都一起得到滿足時(shí)，產(chǎn)率的降低可以明顯地改善到約為常規(guī)方法的十分之一。
圖11顯示條件(1)到(3)的每一個(gè)條件與由輥和鋼帶之間的滑動(dòng)、縱彎曲和曲折引起的操作效率線速度降低比率之間的關(guān)系。
在此，“操作效率”定義為由設(shè)備的能力和實(shí)際操作速度計(jì)算的線速度的比率，其是操作能力的表示。在該圖中，用由能力計(jì)算的理論線速度和常規(guī)方法的實(shí)際線速度之間的差別的平均值歸一化操作效率降低速度。
當(dāng)發(fā)生滑動(dòng)、縱彎曲或曲折時(shí)，線速度降低，導(dǎo)致降低處理速度。在沒(méi)有這些主要問(wèn)題的情況下可以盡可能的連續(xù)操作，但是操作效率最終會(huì)降低，不能達(dá)到預(yù)計(jì)的生產(chǎn)量。如果這些問(wèn)題是主要的，其就必須停止操作，降低爐子的溫度，處理爐子中的鋼帶，因此就不能達(dá)到預(yù)計(jì)的生產(chǎn)量并且降低操作效率。
通過(guò)使用本發(fā)明的輥，立式連續(xù)退火爐的操作速度平均改善0.1％，操作效率降低速度降低到常規(guī)方法的五分之一。
另外，由于滑動(dòng)、縱彎曲和曲折所引起的停工、線速度降低等都保持在最低水平，所以，明顯地改善了爐子的生產(chǎn)產(chǎn)率和操作效率。
權(quán)利要求
1.一種配置在連續(xù)退火爐的淬火區(qū)的進(jìn)口側(cè)或出口側(cè)的輥，該輥滿足下面的關(guān)系Lc≥0.7×Wmin；R＝-0.1×1-3到+0.2×10-3；和TR≥20。其中，Lc表示在輥的中心的平面部分的長(zhǎng)度(mm)，Wmin表示鋼帶的最小寬度(mm)，R表示配置在該輥兩側(cè)錐度部分的傾角，和TR表示平面部分和錐度部分之間邊界的曲率半徑(m)。
2.一種連續(xù)退火爐的淬火區(qū)裝置，包括一個(gè)具有進(jìn)口側(cè)和出口側(cè)的淬火區(qū)；和至少一個(gè)選自配置在淬火區(qū)的至少一個(gè)進(jìn)口側(cè)和出口側(cè)的爐底輥和拉緊輥的輥，其中，至少一個(gè)輥包括權(quán)利要求1的輥。
3.一種連續(xù)退火爐的淬火區(qū)裝置，包括一個(gè)具有進(jìn)口側(cè)和出口側(cè)的淬火區(qū)；和至少一個(gè)包括多個(gè)輥的拉緊輥裝置，該至少一個(gè)拉緊輥裝置配置在淬火區(qū)的至少一個(gè)進(jìn)口側(cè)和出口側(cè)，其中，多個(gè)輥的每一個(gè)包括權(quán)利要求1的輥。
4.根據(jù)權(quán)利要求3的連續(xù)退火爐的淬火區(qū)裝置，其中，最接近淬火區(qū)的有許多輥的輥是滿足關(guān)系式(i)R＝O和(ii)TR＝∞的平面輥。
5.根據(jù)權(quán)利要求2的連續(xù)退火爐的淬火區(qū)裝置，包括在位于淬火區(qū)的進(jìn)口側(cè)和出口側(cè)的至少一側(cè)配置的至少一對(duì)密封輥。
6.根據(jù)權(quán)利要求3的連續(xù)退火爐的淬火區(qū)裝置，包括在位于淬火區(qū)的進(jìn)口側(cè)和出口側(cè)的至少一側(cè)配置的至少一對(duì)密封輥。
7.根據(jù)權(quán)利要求4的連續(xù)退火爐的淬火區(qū)裝置，包括在位于淬火區(qū)的進(jìn)口側(cè)和出口側(cè)的至少一側(cè)配置的至少一對(duì)密封輥。
全文摘要
本發(fā)明提供一種可以配置在連續(xù)退火爐的淬火區(qū)的前和/后的輥。該輥具有滿足Lc≥0.7×W
文檔編號(hào)C21D9/573GK1340630SQ0112543
公開日2002年3月20日 申請(qǐng)日期2001年6月27日 優(yōu)先權(quán)日2000年6月27日
發(fā)明者菅野高弘, 飯?zhí)锏v弘 申請(qǐng)人:川崎制鐵株式會(huì)社