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藥芯焊絲和焊接接頭的制造方法與流程

文檔序號(hào):11630516閱讀:980來源:國(guó)知局

本發(fā)明涉及藥芯焊絲和使用該藥芯焊絲的焊接接頭的制造方法。



背景技術(shù):

在氣體保護(hù)電弧焊中,通用的是在外皮內(nèi)填充有焊劑的藥芯焊絲。在這樣的藥芯焊絲中,從提高焊接時(shí)的電弧的穩(wěn)定性和焊接操作性,以及提高焊接接頭的品質(zhì)等各種各樣的觀點(diǎn)出發(fā),關(guān)于藥芯焊絲的組成和構(gòu)造等至今都有各種研究在進(jìn)行。

例如在專利文獻(xiàn)1中,以電弧在純不活潑氣體中保持穩(wěn)定,從而得到高品質(zhì)的接頭為課題,公開有一種技術(shù),其涉及熔點(diǎn)分布在徑向上不同,或在焊接時(shí)的焊絲的內(nèi)部形成在徑向是不均勻的溫度分布的焊絲。

另外例如在專利文獻(xiàn)2中,以可進(jìn)行包括向上在內(nèi)的全姿勢(shì)焊接,并使焊接操作性優(yōu)異等為目的,公開有一種涉及由特定的組成構(gòu)成的不銹鋼焊接用藥芯焊絲的技術(shù)。

現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)1:日本特開2006-205204號(hào)公報(bào)

專利文獻(xiàn)2:日本特開平3-81094號(hào)公報(bào)

可是,例如不銹鋼制的固定管的施工,主要是工廠建設(shè)現(xiàn)場(chǎng)等當(dāng)?shù)剡M(jìn)行焊接。因此,希望具有下向姿勢(shì)、橫向姿勢(shì)、立向姿勢(shì)以及上向姿勢(shì)的全姿勢(shì)的焊接適應(yīng)性。另外,配管的施工也多在高處進(jìn)行,因此施工所需的焊接器具類和氣瓶的搬運(yùn)等也成為重要的問題。

在不銹鋼制固定管的焊接接頭施工中,一般采取的是初層進(jìn)行tig(tungsteninertgas)焊接,余層進(jìn)行mag(metalactivegas)焊接的組合施工,但tig焊與mag焊接需要準(zhǔn)備各不相同的保護(hù)氣體和焊接材料??紤]能夠連續(xù)地進(jìn)行焊接,保護(hù)氣體的氣瓶一般使用大型的,例如可充填7000l的這一類型,其高度約150cm、質(zhì)量約60kg、大型而沉重,搬運(yùn)中非常費(fèi)力。



技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素:

因此,本發(fā)明想要提供一種藥芯焊絲,其使用純ar氣作為保護(hù)氣體,可以全姿勢(shì)進(jìn)行mig(metalactivegas)焊接。

本發(fā)明提供一種藥芯焊絲,是在外皮內(nèi)填充有焊劑的藥芯焊絲,以焊絲總質(zhì)量計(jì)含有tio2:4.7~8.5質(zhì)量%、al2o3:0.5~3.5質(zhì)量%、sio2:0.5~2.0質(zhì)量%、zro2:0.8~3.0質(zhì)量%、和金屬氧化物:總量8.0~13.5質(zhì)量%,并且金屬氟化物:限制在0.02質(zhì)量%以下(含0質(zhì)量%)。

作為該藥芯焊絲,能夠使用外徑為1.0~1.6mm的。該藥芯焊絲可以用于例如也管狀構(gòu)件的焊接。

另外,本發(fā)明提供使用前述藥芯焊絲,使用純ar氣作為保護(hù)氣體而進(jìn)行mig焊的焊接接頭的制造方法。

根據(jù)本發(fā)明,通過分別以特定量含有tio2、al2o3、sio2、zro2和金屬氧化物,并且限制金屬氟化物的含量,能夠提供使用純ar氣作為保護(hù)氣體的、可以全姿勢(shì)進(jìn)行mig焊的藥芯焊絲。

附圖說明

圖1是表示實(shí)施例中使用的鋼板的坡口形狀的圖。

具體實(shí)施方式

以下,就用于實(shí)施本發(fā)明的方式詳細(xì)地加以說明。還有,本發(fā)明不受以下說明的實(shí)施方式限定。

<藥芯焊絲>

本實(shí)施方式的藥芯焊絲,是在外皮內(nèi)填充焊劑的焊絲,也稱為粉芯焊絲(fcw)。本實(shí)施方式的藥芯焊絲,以焊絲總質(zhì)量計(jì)含有tio2為4.7~8.5質(zhì)量%、al2o3為0.5~3.5質(zhì)量%、sio2為0.5~2.0質(zhì)量%、zro2為0.8~3.0質(zhì)量%、及金屬氧化物以總量計(jì)為8.0~13.5質(zhì)量%,并且金屬氟化物的含量限制在0.02質(zhì)量%以下(含0質(zhì)量%)。這些成分在藥芯焊絲中,是作為焊劑成分被含有的成分。

本實(shí)施方式的藥芯焊絲的用途沒有特別限定,但優(yōu)選用于管狀構(gòu)件的焊接,更優(yōu)選用于對(duì)不銹鋼制的固定管施行的焊接、或配管的焊接施工。

在所述不銹鋼制的固定管等的焊接中,一般來說采用的方法是,進(jìn)行將兩層以上的多層(一個(gè)或更多的焊道構(gòu)成的焊接金屬的層)的焊縫加以重疊的多層焊接,從初層至最終層以tig焊施工的方法,或初層以tig焊施工,而第二層以后,則以使用ar-co2混合氣體或co2氣體作為保護(hù)氣體的mag焊加以施行的方法。

從初層至最終層都以tig焊進(jìn)行施工的方法中,其所用的焊接材料和保護(hù)氣體分別是一種,但因?yàn)槭莟ig焊,所以焊絲的熔融速度低,由此導(dǎo)致施工效率不良。

初層以tig焊施工,第二層之后以使用ar-co2混合氣體或co2氣體作為保護(hù)氣體的mag焊施行的方法中,初層和第二層以后使用的焊接材料和保護(hù)氣體分別為兩種,在例如前述的工廠建設(shè)現(xiàn)場(chǎng)和高處等的施工現(xiàn)場(chǎng),焊接器具和氣瓶等的搬運(yùn)非常費(fèi)力,當(dāng)?shù)氐目砂徇\(yùn)性(易搬運(yùn)度)困難。

相對(duì)于此,在本實(shí)施方式的藥芯焊絲中,通過分別以特定量含有tio2、al2o3、sio2、zro2及金屬氧化物,并且限制金屬氟化物的含量,可以使用純ar氣作為保護(hù)氣體,全姿勢(shì)進(jìn)行mig焊。由此,能夠減少不銹鋼制的固定管的施工所需要的氣體種類,減少大質(zhì)量的氣瓶的數(shù)量,因此可搬運(yùn)性提高。此外,將本實(shí)施方式的藥芯焊絲適用于初層的tig焊,也能夠統(tǒng)一焊接材料。由此,也有原材料的管理簡(jiǎn)便這樣的優(yōu)點(diǎn)。

例如可以對(duì)于初層以使用純ar氣作為保護(hù)氣體的tig焊進(jìn)行施工,第二層以后用本實(shí)施方式的藥芯焊絲,進(jìn)行使用純ar氣作為保護(hù)氣體的mig焊。另外,可以對(duì)初層以使用了本實(shí)施方式的藥芯焊絲的半自動(dòng)tig焊施工,第二層以后,使用本實(shí)施方式的藥芯焊絲,以純ar的保護(hù)氣體進(jìn)行mig焊。

但是,本實(shí)施方式的藥芯焊絲,在將該焊絲只適用于mig焊時(shí),以ar為主體,含有co2和/或o2等的活性氣體截止到5%的保護(hù)氣體的情況下也可以進(jìn)行焊接。

在此,前述的專利文獻(xiàn)1所公開的技術(shù)中,對(duì)于焊接的姿勢(shì)未予以考慮,立向姿勢(shì)和上向姿勢(shì)等姿勢(shì)的焊接中,焊道的垂落成為問題。對(duì)于這一問題,一般采取一邊以熔渣保護(hù)熔融金屬避免垂落一邊進(jìn)行的焊接工藝。另外,專利文獻(xiàn)1所公開的技術(shù)中,為了使焊絲的中心部與外周部的材質(zhì)不同,而且為了在焊絲整體均勻混合的狀態(tài)下得到目標(biāo)金屬組成,而需要特殊材質(zhì)的芯材和外周構(gòu)件。因此,原材料在經(jīng)濟(jì)上的籌集困難,焊絲容易變得高價(jià)。另一方面,本實(shí)施方式的藥芯焊絲,能夠利用一般的藥芯焊絲的原料及制法,因此可以實(shí)現(xiàn)原料的經(jīng)濟(jì)上的籌集,因?yàn)樯a(chǎn)技術(shù)也成熟,所以可以廉價(jià)地制造。

另外,前述的專利文獻(xiàn)2公開的技術(shù)所能夠提供的焊絲,適用于現(xiàn)有的使tig焊和mag焊接加以組合的不銹鋼制固定管的施工方法,基本上,以co2或ar-co2混合氣體下的施工為前提。由該技術(shù)提供的焊絲,未必須適合與tig焊共通的純ar保護(hù)氣體下的施工。

因此,通過在使用了純ar氣作為保護(hù)氣體的mig焊中,使用具有恰當(dāng)?shù)慕M成的本實(shí)施方式的藥芯焊絲,能夠得到電弧的穩(wěn)定性和全姿勢(shì)的焊接適應(yīng)性。由此,在固定管的現(xiàn)場(chǎng)施工中,可以進(jìn)行只有純ar氣的全部層施工,可以使焊接器具和氣瓶等的可搬運(yùn)性提高。

此外,本實(shí)施方式的藥芯焊絲,也可以適用于初層的tig焊。這時(shí)的tig焊若是半自動(dòng)tig焊則效率高。以該藥芯焊絲進(jìn)行的初層半自動(dòng)tig焊,像一般的混有熔渣由tig焊條進(jìn)行的施工那樣,可以進(jìn)行無后保護(hù)(バックシールドレス)施工。通過使初層的tig焊與第二層以后的高效率藥芯焊絲施工的焊接材料統(tǒng)一,可搬運(yùn)性進(jìn)一步提高。

以下,對(duì)于本實(shí)施方式的藥芯焊絲中的組成限定理由進(jìn)行說明。沒有特別提示時(shí),就是對(duì)于mig焊的情況進(jìn)行闡述。

還有,本實(shí)施方式的藥芯焊絲中的tio2、al2o3、sio2和zro2的各含量,能夠使藥芯焊絲溶解于氫氧化鈉等的堿溶液中,通過icp分析儀進(jìn)行測(cè)量。另外,本實(shí)施方式的藥芯焊絲中的f的含量,能夠通過中和滴定法測(cè)量因高溫處理而游離的氣體。

[tio2:4.7~8.5質(zhì)量%]

tio2使熔渣的熔點(diǎn)上升,是用于可以全姿勢(shì)焊接所需要的成分。焊絲總質(zhì)量中的tio2的含量低于4.7質(zhì)量%時(shí),該效果不充分,焊道垂落發(fā)生,立向姿勢(shì)及上向姿勢(shì)下的焊接變得困難。另外,若焊絲總質(zhì)量中的tio2的含量高于8.5質(zhì)量%,則熔渣的熔點(diǎn)過高,反而得不到平滑的焊縫,除此之外還會(huì)發(fā)生夾渣的不良。

因此,在本實(shí)施方式的藥芯焊絲中,使焊絲總質(zhì)量中的tio2的含量處于4.7~8.5質(zhì)量%的范圍。

從焊接時(shí)得到良好的焊道形狀的觀點(diǎn)出發(fā),優(yōu)選焊絲總質(zhì)量中的tio2的含量為5.0質(zhì)量%以上,更優(yōu)選為6.0質(zhì)量%以上。

另外,從得到平滑的焊縫的觀點(diǎn)和抑制夾渣這一不良情況的觀點(diǎn)出發(fā),焊絲總質(zhì)量中的tio2的含量?jī)?yōu)選為8.4質(zhì)量%以下,更優(yōu)選為8.0質(zhì)量%以下。

[al2o3:0.5~3.5質(zhì)量%]

al2o3具有調(diào)整熔融渣的粘性,調(diào)整熔融金屬的融合性的效果。若焊絲總質(zhì)量中的al2o3的含量低于0.5質(zhì)量%,則融合性劣化造成的未熔合的缺陷發(fā)生。若焊絲總質(zhì)量中的al2o3的含量高于3.5質(zhì)量%,則熔渣剝離性降低,咬粘現(xiàn)象發(fā)生。

因此,在本實(shí)施方式的藥芯焊絲中,使焊絲總質(zhì)量中的al2o3的含量處于0.5~3.5質(zhì)量%的范圍。

從提高熔融金屬的融合性,易于取得立向姿勢(shì)和上向姿勢(shì)的焊接適性的觀點(diǎn)出發(fā),焊絲總質(zhì)量中的al2o3的含量?jī)?yōu)選為0.6質(zhì)量%以上。

另外,在焊接后,從確保例如用錘子實(shí)現(xiàn)熔渣易剝離性的觀點(diǎn)出發(fā),焊絲總質(zhì)量中的al2o3的含量?jī)?yōu)選為3.0質(zhì)量%以下,更優(yōu)選為2.5質(zhì)量%以下,進(jìn)一步優(yōu)選為2.0質(zhì)量%以下。

[sio2:0.5~2.0質(zhì)量%]

sio2也與al2o3同樣,具有調(diào)整熔融渣的粘性,調(diào)整熔融金屬的融合性的效果。若焊絲總質(zhì)量中的sio2的含量低于0.5質(zhì)量%,則融合性劣化造成的未熔合的缺陷發(fā)生。若焊絲總質(zhì)量中的sio2的含量高于2.0質(zhì)量%,則熔渣的熔點(diǎn)降低,立向姿勢(shì)和上向姿勢(shì)等的焊接時(shí)會(huì)發(fā)生焊道的垂落,除此以外熔渣的粘性增加,因此初層的半自動(dòng)tig焊時(shí)背面焊道熔渣難以流動(dòng)。

因此,在本實(shí)施方式的藥芯焊絲中,使焊絲總質(zhì)量中的sio2的含量處于0.5~2.0質(zhì)量%的范圍。

從提高熔融金屬的融合性的觀點(diǎn)出發(fā),焊絲總質(zhì)量中的sio2的含量?jī)?yōu)選為0.7質(zhì)量%以上,更優(yōu)選為0.9質(zhì)量%以上。

另外,從防止焊接時(shí)的熔融池的垂落的觀點(diǎn)及抑制熔渣的粘性的增加的觀點(diǎn)出發(fā),焊絲總質(zhì)量中的sio2的含量?jī)?yōu)選為1.9質(zhì)量%以下,更優(yōu)選為1.8質(zhì)量%以下。

[zro2:0.8~3.0質(zhì)量%]

zro2具有調(diào)整熔融渣的粘性的效果,另外,是具有使熔渣包覆性良好這一作用的成分。若焊絲總質(zhì)量中的zro2的含量低于0.8質(zhì)量%,則熔渣覆蓋狀態(tài)惡化,會(huì)發(fā)生局部性的咬粘。若焊絲總質(zhì)量中的zro2的含量高于3.0質(zhì)量%,則熔融渣的粘性變得過高,夾渣這樣的不良發(fā)生。

因此,在本實(shí)施方式的藥芯焊絲中,使焊絲總質(zhì)量中的zro2的含量處于0.8~3.0質(zhì)量%的范圍。

從使熔渣包覆性良好這一觀點(diǎn)出發(fā),焊絲總質(zhì)量中的zro2的含量?jī)?yōu)選為0.9質(zhì)量%以上,更優(yōu)選為1.0質(zhì)量%以上。

另外,從得到熔融渣的適度的粘性這一觀點(diǎn)出發(fā),焊絲總質(zhì)量中的zro2的含量?jī)?yōu)選為2.9質(zhì)量%以下,更優(yōu)選為2.5質(zhì)量%以下,進(jìn)一步優(yōu)選為2.2質(zhì)量%以下。

[金屬氧化物:總量8.0~13.5質(zhì)量%]

金屬氧化物的總量,即焊絲中的形成熔渣的成分的含有率(熔渣率),若以焊絲總質(zhì)量計(jì),低于8.0質(zhì)量%,則因其絕對(duì)量少,所以難以支撐熔融金屬,確保立向姿勢(shì)和上向姿勢(shì)的焊接適應(yīng)性困難。另外,若金屬氧化物的含量少,則初層以半自動(dòng)tig焊進(jìn)行時(shí),沒有足夠量的熔渣回轉(zhuǎn)到背面焊道,有時(shí)焊道表面的過剩的氧化發(fā)生。

另一方面,若焊絲總質(zhì)量中的金屬氧化物的含量以總量計(jì)高于13.5質(zhì)量%,則招致夾渣這種不良。金屬氧化物的含量過剩時(shí),在半自動(dòng)tig焊中也容易發(fā)生夾渣。

因此,在本實(shí)施方式的藥芯焊絲中,使焊絲總質(zhì)量中的金屬氧化物的含量以總量計(jì)處于8.0~13.5質(zhì)量%的范圍。

還有,這里所說的金屬氧化物的總量,包括前述的tio2、al2o3、sio2和zro2。

為了得到技術(shù)能力低的焊工也能夠簡(jiǎn)單施工的這種良好的焊接性,焊絲總質(zhì)量中的金屬氧化物的含量,優(yōu)選以總量計(jì)為8.5質(zhì)量%以上,更優(yōu)選為9.0質(zhì)量%以上。

另外,從抑制夾渣這一不良的觀點(diǎn)出發(fā),焊絲總質(zhì)量中的金屬氧化物的含量,優(yōu)選以總量計(jì)為13.0質(zhì)量%以下,更優(yōu)選為12.5質(zhì)量%以下。

[金屬氟化物:0.02質(zhì)量%以下(含0質(zhì)量%)]

金屬氟化物在用活性氣體(co2或ar-co2)保護(hù)的焊接中,是用于確保耐氣孔性所需要的成分,但將純ar氣作為保護(hù)氣體使用時(shí),則使電弧的集中性劣化,損害焊道的融合性。焊絲總質(zhì)量中的金屬氟化物的含量為0.02質(zhì)量%以下(含0質(zhì)量%)時(shí),確認(rèn)不到其影響,但該含量高于0.02質(zhì)量%時(shí),隨著熔融金屬的融合性的劣化,未熔合的缺陷發(fā)生。

因此,在本實(shí)施方式的藥芯焊絲中,將焊絲總質(zhì)量中的金屬氟化物的含量限制在0.02質(zhì)量%以下(含0質(zhì)量%)。

還有,所謂“0質(zhì)量%”,意思是包括在雜質(zhì)水平以下所含有的金屬氟化物。

從抑制焊接時(shí)的未熔合發(fā)生的觀點(diǎn)出發(fā),焊絲總質(zhì)量中的金屬氟化物的含量?jī)?yōu)選限制在0.015質(zhì)量%以下,更優(yōu)選限制在0.010質(zhì)量%以下,進(jìn)一步優(yōu)選實(shí)質(zhì)上不添加金屬氟化物。

[其他的成分]

本實(shí)施方式的藥芯焊絲的成分組成的余量,是合金成分和不可避免的雜質(zhì)。因此,本實(shí)施方式的藥芯焊絲能夠?yàn)槿缦陆M成:以焊絲總質(zhì)量計(jì),含有tio2為4.7~8.5質(zhì)量%、al2o3為0.5~3.5質(zhì)量%、sio2為0.5~2.0質(zhì)量%、zro2為0.8~3.0質(zhì)量%、及金屬氧化物以總量計(jì)為8.0~13.5質(zhì)量%,金屬氟化物的含量限制在0.02質(zhì)量%以下(含0質(zhì)量%),并且由用于得到目標(biāo)焊接金屬組成所需要的合金成分及不可避免的雜質(zhì)所構(gòu)成。

外皮也稱為外箍,在內(nèi)部空間填充有焊劑。該外皮的材質(zhì)未特別限定,能夠適宜選擇。例如,以純ar氣作為保護(hù)氣體使用的mig焊的情況下,作為外皮的材質(zhì),可適用各種鋼材和ni基合金等。因此,作為所述外皮的成分,可列舉fe、si、mn、cu、ni、cr、mo、nb、w、v、ti、al、mg及n等。

另外,作為所述不可避免的雜質(zhì),可列舉p和s等。

作為鋼制的外皮,適合使用不銹鋼(sus),其中,更適合使用奧氏體系不銹鋼。奧氏體系不銹鋼之中,作為優(yōu)選的具體例,可列舉sus301、sus304、sus304l、sus316、sus316l、sus310s、sus347等。

除了奧氏體系不銹鋼以外,也可使用sus410l、sus430等的鐵素體系不銹鋼。

外皮使用奧氏體系不銹鋼時(shí),例如能夠?yàn)槿缦陆M成:以焊絲總質(zhì)量計(jì),含有si:2質(zhì)量%以下(例如0.1~2質(zhì)量%)、mn:2.5質(zhì)量%以下(例如0.5~2.5質(zhì)量%)、cr:16~26質(zhì)量%、ni:6~22質(zhì)量%,并且c:限制在0.15質(zhì)量%以下,根據(jù)需要,在mo:7質(zhì)量%以下和/或nb:1質(zhì)量%以下、cu:1質(zhì)量%以下、以及n:0.3質(zhì)量%以下的范圍進(jìn)行添加,余量由fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。

外皮使用鐵素體系鋼材時(shí),例如能夠?yàn)槿缦陆M成:以焊絲總質(zhì)量計(jì),含有si:1質(zhì)量%以下(例如0.1~1質(zhì)量%)、mn:1質(zhì)量%以下(例如0.1~1質(zhì)量%)、cr:10.5~20質(zhì)量%,并且c:限制在0.15質(zhì)量%以下,根據(jù)需要,在mo:2.5質(zhì)量%以下和/或nb:1質(zhì)量%以下、cu:1質(zhì)量%以下、ti:1質(zhì)量%以下、以及zr:1質(zhì)量%以下的范圍進(jìn)行添加,余量由fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。

外皮也可以使用alloy600、alloy625、alloyc-276等的ni基合金。

外皮使用ni基合金時(shí),例如能夠?yàn)槿缦陆M成:以焊絲總質(zhì)量計(jì),含有si:1.5質(zhì)量%以下(例如0.01~1.5質(zhì)量%)和mn:9.5質(zhì)量%以下(例如0.1~9.5質(zhì)量%),根據(jù)需要添加c:0.2質(zhì)量%以下、cr:35質(zhì)量%以下、mo:20質(zhì)量%以下、nb:4質(zhì)量%以下、ti:0.5質(zhì)量%以下、w:5質(zhì)量%以下、v:0.6質(zhì)量%以下、cu:2.5質(zhì)量%以下及fe:20質(zhì)量%以下之中一種或兩種以上,余量由ni和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。

[焊絲的外徑]

本實(shí)施方式的藥芯焊絲的外徑優(yōu)選為1.0~1.6mm的范圍。歸因于藥芯焊絲的熔融特性,從確保對(duì)于焊絲熔融量的線能量,使熔融金屬的融合性的觀點(diǎn)出發(fā),焊絲的外徑優(yōu)選為1.0mm以上,更優(yōu)選為1.1mm以上,進(jìn)一步優(yōu)選為1.2mm以上。另外,從確保熔滴過渡形態(tài)良好,抑制大粒的飛濺發(fā)生的觀點(diǎn)出發(fā),焊絲的外徑優(yōu)選為1.6mm以下,更優(yōu)選為1.5mm以下,進(jìn)一步優(yōu)選為1.4mm以下。

通過使用外徑處于1.2~1.4mm這一范圍的藥芯焊絲,進(jìn)行半自動(dòng)tig焊等的焊接,可以形成良好的熔滴過渡形態(tài),良好地進(jìn)行焊接操作。

還有,本實(shí)施方式的藥芯焊絲的斷面形狀和焊劑率未特別限定,能夠分別根據(jù)用途和焊接條件等適宜選擇。另外,本實(shí)施方式的藥芯焊絲,不限于后述的實(shí)施方式的焊接接頭的制造方法,而是能夠用于各種各樣的焊接方法、焊接接頭的制造方法。

<焊接接頭的制造方法>

接著,對(duì)于使用了前述的實(shí)施方式的藥芯焊絲的焊接接頭的制造方法所涉及的實(shí)施方式進(jìn)行說明。還有,在本公開中,“焊接接頭”是指作為母材的被焊接金屬使用藥芯焊絲經(jīng)焊接后的接頭。

本實(shí)施方式的焊接接頭的制造方法,是使用前述的實(shí)施方式的藥芯焊絲,使用純ar氣(100%ar氣)作為保護(hù)氣體而進(jìn)行mig焊,從而制造焊接接頭的方法。例如,如上述,對(duì)于能夠恰當(dāng)?shù)厥褂们笆龅膶?shí)施方式的藥芯焊絲的、像不銹鋼制的固定管等這樣的管狀構(gòu)件進(jìn)行焊接時(shí),優(yōu)選初層以使用純ar氣作為保護(hù)氣體的tig焊進(jìn)行施工,第二層之后進(jìn)行以本實(shí)施方式的藥芯焊絲,使用純ar氣作為保護(hù)氣體的mig焊。

另外,這種情況下,也優(yōu)選初層以使用了本實(shí)施方式的藥芯焊絲的半自動(dòng)tig焊進(jìn)行施工,第二層以后則使用本實(shí)施方式的藥芯焊絲,進(jìn)行純ar保護(hù)氣體的mig焊。

在本實(shí)施方式的焊接接頭的制造方法中,被焊接金屬的材質(zhì)、接頭的形狀、坡口形狀,和焊接電流、焊接電壓及焊接速度等的焊接條件未特別限定,能夠適宜選擇。

實(shí)施例

以下,列舉實(shí)施例和比較例,對(duì)于本技術(shù)的效果具體加以說明。在本實(shí)施例中,作為被焊接金屬使用的是,對(duì)于厚度12mm的sus304的鋼板,如圖1所示,進(jìn)行了焊根面高度2mm、根部間隔2mm、及坡口角度70°的v形的坡口加工而成的。在該被焊接金屬的坡口,使用以下的表1所示的藥芯焊絲,以下向、立向、上向的各姿勢(shì)進(jìn)行4層4道的焊接并評(píng)價(jià)。初層以焊接電流150a、電弧電壓13v的條件進(jìn)行半自動(dòng)tig焊,第2~4層以焊接電流190a、電弧電壓24v的條件,進(jìn)行以使用純ar氣作為保護(hù)氣體的mig焊。

還有,關(guān)于焊絲總質(zhì)量中的焊劑成分量(質(zhì)量%),tio2、al2o3、sio2及zro2的各含量,通過使藥芯焊絲溶解于氫氧化鈉溶液,通過icp分析儀測(cè)量。另外,f的含量通過中和滴定法,測(cè)量因高溫處理而游離的氣體。關(guān)于全部熔敷金屬的化學(xué)成分(質(zhì)量%),通過astme353及astme354測(cè)量。

[表1]

評(píng)價(jià)首先通過焊接時(shí)的感官評(píng)價(jià)進(jìn)行,在關(guān)于初層半自動(dòng)tig焊的評(píng)價(jià)中,對(duì)于立向姿勢(shì)和上向姿勢(shì)下的焊接操作性(立向·上向焊接性)、熔滴過渡的穩(wěn)定性、背面焊道的熔渣包覆性進(jìn)行評(píng)價(jià),在mig焊的評(píng)價(jià)中,進(jìn)行立向·上向焊接性、熔渣剝離性、及熔滴過渡的穩(wěn)定性(大粒飛濺的發(fā)生狀況)的評(píng)價(jià)。另外,進(jìn)行由非破壞·破壞試驗(yàn)形成的焊接缺陷的確認(rèn)。該焊接缺陷的確認(rèn),作為非破壞試驗(yàn),進(jìn)行放射線透射試驗(yàn),可見缺陷之物進(jìn)行斷面宏觀觀察,確定缺陷的發(fā)生處和種類(夾渣或未熔合)。在半自動(dòng)tig焊的施工中,未見未熔合的發(fā)生。還有,在立向·上向焊接性的評(píng)價(jià)中,關(guān)于不能焊接(c的評(píng)價(jià))的焊絲,以下向焊接評(píng)價(jià)其他的評(píng)價(jià)項(xiàng)目。

<初層半自動(dòng)tig焊的評(píng)價(jià)>

在初層半自動(dòng)tig焊中,根據(jù)以下的(1)~(4)的項(xiàng)目所述的水準(zhǔn),進(jìn)行各個(gè)項(xiàng)目的評(píng)價(jià)。

(1)立向·上向焊接性

以立向姿勢(shì)和上向姿勢(shì)進(jìn)行半自動(dòng)tig焊時(shí),幾乎沒有焊接金屬的垂落的可能,可良好地進(jìn)行操作的評(píng)價(jià)為a(非常好),焊接金屬有可能垂落,但可以焊接的評(píng)價(jià)為b(良好),由于焊接金屬的垂落發(fā)生,導(dǎo)致不能焊接的評(píng)價(jià)為c(差)。

(2)熔滴過渡的穩(wěn)定性

在焊接時(shí),連續(xù)地搭橋,穩(wěn)定過渡的評(píng)價(jià)為a(非常好),雖然形成大粒的熔滴,但馬上就穩(wěn)定過渡的評(píng)價(jià)為b(良好),此外確認(rèn)到大粒的熔滴的形成,并向熔融池外落下等,由此有可能發(fā)生未熔合的評(píng)價(jià)為c(差)。

(3)背面焊道的熔渣包覆性

熔渣均勻覆蓋背面焊道的評(píng)價(jià)為a(非常好),有熔渣厚度薄的地方發(fā)生,但能夠得到健全的焊縫的評(píng)價(jià)為b(良好),熔渣膜碎裂,焊接金屬發(fā)生過剩的氧化的評(píng)價(jià)為c(差)。

(4)夾渣

未確認(rèn)到夾渣的評(píng)價(jià)為a(非常好),按awsa5.22的規(guī)格為合格的評(píng)價(jià)為b(良好),不合格的評(píng)價(jià)為c(差)。

<使用了純ar保護(hù)氣體的mig焊的評(píng)價(jià)>

在使用了純ar保護(hù)氣體的mig焊中,根據(jù)以下的(5)~(9)的項(xiàng)目所述的水準(zhǔn),進(jìn)行各個(gè)項(xiàng)目的評(píng)價(jià)。

(5)立向·上向焊接性

以立向姿勢(shì)和上向姿勢(shì)進(jìn)行mig焊時(shí),幾乎沒有焊接金屬垂落的可能,可以良好操作的評(píng)價(jià)為a(非常好),焊接金屬有可能垂落,但可以焊接的評(píng)價(jià)為b(良好),由于焊接金屬的垂落發(fā)生,導(dǎo)致不能焊接的評(píng)價(jià)為c(差)。

(6)熔渣剝離性

經(jīng)除鱗錘的敲擊,能夠輕易除去熔渣的評(píng)價(jià)為a(非常好),雖然經(jīng)除鱗錘的敲擊無法完全除去熔渣,但是能夠用鏨子除去的評(píng)價(jià)為b(良好),由于咬粘,即使用鏨子也不能除去的評(píng)價(jià)為c(差)。

(7)熔滴過渡的穩(wěn)定性(大粒飛濺的發(fā)生狀況)

焊接時(shí),穩(wěn)定的噴射過渡的評(píng)價(jià)為a(非常好),粗熔滴過渡的評(píng)價(jià)為b(良好),為粗熔滴過渡,大粒飛濺大量發(fā)生的評(píng)價(jià)為c(差)。

(8)夾渣

未確認(rèn)到夾渣的評(píng)價(jià)為a(非常好),按awsa5.22的規(guī)格為合格的評(píng)價(jià)為b(良好),不合格的評(píng)價(jià)為c(差)。

(9)未熔合

未確認(rèn)到未熔合的評(píng)價(jià)為a(非常好),按awsa5.22的規(guī)格為合格的評(píng)價(jià)為b(良好),不合格的評(píng)價(jià)為c(差)。

進(jìn)行以上的各項(xiàng)目的評(píng)價(jià)之后,關(guān)于最終的合格與否的判斷,各項(xiàng)目中沒有c的評(píng)價(jià)的為合格,有1個(gè)以上c的評(píng)價(jià)的為不合格。

以上的評(píng)價(jià)結(jié)果顯示在表2中。

[表2]

使用實(shí)施例1~19的藥芯焊絲時(shí),初層的半自動(dòng)tig焊和第2~4層的以純ar氣作為保護(hù)氣體使用的mig焊的任意一個(gè)評(píng)價(jià)項(xiàng)目中,均沒有c(差)的評(píng)價(jià)結(jié)果,為合格。

另一方面,使用比較例1~11的藥芯焊絲時(shí),會(huì)在某個(gè)評(píng)價(jià)項(xiàng)目中有c(差)的結(jié)果,為不合格。

(關(guān)于焊絲的外徑)

實(shí)施例1~4是使焊絲直徑變化的實(shí)驗(yàn)例。外徑1.2mm的實(shí)施例1和外徑1.4mm的實(shí)施例3中,全部的評(píng)價(jià)項(xiàng)目中為a的良好結(jié)果。另一方面,外徑1.0mm的實(shí)施例2中,對(duì)于焊絲熔融量的線能量降低。因此,融合性稍差,雖在合格范圍,但可見未熔合。另外,外徑1.6mm的實(shí)施例4中,熔滴尺寸大,吧嗒吧嗒地對(duì)焊接操作性感受不佳,也有大的熔滴作為飛濺而飛散,在初層tig焊中也有熔滴過渡的穩(wěn)定性差的傾向。由實(shí)施例1~4的結(jié)果表明,焊絲的外徑可適用1.0~1.6mm,優(yōu)選為1.1~1.5mm,更優(yōu)選為1.2~1.4mm。

(關(guān)于焊接金屬的鋼種)

實(shí)施例5~9以成為308l系以外的焊接金屬成分的方式進(jìn)地了調(diào)整。雖然使外箍種類、合金量大幅變化,但因?yàn)楹竸┑某煞至吭谇‘?dāng)?shù)姆秶?,所以能夠進(jìn)行良好的焊接。

(關(guān)于tio2的含量)

實(shí)施例10和比較例1是tio2的含量與其他的例子相較為低的例子。另外,因?yàn)閠io2的含量少,所以金屬氧化物的總量(熔渣含量)也少。實(shí)施例10中,因?yàn)槿墼可?,所以初層的tig焊時(shí)沒有足夠量的熔渣回轉(zhuǎn)到背面焊道,熔渣包覆性可見劣化傾向,但達(dá)到合格的水平。另外,在實(shí)施例10中,因?yàn)閠io2的含量少,所以熔渣熔點(diǎn)不夠高,在mig焊時(shí)的立向姿勢(shì)和上向姿勢(shì)的焊接中,有可能垂落。在比較例1中,tio2的含量進(jìn)一步低于4.7質(zhì)量%,因此在初層的tig焊中,熔渣膜碎裂,可確認(rèn)到過剩的氧化的發(fā)生,另外,在第2~4層的mig焊中,由于垂落的問題,而不能進(jìn)行立向姿勢(shì)和上向姿勢(shì)的焊接操作,不合格。

實(shí)施例11和比較例2,是tio2的含量與其他的例子相比為更高的例子。在實(shí)施例11中,因?yàn)閠io2的含量多,所以熔渣熔點(diǎn)變高,可見微少的夾渣這一不良,但為合格水平。另一方面,在比較例2中,tio2的含量更多,高于8.5質(zhì)量%,因此在mig焊中發(fā)生不合格水平的夾渣。

(關(guān)于al2o3的含量)

比較例3是al2o3的含量與其他的例子相比而較低的例子。因?yàn)閍l2o3的含量少,低于0.5質(zhì)量%,所以mig焊時(shí)的融合性劣化,未熔合多發(fā)。另外,伴隨著al2o3的含量的降低,金屬氧化物的總量(熔渣量)也少,低于8.0質(zhì)量%,因此,除了初層的tig焊時(shí)的背面焊道的熔渣包覆性差以外,還不能進(jìn)行立向姿勢(shì)和上向姿勢(shì)的焊接。

實(shí)施例12、13、比較例4和5,是al2o3的含量與其他的例子相比而較多的例子。若比較實(shí)施例12和13,則可知伴隨al2o3的含量的增加,mig焊時(shí)的熔渣剝離性有劣化傾向。比較例4和5中,al2o3的含量更多,在比較例5中成為不能除去的這種水平的熔渣咬粘狀況。另外,比較例4和5中,伴隨al2o3的含量的增加,金屬氧化物的總量(熔渣量)過剩而高于13.5質(zhì)量%,因此夾渣等的缺陷多發(fā)。

(關(guān)于sio2的含量)

比較例6和7是sio2的含量與其他的例子相比而較低的例子。在比較例6中,因?yàn)閟io2含量低于0.5質(zhì)量%,所以融合性劣化,未熔合發(fā)生,不合格。在比較例7中,因?yàn)榕c比較例6比較,sio2的含量較高,所以未熔合造成的問題未發(fā)生,但無論在哪一個(gè)之中,都會(huì)因?yàn)槿墼可?,所以不能進(jìn)行立向姿勢(shì)和上向姿勢(shì)的焊接。

實(shí)施例14和比較例8,是sio2的含量與其他的例子相比而較高的例子。在實(shí)施例14中可良好地進(jìn)行焊接,但在比較例8中,因?yàn)閟io2的含量過剩而高于2.0質(zhì)量%,所以熔渣的熔點(diǎn)降低,不能進(jìn)行立向姿勢(shì)和上向姿勢(shì)的焊接。另外,在初層的tig焊中,因?yàn)槿墼恼承栽黾樱栽诒趁婧傅?,熔渣難以流動(dòng),背面焊道的熔渣包覆性也有劣化傾向。

(關(guān)于zro2的含量)

實(shí)施例15和比較例9,是zro2的含量與其他的例子相比而較低的例子。在實(shí)施例15中可知熔渣剝離性得到維持,但在比較例9中,zro2的含量低于0.8質(zhì)量%,由此熔渣包覆性惡化,局部性的熔渣咬粘發(fā)生,不能除去熔渣。

實(shí)施例16和比較例10,是zro2的含量與其他的例子相比而較高的例子。實(shí)施例16中,缺陷的發(fā)生在合格范圍,但比較例10中,因?yàn)槿廴谠恼承宰兒瓦^高,所以在不合格水平發(fā)生了夾渣這一不良

(關(guān)于金屬氟化物的含量)

實(shí)施例17和18以及比較例11,是含有金屬氟化物的例子??纱_認(rèn)到,在金屬氟化物的含量低于0.02質(zhì)量%的實(shí)施例18中,可以良好地進(jìn)行焊接,在該含量更少的實(shí)施例17中,與實(shí)施例18相比,可以更良好地進(jìn)行焊接,但在該含量過剩的比較例11中,電弧的集中性劣化,因此焊道的融合變差,其結(jié)果是,未熔合的缺陷多發(fā)。

(關(guān)于熔渣率)

在前述的實(shí)施例10和15中,因?yàn)榻饘傺趸锏目偭?,即形成熔渣的成分的含有?熔渣率)低,所以立向姿勢(shì)和上向姿勢(shì)的焊接操作性處于變差的傾向。另外,在比較例1、3、6、7和9中,因?yàn)榻饘傺趸锏目偭康陀?.0質(zhì)量%,所以不能進(jìn)行立向姿勢(shì)和上向姿勢(shì)的焊接。在實(shí)施例16中,熔渣率充分,能夠在立向姿勢(shì)和上向姿勢(shì)下獲得良好的焊接操作性。另一方面,在比較例4和5中,因?yàn)榻饘傺趸锏目偭扛哂?3.5質(zhì)量%,所以為夾渣的缺陷多發(fā)的結(jié)果。

本發(fā)明包括以下的方式。

·方式1:

一種在外皮內(nèi)填充有焊劑的藥芯焊絲,其中,

以焊絲總質(zhì)量計(jì),含有

tio2:4.7~8.5質(zhì)量%、

al2o3:0.5~3.5質(zhì)量%、

sio2:0.5~2.0質(zhì)量%、

zro2:0.8~3.0質(zhì)量%和

金屬氧化物:總量8.0~13.5質(zhì)量%,并且

金屬氟化物:限制在0.02質(zhì)量%以下。

·方式2:

根據(jù)方式1所述的藥芯焊絲,其外徑為1.0~1.6mm。

·方式3:

根據(jù)方式1或2所述的藥芯焊絲,其用于管狀構(gòu)件的焊接。

·方式4

一種焊接接頭的制造方法,其使用方式1~3中任一項(xiàng)所述的藥芯焊絲,使用純ar氣作為保護(hù)氣體而進(jìn)行mig焊。

本申請(qǐng)伴隨以申請(qǐng)日為2014年12月12日的日本國(guó)專利申請(qǐng)、專利申請(qǐng)第2014-251707號(hào)為基礎(chǔ)申請(qǐng)的優(yōu)先權(quán)主張,專利申請(qǐng)第2014-251707號(hào)通過參照而編入本說明書。

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