本發(fā)明涉及液壓機構(gòu)行業(yè)，尤其涉及過濾網(wǎng)的焊接方法。

背景技術：

液壓機構(gòu)是一種用液壓油作為能源，用來傳遞能量以實現(xiàn)各種工藝的及其，現(xiàn)已被廣泛運用于重型設備中，可用于壓制工藝和壓制成形工藝，如：鍛壓、沖壓、冷擠、校直，翻邊、薄板拉深、粉末冶金和壓裝等等。表面不同孔徑、不同厚度的雙層不銹鋼過濾網(wǎng)，也越來越廣泛地被運用到液壓機構(gòu)中，通過孔徑的大小可以調(diào)節(jié)液壓機構(gòu)中液壓油的流量、流速和油壓等重要參數(shù)，而雙層過濾網(wǎng)的焊接質(zhì)量，將直接影響到液壓機構(gòu)的性能。

制作液壓機構(gòu)的雙層過濾網(wǎng)時，現(xiàn)有技術主要通過氬弧焊焊接方法在雙層過濾網(wǎng)邊緣接觸面進行多點焊接，使得兩層過濾網(wǎng)實現(xiàn)結(jié)合。雖然通過該方法能夠?qū)崿F(xiàn)過濾網(wǎng)的大批量生產(chǎn)，也可以避免焊接后過濾網(wǎng)有色差的缺陷，但使用該焊接方法制成的過濾網(wǎng)，結(jié)合處的焊點強度不高，很容易發(fā)生脫落，從而影響液壓機構(gòu)的傳動，同時使用壽命也將減短。

因此，需要選擇一種有效的焊接方法，使得兩層過濾網(wǎng)實現(xiàn)更可靠的結(jié)合，對液壓機構(gòu)長期的可靠性能顯得十分必要。

技術實現(xiàn)要素：

本發(fā)明解決的問題是提供一種過濾網(wǎng)的焊接方法，避免采用氬弧焊焊接法制成的雙層過濾網(wǎng)的脫落，進而避免液壓機傳動功能的減弱。

為解決上述問題，本發(fā)明提供一種過濾網(wǎng)的焊接方法。包括如下步驟：

提供兩層過濾網(wǎng)；

采用真空擴散焊接法進行擴散焊接，在所述兩層過濾網(wǎng)間形成緊密牢固的焊接結(jié)合層，實現(xiàn)過濾網(wǎng)的結(jié)合；

冷卻焊接后的過濾網(wǎng)。

可選的，所述真空擴散焊接法的具體工藝為：

將所述過濾網(wǎng)放置于真空熱壓爐的模具上，所述模具包括石墨墊塊、石墨紙和不銹鋼薄片；

將所述過濾網(wǎng)隨模具一同送入真空熱壓爐內(nèi)；

對所述真空熱壓爐抽真空并由室溫升溫至焊接溫度；

在所述焊接溫度下，對所述模具施加壓力以進行真空焊接工藝。

可選的，將所述真空熱壓爐抽真空后的壓強為10E-3Torr至10E-5Torr。

可選的，所述真空熱壓爐由室溫升溫至所述焊接溫度的升溫速率為5℃/min至10℃/min，所述焊接溫度為800℃至900℃，在所述焊接溫度下的焊接時間為2小時至6小時。

可選的，對所述模具施加的壓力為10MPa至20MPa。

可選的，所述冷卻焊接后的過濾網(wǎng)的方法為向所述真空熱壓爐內(nèi)充入惰性氣體高純氬氣，使所述高溫熱壓爐自然冷卻。

可選的，所述惰性氣體高純氬氣的壓強為-0.06MPa至-0.08MPa。

可選的，所述過濾網(wǎng)的焊接方法還包括：將所述過濾網(wǎng)放置于所述模具上之前，對所述兩層過濾網(wǎng)先進行打磨拋光再進行化學清洗工藝再進行干燥工藝。

可選的，所述打磨拋光工藝采用的是第一毛絨砂紙、第二毛絨砂紙和第三毛絨砂紙這三種毛絨砂紙。

可選的，所述第一毛絨砂紙的目數(shù)為0目至200目；所述第二毛絨砂紙的目數(shù)為200目至400目；所述第三毛絨砂紙的目數(shù)為400目至1000目。

可選的，對所述打磨拋光后的兩層過濾網(wǎng)進行化學清洗工藝時，采用的溶液為有機溶劑和航空煤油的混合液，所述混合液中，有機溶劑和航空煤油的體積比為1:1。

可選的，所述有機溶劑為異丙醇溶液或無水酒精溶液。

可選的，所述化學清洗工藝的清洗時間為0.5小時至1.5小時。

可選的，對所述化學清洗工藝后的兩層過濾網(wǎng)進行干燥時，所述干燥工藝具體為：將所述濾網(wǎng)置于真空干燥箱內(nèi)進行干燥，干燥溫度為95℃至105℃，干燥時間為1小時-2小時。

可選的，所述過濾網(wǎng)的焊接方法，還包括：將所述過濾網(wǎng)放置于所述模具上之前，對所述不銹鋼薄片均勻地噴涂BN液，然后對不銹鋼薄片采用烘箱進行干燥烘干。

可選的，所述烘箱設定的溫度為50℃至150℃，在該溫度下保溫時間10分鐘至30分鐘。

與現(xiàn)有技術相比，本發(fā)明的技術方案具有以下優(yōu)點：采用真空擴散焊接法，在真空熱壓爐內(nèi)，在加壓加熱的條件下對雙層過濾網(wǎng)進行處理，該真空擴散焊接法不僅對所述兩層過濾網(wǎng)的邊緣接觸面進行焊接，還將兩層過濾網(wǎng)面對面很好地結(jié)合在一起，實現(xiàn)對所述過濾網(wǎng)之間的大面積焊接，使得所述雙層過濾網(wǎng)互相擴散形成緊固的結(jié)合層，通過該方法制成的過濾網(wǎng)使用更穩(wěn)定、不會脫焊且使用壽命更長。

進一步，由于先前設備及焊接技術的局限性，在面與面的焊接過程中過濾網(wǎng)易發(fā)生氧化，通過面與面的焊接方法制成的過濾網(wǎng)具有外觀有色差的缺陷，而本發(fā)明的真空焊接法的真空度很高，可以保證過濾網(wǎng)在爐內(nèi)不易發(fā)生氧化，避免焊接后的過濾網(wǎng)外觀有色差的缺陷。

附圖說明

圖1是本發(fā)明實施例的過濾網(wǎng)焊接方法的具體實施方式流程圖；

圖2至圖4是本發(fā)明實施例的過濾網(wǎng)焊接方法的焊接實施示意圖。

具體實施方式

經(jīng)過發(fā)明人分析，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)有技術過濾網(wǎng)的焊接采用的是氬弧焊焊接法，在雙層過濾網(wǎng)邊緣接觸面進行多點焊接。通過該方法制成的雙層過濾網(wǎng)在使用過程中，結(jié)合處的焊點強度不高，雙層過濾網(wǎng)容易發(fā)生脫落，從而影響液壓機構(gòu)的傳動。

為了解決通過氬弧焊焊接法制成雙層過濾網(wǎng)結(jié)合出焊點強度低這一問 題，本發(fā)明的發(fā)明人對焊接方法做了進一步研究，發(fā)現(xiàn)從現(xiàn)有技術的邊緣接觸面多點焊接優(yōu)化至不銹鋼過濾網(wǎng)面對面的焊接，實現(xiàn)對所述過濾網(wǎng)之間的大面積焊接，使得所述雙層過濾網(wǎng)相互擴散形成緊固的結(jié)合層，該過濾網(wǎng)使用更穩(wěn)定、不會脫焊且使用壽命更長。

進一步，由于本發(fā)明采用的真空焊接法的真空度很高，在真空熱壓爐內(nèi)對過濾網(wǎng)進行真空焊接時可以保證過濾網(wǎng)在爐內(nèi)不易發(fā)生氧化，避免焊接后的過濾網(wǎng)外觀有色差的缺陷。

為使本發(fā)明的上述目的、特征和優(yōu)點能夠更為明顯易懂，下面結(jié)合附圖對本發(fā)明的具體實施例做詳細的說明。

請參考圖1，圖1是本發(fā)明實施例的過濾網(wǎng)的焊接方法的具體實施方式流程圖，本發(fā)明所提供的過濾網(wǎng)的焊接方法包括以下基本步驟：

步驟S1：提供兩層過濾網(wǎng)；

步驟S2：對所述過濾網(wǎng)進行打磨拋光；

步驟S3：清洗所述過濾網(wǎng)；

步驟S4：擦拭干所述過濾網(wǎng)后，將所述過濾網(wǎng)置于真空干燥箱中進行干燥；

步驟S5：對真空熱壓爐模具的兩個不銹鋼薄片進行表面處理；

步驟S6：將兩層過濾網(wǎng)置于真空熱壓爐的模具上后隨模具一同送入真空熱壓爐內(nèi)，采用真空擴散焊接法進行擴散焊接，形成雙層過濾網(wǎng)。

步驟S7：冷卻過濾網(wǎng)及模具后隨模具取出過濾網(wǎng)，完成焊接。

下面將用具體的實施例對本發(fā)明做具體的描述如下：

首先步驟S1，提供兩層過濾網(wǎng)。

結(jié)合參考圖2(a)和圖2(b)所示，本實施例中，提供的過濾網(wǎng)為不銹鋼過濾網(wǎng)，其形狀根據(jù)液壓機構(gòu)的實際要求，可以為原形、矩形、環(huán)形或其他形狀(包括規(guī)則形狀和不規(guī)則形狀)中的任一種，且所述兩層過濾網(wǎng)包括薄過濾網(wǎng)(如圖2(a)所示)和厚過濾網(wǎng)(如圖2(b)所示)。本發(fā)明為說 明需要，提供了一種較為典型的過濾網(wǎng)，形狀為圓形。

步驟S2，對所述過濾網(wǎng)進行打磨拋光。

在實際應用中，對所述過濾網(wǎng)進行打磨拋光可以分成多個工序來完成。具體來講，結(jié)合參考圖3所示，所述打磨拋光可以包括如下各工序：S21，粗加工所述過濾網(wǎng)表面；S22，半精加工所述過濾網(wǎng)表面；S23，精加工所述過濾網(wǎng)表面。

現(xiàn)對上述各工藝進行詳細說明。

在S21中，采用目數(shù)為0目至200目的毛絨砂紙，用電動打磨機對待加工的過濾網(wǎng)進行粗加工，去除所述過濾網(wǎng)表面的大部分余量以獲得表面較為平整的半成品。由于所述提供的待加工的過濾網(wǎng)表面一般凹凸不平，因此在所述粗加工工藝中，需要先去除所述過濾網(wǎng)表面的大部分余量。其中，所述打磨機的功率為2千瓦至3千瓦，所述粗加工的工藝時間為1分鐘至3分鐘。

在S22中，采用目數(shù)為200目至400目的毛絨砂紙，用電動打磨機對所述過濾網(wǎng)進行半精加工，去除過濾網(wǎng)表面的小部分余量，獲得與精加工相似的半成品。相比于S21，在S22中去除的余量要相對較小。其中，所述打磨機的功率為2千瓦至3千瓦，所述半精加工的工藝時間為2分鐘至4分鐘。

在S23中，采用目數(shù)為400目至1000目的毛絨砂紙，用電動打磨機對所述過濾網(wǎng)進行精加工，去除過濾網(wǎng)表面的微小余量，以獲得外觀無明顯缺陷且表面光滑明亮的過濾網(wǎng)，使兩層過濾網(wǎng)的光潔度達到0.2微米至3.2微米，以便于兩層過濾網(wǎng)更緊密的貼合，防止焊接過程中形成突起或者凹槽等缺陷。其中，所述打磨機的功率為2千瓦至3千瓦，所述精加工的工藝時間為3分鐘至5分鐘。

步驟S3，對所述過濾網(wǎng)進行化學清洗。

將拋光后的這兩層過濾網(wǎng)放置于有機溶劑和航空煤油混合液里進行化學清洗，去除表面的雜質(zhì)，同樣可以防止焊接過程中的缺陷形成。本實施例中，所述有機溶劑可以為異丙醇溶液或無水酒精溶液，其中，有機溶劑和航空煤油的體積比為1:1，所述化學清洗工藝的清洗時間為0.5小時-1.5小時。

步驟S4，擦拭干凈所述過濾網(wǎng)后，將所述過濾網(wǎng)置于真空干燥箱中進行干燥。

清洗完所述過濾網(wǎng)后，采用凈化布對所述過濾網(wǎng)擦拭干凈，去除過濾網(wǎng)表面殘留的有機溶劑和航空煤油。隨后將所述過濾網(wǎng)放置于真空干燥箱內(nèi)進行干燥。所述干燥箱設定的溫度為95℃至105℃，在該溫度下保持的干燥時間為1小時至2小時。

步驟S5，對真空熱壓爐模具的兩個不銹鋼薄片進行表面處理。

在將所述兩層過濾網(wǎng)置于所述模具上之前，在所述模具的兩個不銹鋼薄片表面噴涂耐高溫且不與不銹鋼反應的粉末。本實施例中，采用的是BN液，隨后對帶有BN液的所述兩個不銹鋼薄片進行干燥。

所述BN液是由BN粉末和水混合而成，所述BN液中BN粉和水的比例為9:1。如果所述BN粉比例過高時，BN粉末會在所述水中分散不開；如果所述BN粉比例過低時，所述BN液會太稀，不利于所述不銹鋼薄片的后期處理。

所述BN液對過濾網(wǎng)和不銹鋼薄片具有良好的隔離作用，同時具備耐高溫特性，可以防止后續(xù)在真空熱壓爐內(nèi)進行擴散焊接時，所述BN液在高溫環(huán)境下不發(fā)生任何質(zhì)變且不與其他材料發(fā)生反應，同時在兩層過濾網(wǎng)擴散焊接時可以很好地防止所述過濾網(wǎng)和不銹鋼薄片發(fā)生粘連。

然后讓帶有BN液的兩個不銹鋼薄片用烘箱烘干。本實施例中，所述烘箱設定的溫度為50℃至150℃，在該溫度下保溫時間10分鐘至30分鐘，通過烘干的方法，使BN液更致密地形成于所述不銹鋼薄片的表面。

步驟S6，將兩層過濾網(wǎng)置于真空熱壓爐的模具上后隨模具一同送入真空熱壓爐內(nèi)，采用真空擴散焊接法進行擴散焊接，形成雙層過濾網(wǎng)。

結(jié)合參考圖4所示，所述真空擴散焊接法時在高溫條件下，利用壓力機設備采用液體或氣體介質(zhì)等方式對所述第二石墨墊塊406施加高壓力，進行焊接。

結(jié)合參考圖4所示，本實施例中，所述模具包括第一石墨墊塊401、第二 石墨墊塊406、第一不銹鋼薄片402和第二不銹鋼薄片405。其中，所述第一石墨墊塊401和第一不銹鋼薄片402由第一石墨紙(未標注)隔離開來，防止在后續(xù)擴散焊接時所述第一石墨墊塊401和第一不銹鋼薄片402發(fā)生粘連；所述第二石墨墊塊406和第二不銹鋼薄片405由第二石墨紙(未標注)隔離開來，防止在后續(xù)擴散焊接時所述第二石墨墊塊406和第二不銹鋼薄片405發(fā)生粘連。

結(jié)合參考圖4所示，本實施例中，將所述厚過濾網(wǎng)403和所述薄過濾網(wǎng)404置于真空熱壓爐內(nèi)的模具上，具體工藝可以為：

在所述第一石墨墊塊401上放置第一石墨紙(未標注)；

在所述第一石墨紙(未標注)上放置第一不銹鋼薄片402；

在所述第一不銹鋼薄片402上依次放置所述厚過濾網(wǎng)403和所述薄過濾網(wǎng)404；

在所述薄過濾網(wǎng)404上依次蓋上第二不銹鋼薄片405、第二石墨紙(未標注)和第二石墨墊塊406。

本實施例中，將攜有所述厚過濾網(wǎng)403和所述薄過濾網(wǎng)404的所述模具吊入真空熱壓爐內(nèi)，抽真空至壓強為10E-3Torr至10E-5Torr后封閉所述真空熱壓爐，將所述真空熱壓爐內(nèi)的溫度由室溫升溫至焊接溫度，所述室溫為50℃至80℃，所述焊接溫度為800℃至900℃，由所述室溫升溫至所述焊接溫度的升溫速率為5℃/min至10℃/min；在所述第二石墨墊塊406上施加壓力10MPa至20MPa，并在所述焊接溫度和所述真空熱壓爐內(nèi)壓強下保持2小時至6小時。在上述條件下，對所述第二石墨墊塊406上施加的壓力會直接傳遞至所述厚過濾網(wǎng)403和所述薄過濾網(wǎng)404，在兩層過濾網(wǎng)各向接觸面形成壓力，使所述接觸面上產(chǎn)生塑性變形，原子間相互擴散，在界面處形成新的擴散層，最終實現(xiàn)可靠連接完成焊接過程，形成雙層過濾網(wǎng)。

當所述焊接溫度低于800℃或所施加的壓力小于10MPa時，會使兩層過濾網(wǎng)接觸面間結(jié)合層擴散不充分，導致兩層過濾網(wǎng)焊接不牢固；當所述焊接溫度高于900℃，在真空擴散焊接過程中，所述過濾網(wǎng)可能會發(fā)生變形，進而導致過濾網(wǎng)報廢；而當所施加的壓力大于20MPa時，所述過濾網(wǎng)除了可能會 發(fā)生變形或報廢，甚至會將所述石墨墊塊等模具都壓碎。

除了所述焊接溫度和在所述石墨墊塊上施加的壓力，升溫速率和真空熱壓爐內(nèi)的真空度對所述過濾網(wǎng)的真空擴散焊接質(zhì)量具有很大的影響。當升溫速率低于5℃/min時，升溫至焊接溫度所需時間過長，影響過濾網(wǎng)的生產(chǎn)效率；當升溫速率高于10℃/min時，真空熱壓爐內(nèi)的溫度均勻性差，可能會存在溫差，進而導致產(chǎn)品性能出現(xiàn)較大的差異。當真空熱壓爐內(nèi)真空度超過1.0E-3Pa時，所述真空熱壓爐內(nèi)可能存在其他氣體元素，如氧化產(chǎn)品的氧氣，從而影響兩層過濾網(wǎng)的真空焊接質(zhì)量。

步驟S7，真空焊接完成后，對形成的雙層過濾網(wǎng)及模具進行冷卻，冷卻后隨模具取出過濾網(wǎng)。

本實施例中，所述冷卻焊接后的過濾網(wǎng)及模具的方法為向所述真空熱壓爐內(nèi)充入惰性氣體高純氬氣，使所述高溫熱壓爐自然冷卻。所述惰性氣體高純氬氣的壓強為-0.06MPa至-0.08MPa。

最后，焊接狀況檢測：檢測焊接結(jié)合率，該由厚過濾網(wǎng)和薄過濾網(wǎng)所構(gòu)成的雙層過濾網(wǎng)的焊接結(jié)合率達到99％；再檢測其拉伸強度，其擴散焊接的平均強度為120MPa，結(jié)果表明，采用真空擴散焊接法所取得的雙層過濾網(wǎng)焊接性能十分靠。

雖然本發(fā)明己以較佳實施例披露如上，但本發(fā)明并非限定于此。任何本領域技術人員，在不脫離本發(fā)明的精神和范圍內(nèi)，均可作各種更動與修改，因此本發(fā)明的保護范圍應當以權利要求所限定的范圍為準。