鋁合金釬料和釬接板的制作方法
【專利摘要】一種由含有Si：4.0～13.0質(zhì)量%、Sr：0.001～0.050質(zhì)量%、P：0.0001～0.0090質(zhì)量%，余量由Al和不可避免的雜質(zhì)所構成的鋁合金構成的釬料和使用它的鋁合金釬接板。鋁合金釬接板其強度、釬焊性、耐腐蝕性優(yōu)異。
【專利說明】鋁合金釬料和釬接板

【技術領域】
[0001]本發(fā)明涉及用于硬釬焊的鋁合金釬料和使用釬料的鋁合金釬接板。

【背景技術】
[0002]一直以來，作為汽車等的熱交換器的原材，使用的是在芯材的一面或兩面配有釬料的鋁合金(以下，有僅稱為“Al合金”的情況)所構成的釬接板(以下，有僅稱為“釬接板”的情況)。例如，在汽車所使用的中間冷卻器、散熱器、油冷器、冷凝器、暖氣芯、蒸發(fā)器等的熱交換器的管、管集箱板、側支架等各構件中，使用在芯材的至少一側包覆有由Al — Si系合金構成的釬料的釬接板。這些釬接板分別成型加工成規(guī)定的形狀后，在硬釬焊工序中接合各構件。
[0003]作為使釬焊性提高的技術，開發(fā)有幾項技術。例如，在專利文獻I中，提出有一種使硬釬焊加熱前的芯材的晶粒形狀實現(xiàn)適當化的結構。即，在專利文獻I中公開有一種技術，其是通過控制芯材的硬釬焊加熱前的晶粒的軋制方向平均長度和板厚方向平均長度的t匕，抑制硬釬焊加熱時釬料在板厚方向的結晶晶界擴散，從而抑制硬釬焊材的晶界侵蝕，使針焊性提聞的技術。
[0004]另外，在專利文獻2中公開有一種技術，其中通過限制釬料中的Ca，從而抑制致密的氧化物的生成，以實現(xiàn)釬料的潤濕性和擴展性的提高。另外，在專利文獻2中，還公開有通過添加Bi而使焊料的熔點降低，以提高焊料的潤濕性和流動性的技術。
[0005]現(xiàn)有技術文獻
[0006]專利文獻
[0007]專利文獻1:日本特開平10 - 53827號公報
[0008]專利文獻2:日本特開2000 - 202682號公報
[0009]為了熱交換器的小型化、輕量化，針對管材、管集箱板材等實現(xiàn)進一步薄壁化這樣的要求，認為需要以更少的釬料厚度維持與現(xiàn)有的板厚同樣的釬焊性。然而，關于釬料自身的流動性的提高，現(xiàn)有的技術并未進行充分的研究，不能加以應對。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0010]本發(fā)明鑒于所述課題而形成，該課題是，提供一種釬料，其通過使釬料自身的流動性提高，從而在更少的釬料厚度下具有優(yōu)異的釬焊性。另外還提供一種通過將所述釬料和具有特定的組成的芯材加以組合，強度、釬焊性、耐腐蝕性優(yōu)異的鋁合金釬接板。
[0011]對于這樣的課題，本
【發(fā)明者】們對于構成釬料的各種元素，也包括微量的成分在內(nèi)，更仔細地進行研究時發(fā)現(xiàn)，預期之外的Sr和P這樣的特定的微量成分，非常有助于釬料自身的流動性提高，從而達成了本發(fā)明。
[0012]S卩，本發(fā)明的釬料，其特征在于，由如下鋁合金構成，其含有S1:4.0?13.0質(zhì)量％、51:0.001?0.050質(zhì)量％、P:0.0001?0.0090質(zhì)量％，余量由Al和不可避免的雜質(zhì)構成。
[0013]通過使用所述釬料，判明能夠使釬料自身的流動性提高，能夠得到釬焊性進一步提聞的效果。
[0014]另外，構成所述釬料的鋁合金，其特征在于，還含有Zn:1.5?10.0質(zhì)量％。通過成為這樣的組成，除了釬料自身的流動性以外，還能夠使具有釬料的這一面?zhèn)冗€兼?zhèn)淠透g性。
[0015]此外，所述釬料通過包覆在芯材的一面或兩面等而作為鋁合金釬接板使用，其特征在于，而作為芯材，由如下鋁合金構成，其含有S1:0.1?1.0質(zhì)量％、Cu:0.5?1.2質(zhì)量 ％、Mn:0.5 ?2.0 質(zhì)量 ％，還含有 Ti:0.05 ?0.25 質(zhì)量 ％、Cr:0.01 ?0.25 質(zhì)量 ％、Mg:0.05?0.50質(zhì)量％之中的任意一種以上，余量由Al和不可避免的雜質(zhì)構成。
[0016]通過成為這樣構成的鋁合金釬接板，釬料的特性和芯材的特性相互作用，可以使強度和釬焊性以及耐腐蝕性提高。
[0017]本發(fā)明的釬料，流動性優(yōu)異，能夠以更少的釬料厚度，實現(xiàn)優(yōu)異的釬焊性的提高。另外，在構成釬料的合金還含有Zn的發(fā)明中，除了優(yōu)異的釬焊性的提高以外，還能夠兼?zhèn)淠透g性。此外，作為貼合有釬料的芯材，通過使用具有特定的組成的鋁合金所構成的芯材，能夠得到強度、釬焊性、耐腐蝕性優(yōu)異的鋁合金釬接板。

【具體實施方式】
[0018]以下，詳細地說明用于實施本發(fā)明的釬料和鋁合金釬接板的方式。首先，對于構成本發(fā)明的釬料的鋁合金進行說明。
[0019](釬料)
[0020]本發(fā)明的釬料由如下鋁合金構成，其含有S1:4.0?13.0質(zhì)量％、Sr:0.001?0.050質(zhì)量％、P:0.0001?0.0090質(zhì)量％，余量由Al和不可避免的雜質(zhì)構成。
[0021]以下，對于構成本發(fā)明的釬料的鋁合金的各構成元素進行說明。
[0022](Si:4.0 ?13.0 質(zhì)量 %)
[0023]Si使鋁合金的固相線溫度降低，具有提高硬釬焊溫度下的流動性的作用。Si低于
4.0質(zhì)量％時，硬釬焊時的硬釬焊溫度580?630°C下的釬料液相的絕對量不足。例如以600°C進行硬釬焊時，不能確保充分的焊腳(焊料的填充、凝固部)體積，釬焊性不充分。另一方面，若Si超過13.0質(zhì)量％，則在釬料的鑄造時的凝固過程中，Si的粗大的初晶容易發(fā)生，會發(fā)生尺寸超過100 μ m左右的粗大的Si初晶。若在釬料的鑄造時發(fā)生超過100 μ m的粗大的Si結晶，則在管的成形時會發(fā)生以這些粗大的Si晶粒為起點的裂紋，管的成形困難。因此，Si的含量為4.0?13.0質(zhì)量％。Si的含量的更優(yōu)選的范圍是4.1?12.5質(zhì)量％。
[0024](Sr:0.001 ?0.050 質(zhì)量 ％，P:0.0001 ?0.0090 質(zhì)量 ％)
[0025]在本發(fā)明中，通過使微量的Sr和P共存，可知具有使釬料熔融時的流動性提高的效果。其機理雖然還未明確，但當前認為是由于，稍微有一些Sr和P共存，具有使熔融Al的表面張力進一步降低的效果。即認為是由于，通過Sr和P共存，可以使釬料熔融開始時的Al - Si液相、Al固相、Si固相共存而流動時的流動系數(shù)降低。
[0026]若Sr低于0.001質(zhì)量％，則不能充分取得上述的效應帶來的流動性提高效果。另一方面，若Sr超過0.050質(zhì)量％，則Al — Si系釬料的液相自身的粘度增大，因此釬焊性降低。因此，Sr的含量為0.001?0.050質(zhì)量％。Sr的含量的更優(yōu)選的范圍是0.002?0.040質(zhì)量％。
[0027]另外，若P低于0.0001質(zhì)量％，則不能充分取得上述的效應帶來的流動性提高效果。另一方面，若P超過0.0090質(zhì)量％，則生成Al — P化合物，因此通過熱軋制造釬料包覆材時，在側面會發(fā)生10mm以上的邊緣裂紋，因此不能有效地制造釬料包覆材。因此，P的含量為0.0001?0.0090質(zhì)量％。P的含量的更優(yōu)選的范圍是0.0001?0.0070質(zhì)量％。
[0028](余量:A1和不可避免的雜質(zhì))
[0029]本發(fā)明的釬料由余量是Al和不可避免的雜質(zhì)所構成的鋁合金構成。作為不可避免的雜質(zhì)，認為有Fe、Cu、Mn等。不可避免的雜質(zhì)如果是不會對本發(fā)明的效果產(chǎn)生影響這種程度的含量，則允許含有。例如，如果是Fe則優(yōu)選在0.3質(zhì)量％以下，如果是Cu則優(yōu)選在0.3質(zhì)量％以下，如果是Mn則優(yōu)選在0.3質(zhì)量％以下。但是，不可避免的雜質(zhì)的含量的合計優(yōu)選控制在不超過0.6質(zhì)量％。
[0030](Zn:1.5 ?10.0 質(zhì)量 ％)
[0031]使構成本發(fā)明的釬料的鋁合金的耐腐蝕性提高時，還優(yōu)選含有Zn:1.5?10.0質(zhì)量％。通過添加Zn，使釬料側的電位在電化學上低，能夠使耐腐蝕性提高。Zn低于1.5質(zhì)量％時，低電位化的效果小，耐腐蝕性提高效果小。另一方面，若Zn超過10.0質(zhì)量％，則Al-S1- Zn釬料的固相線溫度變得過低，因此不適合作為釬料。因此，使Zn含有時，Zn的含量為1.5?10.0質(zhì)量％。Zn的含量的更優(yōu)選的范圍是1.8?9.5質(zhì)量％。
[0032]本發(fā)明的鋁合金釬接板，能夠通過如下方式制造:運用包覆等的方法，使具有上述的特定的組成的、流動性優(yōu)異的釬料所構成的層接合于后述的芯材的一面或兩面。
[0033]接下來，就用于本發(fā)明的鋁合金釬接板的芯材進行說明。
[0034](芯材)
[0035]在本發(fā)明中，通過使用由具有上述的特定的組成的鋁合金構成的釬料，并且使用由具有特定的組成的鋁合金構成的芯材作為與釬料貼合的芯材，能夠得到強度、釬焊性、耐腐蝕性優(yōu)異的鋁合金釬接板。
[0036]以下，對于構成本發(fā)明的芯材的鋁合金的各構成元素進行說明。
[0037](Si:0.1 ?1.0 質(zhì)量 ％)
[0038]Si具有固溶而使抗拉強度提高的效果，能夠使硬釬焊后的合金強度提高。低于0.1質(zhì)量％時，上述效果不充分，另一方面，若超過1.0質(zhì)量％，則芯材的固相線溫度降低，因此芯材有可能在硬釬焊時熔融。因此，Si的含量為0.1?1.0質(zhì)量％。Si的含量的更優(yōu)選的范圍是0.12?0.98質(zhì)量％。(Cu:0.5?1.2質(zhì)量％)
[0039]Cu與Si同樣，具有固溶而使抗拉強度提高的效果，能夠使硬釬焊后的合金強度提高。低于0.5質(zhì)量％時，來自Cu的固溶強化不充分，抗拉強度的提高效果不充分。另一方面，若超過1.2質(zhì)量％，則在硬釬焊加熱后Al — Cu系析出物的量增大，耐腐蝕性降低。因此，Cu的含量為0.5?1.2質(zhì)量％。Cu的含量的更優(yōu)選的范圍是0.52?1.15質(zhì)量％。
[0040](Mn:0.5 ?2.0 質(zhì)量 ％)
[0041]由于Mn形成與Si的分散粒子，因此分散被強化，具有使硬釬焊后的鋁合金的抗拉強度提高的效果。低于0.5質(zhì)量％時，分散強化帶來的抗拉強度的提高效果不充分。另一方面，若超過2.0質(zhì)量％，則在鑄造時容易形成粗大的Al — Mn系的金屬間化合物，加工性降低，因此在管成形時容易發(fā)生裂紋。因此，Mn的含量為0.5?2.0質(zhì)量％。Mn的含量的更優(yōu)選的范圍是0.52?1.90質(zhì)量％。
[0042](Ti:0.05 ?0.25 質(zhì)量 ％)
[0043]Ti在Al合金中形成T1- Al系化合物而層狀分散。由于Ti層狀分布，導致材料的電位的分布也成為與Ti的濃淡相對應的分布，因此能夠使腐蝕形態(tài)層狀化，板厚方向的腐蝕進行速度降低，具有使硬釬焊后的耐腐蝕性提高的效果。低于0.05質(zhì)量％時，Ti的層狀分布的程度不充分，耐腐蝕性不充分。另一方面，若超過0.25質(zhì)量％，則鑄造時容易形成粗大的A13Ti系金屬間化合物，加工性降低，因此在管成形時容易發(fā)生裂紋。因此，Ti的含量為0.05?0.25質(zhì)量％。Ti的含量的更優(yōu)選的范圍是0.06?0.24質(zhì)量％。
[0044](Cr:0.01 ?0.25 質(zhì)量 ％)
[0045]通過添加Cr，致使A13Cr分散粒子的微細析出相分布，從而具有使硬釬焊后的抗拉強度提高的效果。低于0.01質(zhì)量％時，上述效果不充分。另一方面，若超過0.25質(zhì)量％，則容易在鑄造時粗大的A13Cr金屬間化合物，加工性降低，因此在管成形時容易發(fā)生裂紋。因此，Cr的含量為0.01?0.25質(zhì)量％。Cr的含量的更優(yōu)選的范圍是0.02?0.20質(zhì)量％。
[0046](Mg:0.05 ?0.50 質(zhì)量 %)
[0047]Mg與Si共存時，形成Mg2Si等的析出相，使硬釬焊后的鋁合金的抗拉強度提高。低于0.05質(zhì)量％時該效果小。另一方面，若超過0.50質(zhì)量％，則硬釬焊時焊劑與Mg容易形成MgF2等的化合物，焊劑作用不充分，釬焊性大幅降低。因此，Mg的含量為0.05?0.50質(zhì)量％。Mg的含量更優(yōu)選的范圍是0.06?0.48質(zhì)量％。
[0048]需要含有上述的Ti:0.05 ?0.25 質(zhì)量 ％、Cr:0.01 ?0.25 質(zhì)量 ％、Mg:0.05 ?0.50
質(zhì)量％之中的任意一種以上。作為構成芯材的鋁合金的元素，與S1、Cu、Mn相比，T1、Cr、Mg其必要性稍低，但根據(jù)上述的特征、效果、用途，能夠使之適宜地含有規(guī)定量。
[0049](余量:A1和不可避免的雜質(zhì))
[0050]本發(fā)明的芯材，由余量是Al和不可避免的雜質(zhì)所構成的鋁合金構成。作為不可避免的雜質(zhì)，認為有Fe、Sn、N1、Zr、C等。不可避免的雜質(zhì)如果是不對本發(fā)明的效果造成影響的程度的含量，則允許含有。例如，如果是Fe，則優(yōu)選為0.3質(zhì)量％以下。另外，不可避免的雜質(zhì)的含量的合計，優(yōu)選以不超過0.6質(zhì)量％的方式加以控制。
[0051](釬料的厚度)
[0052]在本發(fā)明的釬接板中，優(yōu)選每一面的釬料厚度為10?100 μ m。釬料的厚度低于10 μ m時，焊料的絕對量不足，釬焊性有可能降低。另一方面，若釬料的厚度超過100 μ m,則焊料的流動量過剩，一部分侵蝕芯材，有可能發(fā)生芯材的熔蝕(- 口一 7 3 >)。更優(yōu)選的釬料厚度是10?50 μ m。還有，如果是兩面都具備釬料的鋁合金釬接板時，各個面的釬料可以是相同成分的鋁合金，也可以是不同的。
[0053](犧牲陽極材)
[0054]在本發(fā)明的釬接板中，也可以在所述的芯材的一側的面上具備所述釬料，在另一面上包覆犧牲陽極材，使來自另一面?zhèn)鹊哪透g性提高。用于熱交換器的管材，集管材這樣的用途時，出于實現(xiàn)冷卻水側或外面?zhèn)鹊哪透g性提高的目的，能夠以具備這樣的犧牲陽極材的釬接板制作硬釬焊接合構造體。這種情況下，以使具備犧牲陽極材的面成為腐蝕環(huán)境側的方式成形零件。
[0055]作為犧牲陽極材，例如，也可以包覆7072等的Al — Zn系、Al — Zn — Mg系、Al —S1-Mn- Zn系合金的犧牲防腐材。
[0056](釬接板)
[0057]本發(fā)明的鋁合金釬接板，由公知的包覆材的制造方法制造。以下說明其一例。
[0058]首先，通過連續(xù)鑄造熔化、鑄造芯材用鋁合金、犧牲陽極層用鋁合金、釬料層用鋁合金，然后根據(jù)需要再通過連續(xù)鑄造熔化、鑄造犧牲陽極層側釬料層用鋁合金，并根據(jù)需要進行端面切削、均質(zhì)化熱處理，得到芯材用鑄錠、犧牲陽極層用鑄錠、釬料層用鑄錠和犧牲陽極層側釬料層用鑄錠。犧牲陽極層用鑄錠、釬料層用鑄錠和犧牲陽極層側釬料層用鑄錠，通過熱軋或切斷分別成為規(guī)定厚度，得到犧牲陽極材、釬料和犧牲陽極層側釬料。
[0059]接著，以釬料和犧牲陽極材夾住芯材用鑄錠，再根據(jù)需要將犧牲陽極層側釬料配置在犧牲陽極材的外側，使之重合，以400°C以上的溫度加熱之后，通過熱軋壓接，成為板材。其后，通過冷軋、中間退火、冷軋達到規(guī)定的板厚。
[0060]本發(fā)明的釬料且使用了它的釬接板，例如，能夠廣泛用于汽車所使用的中間冷卻器、散熱器、油冷器、冷凝器、暖氣芯、蒸發(fā)器等的熱交換器的管、管集箱板、側支架等的各用途。
[0061]為了在這樣的用途中使用，一般需要使用具有釬料的釬接板，加工成硬釬焊接合構造體。
[0062]作為硬釬焊接合構造體的制造方法，以下說明其一例。例如，如果是搭載于汽車的冷凝器等的熱交換器，則一般使用本發(fā)明的釬接板，將構成流體通路的偏平管狀的管和對于板材進行了波紋成形的翅片交替反復重疊組合，以使流體通路集結的方式，在對于板材進行了沖壓成形的集管板(集管)使管嵌合，成為組裝的構造體。
[0063]在這些零件組裝的狀態(tài)下，通過硬釬焊加熱，使管與翅片、管與集管板分別接合，制造熱交換器。由于硬釬焊加熱而熔融的釬料(熔融焊料)填充在零件間的連接部位而形成焊料池(焊腳)，構成結構體的零件彼此接合。
[0064]這些管、集管板和翅片的至少任意一個中，在由本發(fā)明的鋁合金構成的芯材的至少一側的面能夠適用包覆有釬料的釬接板。
[0065]實施例
[0066]接下來，基于實施例更詳細地說明本發(fā)明。
[0067]<試驗材N0.1?95的制作>
[0068]由通用的方法，制作具有表I所示的化學成分的釬料(試驗材N0.1?29，釬料標記Fl?F29)。鑄造具有表2中所示的化學成分的芯材(試驗材N0.30?48，芯材標記Cl?C19)的鑄錠，實施均質(zhì)化處理后，端面切削成規(guī)定的板厚而制作芯材。對于這些制作的芯材和釬料進行各種組合，使之重合，通過熱軋而對于釬料/芯材兩層包覆材進行壓接軋制后，進行冷軋、中間退火、終軋，制作成作為0.25mmt的板厚的包覆材的釬接板供試材(試驗材N0.49?95，包覆材標記BI?B47))。作為釬料的厚度，制作30 μ m、10 μ m兩個種類。
[0069]接著，對于所得到的各釬接板供試材，就流動系數(shù)、釬焊性、硬釬焊后的強度、釬料側的耐腐蝕性、其他的性能，以下示的方法進行評價，其結果顯示在表3和表4中。還有，在表I和表2的化學成分一欄中，下劃線的數(shù)值表示脫離第I發(fā)明?第3發(fā)明所規(guī)定的數(shù)值范圍。另外記述為“一”的一欄，表示成分是不可避免的雜質(zhì)水平的含量。在表I和表2的化學成分一欄中，余量是Al和不可避免的雜質(zhì)。
[0070]另外，在表4的評價結果的流動系數(shù)、釬焊性、硬釬焊后的強度、釬料側的耐腐蝕性的一欄中記述為“一”的一欄，表示作為包覆材的制造困難，因此不能進行測量。另外，在表3和表4的評價結果的其他一欄中記述為“一”的一欄，表示在流動系數(shù)、釬焊性、硬釬焊后的強度、釬料側的耐腐蝕性以外的成形性等的性能中，沒有特別的問題。
[0071](流動系數(shù))
[0072]試驗方法依據(jù)“鋁釬焊手冊(修訂版)”社團法人輕金屬焊接構造協(xié)會，P131，圖
4.11記述的落下試驗法進行。供試試料為50mm寬XlOOmmLX0.25mmt。評價方法為重量法。在氮氣氛下，在60(TC保持5分鐘，進行通常的硬釬焊。
[0073]流動系數(shù)K3，以K3 = (4WB — WO) / (3W0X釬料包覆率)計算。在此，WO:硬釬焊前的釬接板的質(zhì)量，WB:硬釬焊后的釬接板下部1/4的質(zhì)量，釬料包覆率:相對于釬接板總厚度的釬料厚度的比率。
[0074]作為流動系數(shù)K3的評價基準，K3:0.5以上時為◎，K3:低于0.5,0.35以上時為
O,K3:低于0.35時為X。
[0075](釬焊性)
[0076]試驗方法依據(jù)“鋁釬焊手冊(修訂版)”社團法人輕金屬焊接構造協(xié)會，P133，圖4.13(1)、(2)、(3)所述的間隙填充性試驗法進行。供試試料為，下板:2Smmff X BOmmT,X0.25mmt,上板:25mmWX 55mmLX 1.0mmt。作為下板，以上表面為針料側的方式放置實施例、比較例的試驗材。作為上板使用Immt的鋁3003合金的O態(tài)材。墊片使用2 Φ SUS0在下板的釬料面?zhèn)韧坎己竸?g/m2。在氮氣氛下，以600°C保持5分鐘，進行通常的硬釬焊。
[0077]作為釬焊性的評價，測量間隙填充長度FL。作為間隙填充長度FL的評價基準，F(xiàn)L:30mm以上時為◎，F(xiàn)L:低于30_且25_以上時為〇，F(xiàn)L:低于25_時為X。
[0078](硬釬焊后強度)
[0079]硬釬焊加熱方法:使用200mmLX 150mmWX0.25mmt尺寸的各試驗材，以下述的硬釬焊條件進行落下試驗，在硬釬焊加熱后，在室溫下保持I周后，進行拉伸試驗。在氮氣氛下，以600°C保持5分鐘，進行通常的硬釬焊。作為評價用試驗片使用JIS5號試驗片。
[0080]作為強度的評價基準，抗拉強度在180MPa以上時為◎◎，低于180MPa、在160MPa以上時為◎，低于160MPa、在150MPa以上時為〇，低于150MPa時為X。
[0081](釬料側耐腐蝕性)
[0082]硬釬焊加熱方法:使用200mmLX 150mmWX0.25mmt尺寸的各試驗材,按下述的硬釬焊條件進行落下試驗，在硬釬焊加熱后，在室溫下保持I周后，在供釬料側耐腐蝕性評價試驗的氮氣氛下，以600°C保持5分鐘，進行通常的硬釬焊。作為釬料側耐腐蝕性評價試驗方法，以釬料側為試驗面，密封與釬料相反一側的面，依據(jù)SWAAT ASTM G85-A3，進行340h試驗。遵循常規(guī)方法除去試驗后腐蝕生成物，通過焦點深度法評價腐蝕深度。
[0083]作為釬料側耐腐蝕性的評價基準，腐蝕深度:30μπι以下時為◎，腐蝕深度超過30μπκ低于70μπ?時為〇，70μπ?以上時為X。
[0084] 【表1】
[0085]

【權利要求】
1.一種釬料，其特征在于，由如下合金構成，其含有S1:4.0?13.0質(zhì)量％、Sr:0.001?.0.050質(zhì)量％、P:0.0001?0.0090質(zhì)量％，余量由Al和不可避免的雜質(zhì)構成。
2.根據(jù)權利要求1所述的釬料，其特征在于，所述合金還含有Zn:1.5?10.0質(zhì)量％。
3.—種鋁合金釬接板，其特征在于，是在芯材的一面或兩面上具有權利要求1或權利要求2所述的釬料的鋁合金釬接板，其中，芯材由如下鋁合金構成，含有S1:0.1?1.0質(zhì)量 ％、Cu:0.5 ?1.2 質(zhì)量 ％、Mn:0.5 ?2.0 質(zhì)量 ％，還含有 T1:0.05 ?0.25 質(zhì)量 ％、Cr:.0.01?0.25質(zhì)量％、Mg:0.05?0.50質(zhì)量％之中的任意一種以上，余量由Al和不可避免的雜質(zhì)構成。
【文檔編號】B23K3/08GK104070304SQ201410101287
【公開日】2014年10月1日 申請日期:2014年3月18日 優(yōu)先權日:2013年3月28日
【發(fā)明者】植田利樹, 木村申平, 泉孝裕, 澀谷雄二, 德田健二 申請人:株式會社神戶制鋼所