本發(fā)明涉及一種制造具有校正的齒輪幾何形狀和調(diào)整的表面結(jié)構(gòu)的工件的方法。

背景技術(shù)：
在具有臨界噪聲的重型傳輸應用中，越來越多地使用在齒輪表面結(jié)構(gòu)中進行調(diào)整的拓撲校正齒輪。已知變速器的噪聲行為受來自所提供的齒輪的激發(fā)(excitation)決定性地影響。齒輪幾何形狀對激發(fā)行為的這種影響由具體的主要幾何特征(諸如輪廓和重合度(overlapratio))以及齒側(cè)翼拓撲結(jié)構(gòu)的形狀進行說明。此外，任何即使只有來自固定齒側(cè)翼幾何形狀的輕微生產(chǎn)偏差也可對激發(fā)行為具有負面影響。目前正在努力通過具體的側(cè)翼校正來優(yōu)化激發(fā)行為，從而提高某些類型的傳輸?shù)脑肼曅袨?。通過具有臨界噪聲的齒輪，波度(waviness)在這方面可以具體是齒面上所需的，以減少或防止齒輪配對的噪聲激發(fā)行為。

技術(shù)實現(xiàn)要素：
本發(fā)明的目的是為本領域技術(shù)人員提供一種用于制造具有調(diào)整的表面結(jié)構(gòu)和校正的齒輪幾何形狀的工件的方法，該方法在加工的工件的有效表面上產(chǎn)生調(diào)整，特別是輪廓調(diào)整或輪廓波度和/或定義的周期側(cè)翼波度，或者調(diào)整或防止不期望的側(cè)翼波度。在這方面，本發(fā)明包括一種用于特別通過產(chǎn)生磨削或齒輪珩磨來制造工件的方法，其中，通過磨削工具或珩磨工具的擺動運動和/或偏心來實現(xiàn)，其中在磨削或珩磨的工件的有效表面上產(chǎn)生調(diào)整，特別是輪廓調(diào)整或輪廓波度和/或定義的周期側(cè)翼波度。根據(jù)本發(fā)明的輪廓調(diào)整可以特別被用來在工件的有效表面上產(chǎn)生所需的側(cè)翼波度。然而，根據(jù)本發(fā)明的輪廓調(diào)整同樣地能夠測量成品工件上的周期側(cè)翼波度，并通過根據(jù)根據(jù)本發(fā)明的方法的相反定向校正來補償，以在其它工件的加工中修正和/或提供這些校正。根據(jù)本發(fā)明，在這方面，在用于制造具有校正的齒輪幾何形狀和調(diào)整的表面結(jié)構(gòu)的工件的第一實施例中，提出了一種方法，用于通過工具平衡或工具不平衡的具體設定來平衡相應的磨削工具，其中，在磨削工件的有效表面上產(chǎn)生周期側(cè)翼波度。所加工的工件的表面幾何形狀由此與所得到的要求相匹配。替換地，工具的修整機可以被控制，使磨削工具或珩磨工具的工具表面被賦予相應結(jié)構(gòu)，該結(jié)構(gòu)在隨后的加工過程中在所加工的工件上產(chǎn)生可比較的表面幾何形狀。在精細加工工具的修整和仿形中，修整工具可特別被控制，使得在工具的表面上產(chǎn)生優(yōu)選的周期側(cè)翼波度，這進而在磨削/珩磨的工件的有效表面上產(chǎn)生可比較的周期側(cè)翼波度。對平衡/不平衡和/或表面結(jié)構(gòu)進行調(diào)整的工具特別適合于具有校正的齒輪幾何形狀和/或調(diào)整的表面結(jié)構(gòu)的磨削或珩磨圓柱正齒輪傳動裝置或螺旋齒輪傳動裝置。這些校正可以在校正運動上疊加，如對應于現(xiàn)有技術(shù)的齒輪的精細加工。這也適用于例如球形或錐形齒輪，諸如斜面體齒輪。該工具原則上是蝸桿磨輪或珩磨環(huán)或外齒珩磨工具，利用現(xiàn)有技術(shù)的方法修整和調(diào)整該工具的表面結(jié)構(gòu)。首先，磨削工具的不平衡可有多種原因。因此，也產(chǎn)生多種可能性來直接設定或產(chǎn)生平衡/不平衡。不平衡的可能原因例如是工具附件、工具設計或其配置和/或工具側(cè)翼中的密度差異。此外，不平衡可在工具中或在冷卻不同地分布在周邊的潤滑劑的接收能力的應用中具有原因。作為一項規(guī)則，這些工具在新狀態(tài)下在外部平衡機上被靜態(tài)和動態(tài)地平衡。為此，橫向安裝為鄰近工具的平衡配重被取代了很久，直到實現(xiàn)所需的平衡質(zhì)量。這種平衡可以根據(jù)工具尺寸在一個或兩個平面上發(fā)生。此外，在所定義數(shù)量的工件由工具加工且因此工具必須被再次修整之后，工具后來在操作中被周期性修整。為此，平衡頭安裝在齒輪切割機中或工具座中，其可使用NC控制器進行調(diào)節(jié)，從而在機器內(nèi)進行精細平衡?？梢詫ζ胶赓|(zhì)量發(fā)生影響或?qū)υO定根據(jù)本發(fā)明的工具的平衡質(zhì)量有意義的不同時間點由這兩種平衡方法/平衡過程造成。通過新工具，刀具不平衡的原因也在于偏離中心的工具附件，原因是因為工具的孔通常相對于接收心軸具有間隙，即使是小孔。該附件的偏心主要具有靜態(tài)不平衡的效果。由對準狀態(tài)引起的圓跳動誤差在機器中的隨后第一修整中被消除。由于這進而具有對平衡質(zhì)量的影響，所以這種不平衡優(yōu)選地在外部平衡機上被校正，且僅在根據(jù)本發(fā)明的平衡設定的例外情況下利用。這種情況與磨削工具配置的不平衡不同。在本文中有更好的可能性來直接設定平衡/不平衡。磨削工具上的齒圍繞工具軸線以螺旋形式延伸。工具節(jié)距依賴于工具寬度和工具模塊在蝸桿磨輪的外徑中以偏移角結(jié)束。如果節(jié)距結(jié)束偏移零度，則會產(chǎn)生動態(tài)不平衡；以180度的偏移，其結(jié)果是靜態(tài)不平衡。如果蝸桿節(jié)距在中間角位置結(jié)束，則產(chǎn)生靜態(tài)和動態(tài)不平衡結(jié)果的組合。這種影響只適用于單節(jié)距蝸桿磨輪。到目前為止，圓柱蝸桿磨輪側(cè)翼的有用蝸桿寬度通常已選擇成使得由節(jié)距幾何形狀引起的動態(tài)不平衡變?yōu)樽钚?。然而，根?jù)本發(fā)明，現(xiàn)在也可以在制造新工具時直接選擇寬度，使得蝸桿磨輪的節(jié)距被布置在工具外徑的不同角度位置，從而使磨削工具具有系統(tǒng)中固有的所定義的動態(tài)基本平衡/不平衡?？商娲鼗蚋郊拥乜商峁汗ぞ咴谀ゴ采媳黄胶猓蕴峁┧璧亩x不平衡。為此，平衡頭有利地安裝在磨床或工具座中，且可通過NC控制器進行調(diào)節(jié)，從而在機器內(nèi)進行精細平衡。在這方面，機器上的不平衡設定有利地在磨削操作期間周期性地發(fā)生。在這方面，這是明智的，原因是工具通過周期修整過程不斷地變化且平衡也在磨削過程中通過冷卻潤滑劑的接收受影響，所以再平衡將始終是必要的。工具配置的影響可特別通過附加動態(tài)的“改變/調(diào)整基本平衡/不平衡”而在磨床上的再平衡中被直接放大或縮小。在加工的工件中產(chǎn)生周期側(cè)翼波度的另一種可能性包括在修整和仿形過程期間直接調(diào)整工具的表面，以便在加工的工件中產(chǎn)生所需的表面幾何形狀或防止現(xiàn)有的不必要表面幾何形狀。代替或除了工具的擺動運動之外，還可以執(zhí)行該調(diào)整。在下式中，適用下標1＝工具下標2＝工件。齒輪側(cè)翼上的工件的表面幾何形狀的所需調(diào)整可特別至少局部地在工件的第一方向上GC2上在產(chǎn)生圖案中具有恒定值，并可以在垂直于第一方向GC2延伸的工件的第二方向上由函數(shù)f(x)給出。在這方面，可特別預定義第一方向GC2和函數(shù)f(x)，例如，用于限定了所需調(diào)整或用于補償所測的不需要的調(diào)整。在這種情況下，根據(jù)本發(fā)明，工具的表面幾何形狀的調(diào)整可用于產(chǎn)生工件的表面幾何形狀的這種調(diào)整，這同樣在工件的第一方向上GC1上至少局部地在產(chǎn)生圖案中具有恒定值。優(yōu)選地利用工具的表面幾何形狀的調(diào)整，這通過相同的功能被至少局部地給定，在垂直于第一方向GC1延伸的工具的第二方向上由因子c、f(x)任選地線性壓縮。在這方面，產(chǎn)生圖案針對第一實施例中的工件和工具的幾何形狀不僅能僅被局部和/或在產(chǎn)生圖案的部分區(qū)域中描述，而且也可由上面給出的公式全面地描述。在這種情況下，每條線(沿線的調(diào)整具有恒定值)都在整個產(chǎn)生圖案上形成直線，或可以由該小的差異近似。然而，可替代地提供：線(沿線的調(diào)整具有恒定值)在工件和/或工具中不形成直線，而是被彎曲和/或具有相對于彼此不在直線中延伸的多個部分區(qū)域。然而，在這種情況下，產(chǎn)生圖案可由上述公式局部地在至少一個點根據(jù)本發(fā)明被近似，并優(yōu)選地沿線或在部分區(qū)域中優(yōu)選地由上述公式局部地在每種情況下被近似。任選地，在這方面，函數(shù)f()分別具有沿著這樣一條線的用于不同區(qū)域的不同形式。產(chǎn)生圖案然后任選地必須由根據(jù)本發(fā)明的公式所描述的多個部分區(qū)域組成。表面幾何形狀的調(diào)整優(yōu)選地由下式定義：f(2*pi/lambda2*cos(psi2)*L2-2*pi/lambda2*sin(psi2)*b2)當在精細加工中發(fā)生不必要的側(cè)翼波度(然而，其可通過采用這種方法來補償)時，這個公式也適用。在本文中，f是實值函數(shù)，其不必是周期性的。f＝sin可以選擇，例如以便產(chǎn)生波度。角度psi2定義直線在齒輪側(cè)翼上的方向GC2，調(diào)整在該方向上具有恒定值。調(diào)整在每個其他方向具有沿直線的f()的形式。依賴于方向沿直線不同地壓縮。壓縮在垂直于GC2的直線上最大(具有波度，波長為最小)。因子：2*pi/lambda2確定沿垂直于GC2的直線的調(diào)整的壓縮。對于波度，lambda2對應于沿平行于GC2的直線的波長。對于沿恒定齒寬的直線，壓縮量為：2*pi/lambda2*cos(psi2)(具有波度，波長為lambda2/cos(psi2))，對于沿恒定產(chǎn)生長度的直線，壓縮量為：2*pi/lambda2*sin(psi2)(具有波度，波長為lambda2/cos(psi2))。這些公式也適用，如上面已經(jīng)解釋的，至少局部地和/或產(chǎn)生圖案的部分區(qū)域中；但是，全部地特別在簡單的情況下。調(diào)整，特別是對應于工件的上述調(diào)整的調(diào)整，可以使用成形輥通過修整工具(蝸桿，珩磨輪/珩磨環(huán))在工具表面上產(chǎn)生。這可通過用于常規(guī)修整運動的軸向運動的下列校正中的一個或多個實現(xiàn)。a)依賴于工具的旋轉(zhuǎn)角度或在工具寬度(進給)，修整機與工具的軸向間距的變化，b)依賴于工具的旋轉(zhuǎn)角度或在工具寬度(移位)，工具或修整機的軸向進給的變化c)依賴于工具的旋轉(zhuǎn)角度或在工具寬度(樞軸)，工具和修整機的交叉軸角度的變化，d)依賴于工具的旋轉(zhuǎn)角度或工具寬度，工具速度的變化在這方面，成形輥可以特別在修整期間從基區(qū)至波峰區(qū)與工具齒接觸，使得偏心調(diào)整發(fā)生在整個齒高上的一個沖程中?？商鎿Q地，成形輥可在修整期間僅在基區(qū)和波峰之間的部分區(qū)域中與工具齒接觸，使得偏心調(diào)整發(fā)生在整個齒高上的多個沖程中并通過修整機的各個不同相對定位(在工具軸的方向上的修整輥的運動)。類型的調(diào)整f(2*pi/lambda1*cos(psi1)*L1-2*pi/lambda1*sin(psi1)*b1)可由成形輥通過修整在工具上產(chǎn)生，原因是以生成路徑寬度圖所示的修整機和工具的接觸線近似為直線。這條直線可定義直線GC1(及因此定義角度psi1)，原因是修整運動學的校正對沿GC1的線的所有點具有相同的影響并因此同時被修整。接觸線在修整期間在寬度方向上沿齒側(cè)翼遷移。如果修整機和工具的接觸線相對度與直線有很大的不同，則上面給出的公式僅局部地或在接觸線的部分區(qū)域中適用。產(chǎn)生圖案然后任選地必須由根據(jù)本發(fā)明的公式所描述的多個部分區(qū)域組成。如果修整運動學是多種多樣的，這樣沿工具上的接觸線產(chǎn)生以下形式的調(diào)整：f(-2*pi/lambda1*sin(psi1)*b1)所需的調(diào)整在工具的側(cè)翼上產(chǎn)生。這樣的調(diào)整可與工具的修整的其它調(diào)整(例如，凸部)疊加。這兩個漸開線正齒輪以交叉軸角度嚙合，側(cè)翼僅在一個點上彼此接觸。在生成路徑寬度圖中，每個接觸點都在直線(G1或G2)上移動。如果工具有調(diào)整：f(2*pi/lambda1*cos(psi1)*L1-2*pi/lambda1*sin(psi1)*b1)則G1上的點，如上面所討論的，是f()形式的調(diào)整。調(diào)整的壓縮取決于lambda1和PSi1和方向G1。G1上的每個點成像在G2上的對應點的調(diào)整。因此沿G2的形式f()的調(diào)整同樣在工件上產(chǎn)生。其壓縮取決于lambda1、PSi1和方向G1和G2。方向可以受工具的宏觀幾何形狀(節(jié)距數(shù)/齒數(shù)、基礎模塊、基礎螺旋角)的影響，這也可受各自的軸向進給(移位運動)的影響。沿G2的f()的壓縮可由這些參數(shù)的正確選擇來設定，以便對應于工件上的所需調(diào)整。根據(jù)本發(fā)明，工具的宏觀幾何形狀和/或修整工具的嚙合線和/或工件的軸向進給和/或工具的移位運動和/或壓縮因子c被特別選擇，使得當加工所述工件時，所述工具沿線G1的調(diào)整對應于沿線G2的所需調(diào)整，其中，所述工具上的接觸點在所述線G1上移動，并且，其中所述工件上的接觸點在所述線G2上移動。這對應于需求：方法的參數(shù)被選擇，使得在加工中彼此接觸的點中的線G1和G2上的函數(shù)f()的參數(shù)具有相同的相控(phasing)。根據(jù)本發(fā)明，通過工具的預定義的宏觀幾何形狀和修整工具的嚙合線，因此在這方面，可特別選擇工件的軸向進給和/或工具的移位運動和/或壓縮因子c?？商貏e通過工件的軸向進給來優(yōu)選地進行工作，工件的軸向進給通常通過其它方式由加工過程預定義，而根據(jù)本發(fā)明來選擇工具的移位運動和/或壓縮因子c，以滿足上述提到的條件。在這方面，可以選擇相對于工件旋轉(zhuǎn)的軸向進給常數(shù)值和/或相對于工具旋轉(zhuǎn)的移位運動常數(shù)值。工件的每個齒再次進入嚙合并在該過程中再次具有工具的相同節(jié)距/齒。在這方面，由于軸向進給而使連續(xù)的不同點相互聯(lián)系。必須確保在每次嚙合時蝸桿上的調(diào)整對應于齒輪上的所需調(diào)整。為此，足以確保第一從動嚙合，并且也只有一個接觸點。為此，工具的宏觀幾何形狀和軸向進給可以再次進行調(diào)整。根據(jù)本發(fā)明，因此可特別選擇工具的宏觀幾何形狀和/或修整工具的嚙合線和/或工件的軸向進給和/或工具的移位運動和/或壓縮因子c，使得在加工工具的相同齒時工具和工件的調(diào)整也沿線G1'和G2相對應，接觸點在所述線上以與在加工過程的后期所述工具具有的相同節(jié)距而移動，其中，這些線由工件的軸向進給并可選地由工具相對于線G1'和G2的偏移而移位。在這方面，因此通過工具的預定宏觀幾何形狀和修整工具的嚙合線選擇工件的軸向進給和/或工具的移位運動和/或壓縮因子c。此外，因此進一步優(yōu)選地通過工件的預定軸向進給來選擇工具的移位運動和/或壓縮因子c。由于產(chǎn)生磨削或珩磨，線性相關(guān)性存在于其可在數(shù)學上描述的工具的產(chǎn)生圖案和工件的產(chǎn)生圖案，上面更詳細描述的加工的工藝參數(shù)可經(jīng)由該相關(guān)性在數(shù)學上確定。在這方面，本發(fā)明還包括計算機程序，其具有用于輸入工件的所需調(diào)整的數(shù)據(jù)的輸入功能，并具有用于以以下方式確定工具的宏觀幾何形狀和/或修整工具的嚙合線和/或工件的軸向進給和/或工具的移位運動和/或壓縮因子c，使得當加工所述工件時，所述工具沿線G1的調(diào)整對應于所述工件沿線G2的所需調(diào)整，其中，所述工具上的接觸點在所述線G1上移動，并且，其中所述工件上的接觸點在所述線G2上移動。在這方面，計算機程序可以特別適合安裝在齒輪切割機上或可以安裝在相同切割機上。由計算機程序確定的參數(shù)然后可以特別被直接使用，用于在工件的修整和/或加工時控制齒輪切割機。然而，計算機程序可以被安裝在外部計算機上。然后，它有利地具有可用于控制齒輪切削機器的數(shù)據(jù)的輸出功能。計算機程序在這方面被特別設置，使得其實施根據(jù)本發(fā)明的方法的上述功能。輸入功能在這方面可特別允許輸入其中調(diào)整具有恒定值的工件的第一方向GC2和/或定義垂直于第一方向GC2延伸的工件的第二方向的調(diào)整的范圍的函數(shù)f(x)上的數(shù)據(jù)。進一步有利地，輸入功能可進一步允許輸入工具的宏觀幾何形狀和/或修整工具的嚙合線和/或工件的軸向進給和/或工具的移位運動上的數(shù)據(jù)，特別優(yōu)選地是工具的宏觀幾何形狀和/或修整工具的嚙合線和/或工件的軸向進給上的數(shù)據(jù)。在這方面，計算機程序優(yōu)選地基于輸入數(shù)據(jù)來計算工具的移位運動和/或壓縮因子c。通過以這種方式設定或調(diào)整的工具，工件可以被加工，且所需的輪廓波度可因此在磨削工件上產(chǎn)生，或出現(xiàn)在工具上的不需要的波度可被測量且也可選地通過反轉(zhuǎn)過程來校正。工件然后可以在軸向或?qū)沁^程中在磨削加工中被處理。當珩磨時，可使用根據(jù)現(xiàn)有技術(shù)的加工過程。單啟動和多啟動工具可以被認為是根據(jù)本發(fā)明的調(diào)整工具。在這方面，這些工具特別是蝸桿磨輪或珩磨工具。如果沒有另外的說明，一些相關(guān)性和程序都在本發(fā)明的第一方面中被使用，即在不平衡的具體使用中，并且在第二方面中被使用，即在工具的特定偏心調(diào)整中，現(xiàn)在將再次一般地在下面呈現(xiàn)：在軸向磨削過程中，平行或近似于工件的工件軸發(fā)生工具移動。使用根據(jù)本發(fā)明中的工具加工的側(cè)翼表面的結(jié)構(gòu)接收在這方面在寬度方向幾乎保持相同的輪廓波度。輪廓的該波度平行于齒根和齒頭延伸。如果工具被附加地在工具軸的方向上移位，則在該對角磨削過程中，側(cè)翼調(diào)整或側(cè)翼波度也依賴于嚙合條件在工件上的側(cè)翼上傾斜偏移。傾斜的程度可以通過移位方向(通過工件的旋轉(zhuǎn)運動或相對于此)來確定。因此，根據(jù)本發(fā)明的方法可以進一步包括步驟：定義周期側(cè)翼調(diào)整的所需對準；以及在工件的軸向方向上連續(xù)移動磨削工具和/或?qū)⒐ぞ咔邢虻剞D(zhuǎn)移至工件，以獲得側(cè)翼調(diào)整的所需對準。在本發(fā)明的其它實施例中，工具也可以被偏心地修整，從而優(yōu)選地在對角磨削過程(工具在工具的軸向方向上的移位運動)中在齒輪的側(cè)翼上產(chǎn)生輪廓調(diào)整或更新波度。這些工具可然后通過機器上的平衡被設定，使得不會從工具旋轉(zhuǎn)中產(chǎn)生振動，或平衡可以附加地被利用，以便也除了工具表面的偏心運動再次在此引起工具的微觀運動。在這方面，發(fā)生工具的偏心修整，原因是修整機依賴于工具的角位置或多或少被進給或工具依賴于工具的角度位置朝向修整機或多或少被進給，或反之亦然。由于在修整時的工具速度目前通常低于在實際加工過程中的速度，所以如果其本身的進給運動通過工具朝向工件的進給在加工過程中發(fā)生，則徑向工具的進給軸上的動態(tài)需求沒有那么高。在這方面，這種徑向進給運動然后必須依賴于工具的角位置而被控制。在單側(cè)翼修整時，此外可以設想在工具的軸向方向上經(jīng)由附加的軸向運動產(chǎn)生進給運動，這依賴于工具的角位置發(fā)生。原則上，通過高動態(tài)磨床，然而，也可以設想用修整為圓的磨削工具來通過磨削工具的徑向運動在工件上產(chǎn)生運動，該徑向運動對應于偏心修整的磨削工具的工具表面的運動?？蛇x地，可以使用位于第一徑向進給軸上的附加第二高度動態(tài)進給軸來產(chǎn)生這些徑向運動。因此，根據(jù)本發(fā)明的方法可以進一步包括步驟：定義周期側(cè)翼調(diào)整的所需幅度；以及直接設定用于制造具有所需側(cè)翼調(diào)整的工件的工具的不平衡和/或偏心。在這方面，進給運動或偏心的幅度處于在微米范圍內(nèi)，因為齒側(cè)翼上的結(jié)構(gòu)或波度的幅度同樣僅處于微米范圍內(nèi)。在這方面，周期側(cè)翼調(diào)整的所需幅度有利地達到7微米，特別在1和5微米之間。進一步有利地，在根據(jù)本發(fā)明的方法中使用的工具的修整引起或工具的不平衡引起的偏心的幅度在這方面處于2微米和20微米之間，特別處于3和15微米之間。因此，根據(jù)本發(fā)明的方法可以進一步包括步驟：定義周期側(cè)翼調(diào)整的所需頻率；以及調(diào)整用于制造具有所需側(cè)翼調(diào)整的工件的磨削工具上的嚙合角αn0。本發(fā)明進一步包括用于執(zhí)行根據(jù)本發(fā)明的方法的磨削工具，其中工具在至少部分區(qū)域內(nèi)被修整失圓(out-of-round)。在這方面，其中工具有利地具有至少兩個不同的加工區(qū)域，特別地為至少在一個粗加工區(qū)域和至少一個被修整失圓的精加工區(qū)域。本發(fā)明進一步包括用于執(zhí)行根據(jù)本發(fā)明的方法的蝸桿磨輪，其特征在于，蝸桿磨輪的兩端上的蝸桿節(jié)距的節(jié)距端被布置在外周的不同角度位置。本發(fā)明還包括用于執(zhí)行根據(jù)本發(fā)明的方法的齒輪切割機，用于平衡和/或偏心修整工具，特別用于根據(jù)上面列出的公式修整工具。齒輪切割機可進一步適合于根據(jù)本發(fā)明的方法生產(chǎn)工件。特別優(yōu)選的是，可以在齒輪切削機上相互協(xié)調(diào)地執(zhí)行所有方法。在這方面，齒輪切割機可以包括輸入功能，通過所述輸入功能，周期側(cè)翼調(diào)整的所需幅度可被預定義；和控制功能，其確定用于提供側(cè)翼調(diào)整所需的不平衡和/或偏心，并將其設定用于磨削具有所需側(cè)翼調(diào)整的工件。齒輪切割機可以替代地或附加地包括輸入功能，通過所述輸入功能，所需的不平衡和/或偏心率可被預定義；和控制功能，其設定用于加工具有所需側(cè)翼調(diào)整的工件的所需不平衡。在這方面，齒輪切割機可特別具有平衡功能，通過所述平衡功能，可設定所需的不平衡。齒輪切割機可以替代地或附加地具有用于通過偏心修整工具產(chǎn)生工件的所需調(diào)整的功能。此外，本發(fā)明還包括齒輪切割機，其具有加工功能，該加工功能依賴于工具的選擇角度將工具的嚙合深度設定到工件中。本發(fā)明還包括齒輪切割機，用于修整精細加工工具，特別是蝸桿磨輪或珩磨工具，具有修整工具，其中齒輪切割機具有用于失圓修整工具的功能，該功能依賴于工具的旋轉(zhuǎn)角有利地將修整工具的嚙合深度設定到工具中。附圖說明參照附圖，將在下面更詳細地解釋本發(fā)明的其它優(yōu)點和性能。如圖所示：圖1：根據(jù)現(xiàn)有技術(shù)的齒輪切割機；圖2a：具有主要的靜態(tài)不平衡的實施例中的蝸桿磨輪；圖2b：具有主要的動態(tài)不平衡的實施例中的蝸桿磨輪；圖3：在沒有不平衡影響下所加工的工件的工件輪廓；圖4a：在有不平衡影響下軸向磨削的工件的工件輪廓；圖4b：在有不平衡影響下對角磨削的工件的工件輪廓；圖5：根據(jù)本發(fā)明的具有利用修整過程產(chǎn)生的周期波度的齒的側(cè)翼表面的產(chǎn)生路徑/產(chǎn)生寬度圖；圖6：在兩個對直線Gc成定義角度處的齒側(cè)翼上的波度或波長。具體實施方式圖1示出齒輪切割機的透視圖，特別是用于執(zhí)行根據(jù)本發(fā)明的方法的產(chǎn)生磨削和輪廓磨床的透視圖，用于在被齒輪切割的工件上制造輪廓調(diào)整或輪廓波度，特別是周期側(cè)翼波度。在這方面的齒輪切割機具有用于加工所需的自由度，且可以特別執(zhí)行拉伸運動A1、B1、B3、C2、C3、C5、V1、X1、Z1和Z4。詳細地，X1描述基座支架的徑向運動；V1描述工具的切向運動或移位運動；Z1描述工具的軸向運動；B1描述工具的旋轉(zhuǎn)運動；C2描述工件的旋轉(zhuǎn)運動；A1描述工具的樞轉(zhuǎn)運動；Z4描述計數(shù)器保持器的豎直運動；C3描述環(huán)形充電器(ringcharger)的旋轉(zhuǎn)運動；B3描述修整工具的旋轉(zhuǎn)運動；且C5描述用于改變磨削工具處的嚙合角α的修整工具的樞轉(zhuǎn)角度。用于執(zhí)行本發(fā)明的第一方面的平衡裝置在這方面被附接至加工頭8或安裝在用于磨削工具的安裝心軸5中。附接至加工頭8的振動傳感器測量在平衡過程中由不平衡引起的振動。在優(yōu)選的機器集成控制中，由此計算隨后的平衡過程的設定值，并且該設定值作為控制信號被發(fā)送到平衡裝置?？刂菩盘柕闹等匀槐仨毟鶕?jù)所需的動態(tài)不平衡被調(diào)整或校正，用于根據(jù)本發(fā)明的方法的應用。圖2a、2b示出磨削工具的示意圖。根據(jù)圖2a的示圖公開了蝸桿磨輪的表面的側(cè)視圖。每個帶圓圈的區(qū)域表示磨削工具的蝸桿節(jié)距的節(jié)距端。在這種情況下，示出了單啟動磨削工具。在該示圖中，它們在蝸桿磨輪的外周處以180°偏移結(jié)束。這導致磨削中的主要靜態(tài)不平衡誤差?，F(xiàn)在，圖2b示出相同結(jié)構(gòu)的磨削工具，其中蝸桿磨輪上的工作區(qū)域被選擇成使得它相當于節(jié)距高度的一半的整數(shù)奇數(shù)倍。以這種方式設計的磨削工具具有主要動態(tài)不平衡。在此也再次示出單啟動磨削工具。通過根據(jù)本發(fā)明實施例的磨削工具，蝸桿節(jié)距的節(jié)距端將位于圖2a和圖2b中所示的兩個最大特征之間，從而直接在工具上產(chǎn)生平衡/不平衡。圖3示出了單個齒1的上側(cè)的立體側(cè)視圖。通過輪廓P和側(cè)翼線F來描述側(cè)翼幾何形狀，其中，輪廓線在每個側(cè)翼側(cè)上從齒頂20延伸至齒根區(qū)10。側(cè)翼線F在整個齒寬b上延伸，即，橫向于輪廓線P的對準。示出的是工件的非校正的、非調(diào)整的齒。圖4a示出了齒輪的單個齒1的可能齒側(cè)翼結(jié)構(gòu)的三維示圖。平行于側(cè)翼方向的周期性結(jié)構(gòu)在磨削過程中出現(xiàn)，在所述磨削過程中，具有根據(jù)本發(fā)明的工具的平衡校正或偏心調(diào)整的工具平行于工件的軸向方向移動。在該示圖中，在沒有波度(虛線)的理想磨削齒輪上進行齒側(cè)翼的表面波度的振幅擴展(amplitudedevelopment)。為了清楚起見，側(cè)翼F和輪廓線P被同樣地標記，它們在圖3中定義?？梢赃M一步從圖中看到，側(cè)翼結(jié)構(gòu)在橫向方向上(即，在整個齒寬b上)是恒定的，也就是說，在這個方向沒有波度。波傳播只從齒頂20延伸至齒根10。在這方面，它適用于本發(fā)明的第一方面：由此引起的工具繞其中心軸線的平衡/不平衡和微觀擺動越大，波度的振幅會變得越大。在這方面，工具的微觀擺動運動在工具邊緣比工具中心大。然而，這也同時意味著工具的移位位置也可以用來控制振幅，或者依賴于位于嚙合中的移位位置來適用工具平衡，以保持波度振幅恒定。在本發(fā)明的第二方面，工具的調(diào)整相反優(yōu)選地在工具的整個長度上被相同地執(zhí)行。然而，移位運動對齒側(cè)翼上的波度的對準具有影響。在這兩個方面，工具的宏觀幾何形狀，特別是節(jié)距的數(shù)量和梯度以及與工件的嚙合角度對調(diào)整具有影響：蝸桿磨輪節(jié)距的數(shù)量以相控參數(shù)和相位頻率示為齒輪宏觀幾何形狀的調(diào)整。輪廓覆蓋(profilecover)εα也納入波度。εα越大，則會有更多波度形成于輪廓上。輪廓覆蓋εα可以通過蝸桿磨輪處的嚙合角αn0的調(diào)整來增加或減少。磨削工具處的嚙合角被調(diào)整，使得在磨削工具被修整之前，修整工具繞其C5軸線樞轉(zhuǎn)。當磨削工具用于對角磨削過程時，在工具寬度上的磨削工具處的嚙合角αn0的輕微變化可被部分地應用。根據(jù)本發(fā)明的方法也可以作為對角磨削過程而被執(zhí)行，原因是磨削工具對工件的另外的切向運動(V1)在磨削沖程期間實施。如圖4b中所示，然后由于側(cè)翼在側(cè)翼寬度方向上的傾斜而產(chǎn)生波擴展。波傳播可以說在縱向側(cè)翼方向和橫向側(cè)翼方向上發(fā)生。波傳播相對于縱向側(cè)翼軸線的角度經(jīng)由(VI)方向上的切向運動來確定。如果磨削工具在齒側(cè)翼的加工中通過工具劃分來移位，則因此在結(jié)束時的相控與開始時相同。如果進行一半劃分的移位，則會發(fā)生齒寬上的波度的相位移位，且結(jié)束時的相控相對于齒輪開始時的相控偏移了一半波長。正如已經(jīng)解釋的，除了經(jīng)由工具的平衡/不平衡引起的微觀擺動運動產(chǎn)生波度的可能性，此外還具有在外周直接偏心地修整工具的變化。由于在工具上的操作相同地表現(xiàn)，所以這同樣會在磨削時在齒側(cè)翼上產(chǎn)生所需的波度。在這方面，工具可以通過磨床上的平衡單元被平衡，使得不會由工具引起產(chǎn)生擺動的振動。工具繞其中心軸線的偏心越大，波度的振幅會變得越大。這提供了蝸桿磨輪的僅偏心修整部分寬度和留下剩余未校正區(qū)域的可能性。只有確定最終工件質(zhì)量的精加工區(qū)域可以例如被校正。蝸桿磨輪的粗加工區(qū)域保持未校正的設計。優(yōu)選地，例如偏心約束金剛的可修整蝸桿磨輪、SG或可修整的CBN工具也在本發(fā)明的意義上被提供為磨削工具。然而，電約束CBN工具的使用也可通過各種手段成為可以想象的，條件是它們具有用于影響平衡或用于設定偏心的裝置。這些工具將具有較長的服務壽命，但將不再是那么靈活可變。圖5示出了在修整/仿形期間由表面被調(diào)整的精細加工工具加工的齒側(cè)翼的產(chǎn)生路徑寬度圖，根據(jù)本發(fā)明，目的是在齒側(cè)翼上產(chǎn)生周期表面調(diào)整。在這方面，圖6示出在兩個對直線Gc成定義角度處的齒側(cè)翼上的表面延伸。將通過以下方面進一步描述本發(fā)明，這些方面各自也可為本質(zhì)上獨立的，也可與獨立于先前描述的實施例的本申請的主題組合。1.設定蝸桿磨輪的平衡，目的是通過工具平衡/不平衡產(chǎn)生工具的特定擺動運動，這進而導致在齒輪加工中的定義的側(cè)翼波度。2.在制造中調(diào)整蝸桿磨輪，原因是蝸桿磨輪寬度被確定為使得蝸桿節(jié)距的節(jié)距端部布置在外周上的不同角度位置，從而直接造成定義的平衡或不平衡。3.組合1和2。4.通過蝸桿磨輪的直接偏心修整來調(diào)整齒輪的側(cè)翼表面，目的是通過有效磨輪表面的失圓運動利用平衡磨削工具在齒輪上產(chǎn)生側(cè)翼波度。5.通過蝸桿磨輪的直接偏心修整來調(diào)整齒輪的側(cè)翼表面，目的是通過有效磨輪表面的失圓運動利用平衡磨削工具在齒輪上產(chǎn)生側(cè)翼波度并額外地疊加平衡/不平衡。6.用于修整精細加工工具的修整過程，其中在加工的側(cè)翼上產(chǎn)生周期側(cè)翼波度的表面結(jié)構(gòu)在修整和仿形過程期間在工具上產(chǎn)生。周期調(diào)整的形狀由實值函數(shù)定義。7.具有蝸桿直接協(xié)調(diào)的“不平衡”/偏心的軸向磨削。8.具有蝸桿直接協(xié)調(diào)的“不平衡”/偏心的對角磨削。9.設定蝸桿磨輪的平衡/不平衡，目的是在側(cè)翼表面上設定側(cè)翼波度的振幅的大小。10.齒輪表面上的單側(cè)翼波度。11.調(diào)整磨削工具中的嚙合角，以設定側(cè)翼表面上的波數(shù)。12.將根據(jù)本發(fā)明的磨削工具劃分為未校正的粗加工區(qū)域和校正的精細加工區(qū)域。13.可修整的磨削工具和電流CBN工具。14.具有用于產(chǎn)生平衡/不平衡和/或偏心的附加裝置的電流約束磨削工具。15.采用所述方法的齒輪切割機。此外，本發(fā)明也可以由下列其它方面來描述，這些方面也可為獨立于先前描述的實施例的本申請的主題，并在每種情況下各自也為本質(zhì)上獨立的以及彼此組合和與先前描述的方面組合。利用不平衡的方面：1.一種用于制造具有校正的齒輪幾何形狀和/或調(diào)整的表面結(jié)構(gòu)的工件的方法，特別地通過精細加工過程，特別是通過產(chǎn)生磨削或珩磨來制造，其特征在于通過直接產(chǎn)生擺動運動來實現(xiàn)，其中在所加工的工件的有效表面上產(chǎn)生調(diào)整，特別是輪廓調(diào)整或輪廓波度和/或定義的周期側(cè)翼波度。2.根據(jù)方面1所述的方法，其特征在于，在制造蝸桿磨輪時確定蝸桿磨輪寬度，使得蝸桿節(jié)距在蝸桿磨輪的兩端處的節(jié)距端被布置在外周上的不同角度位置，并因此直接導致所定義的不平衡。3.根據(jù)方面1或方面2所述的方法，其特征在于，在對磨削工具進行平衡時，特別在磨床上進行平衡時，直接設定某種不平衡，使得通過這種平衡方法產(chǎn)生磨輪的特定擺動運動和/或偏心運動，在磨削的工件的有效表面上實現(xiàn)定義的周期側(cè)翼波度。4.一種用于特別通過精細加工，特別是通過產(chǎn)生磨削來制造具有校正的齒輪幾何形狀和/或調(diào)整的表面結(jié)構(gòu)的工件的方法，其中蝸桿磨輪進入工件的嚙合深度依賴于工具特別是蝸桿磨輪的旋轉(zhuǎn)角度在加工工件時而且特別是周期性的變化。5.根據(jù)方面1至4中的一個方面所述的方法，其特征在于，磨削工具被以失圓的方式修整；和/或蝸桿磨輪寬度被確定為使得蝸桿節(jié)距在蝸桿磨輪兩端的節(jié)距端被布置在外周上的不同角度位置和/或額外地機器中的平衡被調(diào)整。6.一種磨削根據(jù)前述方面中的一個方面所述的具有校正的齒輪幾何形狀和/或調(diào)整的表面結(jié)構(gòu)的工件的方法，其中，周期側(cè)翼調(diào)整僅發(fā)生在工件的一個齒側(cè)翼上。7.一種精細加工根據(jù)前述方面中的一個方面所述的具有校正的齒輪幾何形狀和/或調(diào)整的表面結(jié)構(gòu)的工件的方法，該方法包括以下步驟：定義周期側(cè)翼調(diào)整的所需幅度；以及在對用于制造具有所需側(cè)翼調(diào)整的工件的工具進行修整時直接設定不平衡和/或偏心和/或工具調(diào)整。8.一種精細加工根據(jù)前述方面中的一個方面所述的具有校正的齒輪幾何形狀和/或調(diào)整的表面結(jié)構(gòu)的工件的方法，該方法包括以下步驟：定義周期側(cè)翼調(diào)整的所需頻率；以及調(diào)整用于制造具有所需側(cè)翼調(diào)整的工件的工具上的嚙合角αn0。9.根據(jù)前述方面中的任一個方面所述的方法，該方法包括以下步驟：定義周期側(cè)翼調(diào)整的所需對準；以及在工件的軸向方向連續(xù)移動磨削工具和/或?qū)⒐ぞ咔邢虻匾莆恢凉ぜ?，以獲得側(cè)翼調(diào)整的所需對準。10.用于執(zhí)行根據(jù)前述方面中的一個方面所述的蝸桿磨輪，其特征在于，蝸桿節(jié)距在蝸桿磨輪的兩端上的節(jié)距端被布置在外周上的不同角度位置。11.用于執(zhí)行根據(jù)方面1至9中的一個方面的方法所述的齒輪切割機，其中，齒輪切割機有利地具有輸入功能，通過所述輸入功能，周期側(cè)翼調(diào)整的所需幅度可被預定義；并包括控制功能，其確定用于提供側(cè)翼調(diào)整所需的不平衡和/或偏心，并將其設定用于磨削具有所需側(cè)翼調(diào)整的工件；和/或輸入功能，通過所述輸入功能，所需的不平衡和/或偏心可被預定義；和控制功能，其設定用于磨削具有所需側(cè)翼調(diào)整的工件的所需平衡；和/或輸入功能，通過所述輸入功能，嚙合角度αn0和/或嚙合角度αn0的調(diào)整可被預定義；和控制功能，其在用于磨削具有所需側(cè)翼調(diào)整的工具處設定所需的嚙合角度αn0。12.根據(jù)方面11所述的用于齒輪切割具有蝸桿磨輪的工件的齒輪切割機，其特征在于，齒輪切割機具有平衡功能和/或具有加工功能，通過所述平衡功能，所需的不平衡可被設定，所述加工功能依賴于蝸桿磨輪的旋轉(zhuǎn)角度將蝸桿磨輪的嚙合深度設定到工件中。13.一種計算機程序，特別是用于安裝在齒輪切割機上，和/或具有用于齒輪切割機上的數(shù)據(jù)的輸出功能，具有對工件的所需調(diào)整輸入數(shù)據(jù)的輸入功能，并具有用于確定提供側(cè)翼調(diào)整所需的不平衡的功能，其中這些功能優(yōu)選地實施根據(jù)前述方面中的一個方面的方法。針對工具的偏心修整的方面1.一種用于制造具有校正的齒輪幾何形狀和/或調(diào)整的表面結(jié)構(gòu)的工件的方法，特別通過精細加工過程，特別是通過產(chǎn)生磨削或珩磨來制造，其特征在于通過工具的特定偏心在加工的工件的有效表面上產(chǎn)生調(diào)整，特別是輪廓調(diào)整或輪廓波度。2.根據(jù)方面1所述的方法，其中，用于產(chǎn)生特定偏心的工具在修整和/或仿形時被修整失圓；和/或其中，由工具的特定偏心實現(xiàn)，在對角磨削過程中在加工的工件的有效表面上產(chǎn)生所定義的優(yōu)選的周期側(cè)翼波度。3.根據(jù)前述方面中的一個方面所述的方法，其中，通過成形輥使工具修整失圓。4.根據(jù)方面3所述的方法，其中，成形輥在修整時從基區(qū)到波峰區(qū)與工具的齒接觸，使得偏心調(diào)整發(fā)生在整個齒高上的一個沖程中；或替換地，成形輥在修整時僅在基區(qū)和波峰之間的部分區(qū)域中與工具的齒接觸，使得偏心調(diào)整發(fā)生在整個齒高上的多個沖程中且處于各自不同的相對定位中。5.根據(jù)前述方面中的一個方面所述的方法，其中，工具的偏心修整發(fā)生，使得相對于傳統(tǒng)修整運動學進行軸向運動的一個或多個以下校正：e)依賴于工具的旋轉(zhuǎn)角度或工具寬度(進給)，修整機與所述工具的軸向間距的變化，f)依賴于工具的旋轉(zhuǎn)角度或工具寬度(移位)，工具或所述修整機的軸向進給的變化，g)依賴于工具的旋轉(zhuǎn)角度或工具寬度(樞軸)，工具和修整機的交叉軸角度的變化，h)依賴于工具的旋轉(zhuǎn)角度或工具寬度，工具速度的變化，和/或其中，工具的偏心修整發(fā)生，使得修整機依賴于所述工具的角位置或多或少被進給或工具依賴于其角度位置朝向修整機或多或少被進給，或反之亦然。6.根據(jù)前述方面中的一個方面所述的方法，其中，齒輪側(cè)翼上的工件表面幾何形狀的所需調(diào)整至少局部地在工件的第一方向GC2上具有恒定值，并在工件的垂直于第一方向GC2延伸的第二方向上由函數(shù)f(x)給出；并且其中，優(yōu)選用于制造工件的表面幾何形狀調(diào)整的工具的表面幾何形狀的這種調(diào)整至少局部地在工具的第一方向GC1上具有恒定值，并進一步在所述工件的垂直于第一方向GC1延伸的第二方向上優(yōu)選地由相同函數(shù)f(cx)給出，該函數(shù)可選地以因子c線性壓縮，其中優(yōu)選地在齒輪側(cè)翼上的工件表面幾何形狀的所需調(diào)整由下式在產(chǎn)生長度位置L2和齒寬位置b2上以產(chǎn)生圖案至少局部地定義：f(2*pi/lambda2*cos(psi2)*L2-2*pi/lambda2*sin(psi2)*b2)其中，角度psi2表示齒輪側(cè)翼上的方向GC2，調(diào)整在該方向上具有恒定值，而每個其它方向上的調(diào)整具有f()的形式，其中l(wèi)ambda2以超過2*pi的f()周期定義在垂直于第一方向GC2的方向上的調(diào)整的波長，以及其中優(yōu)選地在用于此目的的所述產(chǎn)生圖案中的所示工具的表面幾何形狀的調(diào)整由下式在縱向產(chǎn)生位置L1和在齒寬位置b1至少局部地定義：f(2*pi/lambda1*cos(psi1)*L1-2*pi/lambda1*sin(psi1)*b1)其中，角度psi1表示齒輪側(cè)翼上的方向GC1，調(diào)整在該方向上具有恒定值，而每個其它方向上的調(diào)整具有f()的形式，其中l(wèi)ambda1以超過2*pi的f()周期定義在垂直于第一方向GC1的方向上的調(diào)整的波長，和/或其中，在修整期間用工具使調(diào)整具有恒定值的工具的第一方向GC1優(yōu)選地對應于修整工具，特別是成形輥的嚙合線，其中該方向優(yōu)選地由一直線G1至少局部地近似。其中優(yōu)選地在修整期間通過工具使調(diào)整具有恒定值的工具的第一方向GC1對應于修整工具，特別是成形輥的嚙合線。7.根據(jù)前述方面中的一個方面所述的方法，其中由所述方法產(chǎn)生的調(diào)整用于補償工件的表面的不需要的偏差和/或波度，特別消除由機械動力學中的不規(guī)律和/或機械動力學和/或平衡質(zhì)量不足引起的工件的表面的偏差和/或波度。8.根據(jù)前述方面中的一個方面所述的方法，所述方法包括步驟：定義周期側(cè)翼調(diào)整的所需幅度；以及在用于制造具有所需側(cè)翼調(diào)整的工件的工具的修整時直接設定不平衡和/或偏心和/或工具調(diào)整，和/或所述方法包括以下步驟：定義周期側(cè)翼調(diào)整的所需對準；以及在工件的軸向方向連續(xù)移動磨削工具和/或?qū)⒐ぞ咔邢虻匾莆恢凉ぜ?，以獲得側(cè)翼調(diào)整的所需對準。9.根據(jù)前述方面中的一個方面所述的方法，其中，選擇工具的宏觀幾何形狀和/或修整工具的嚙合線和/或工件的軸向進給和/或工具的移位運動和/或壓縮因子c，使得沿線G1的工具的調(diào)整對應于沿在其上接觸點在工件上移動的線G2的工件的所需調(diào)整，在所述線上，接觸點在加工工件時在工具上移動，其中優(yōu)選地因此通過工具的預定宏觀幾何形狀和修整工具的嚙合線選擇工件的軸向進給和/或工具的移位運動和/或壓縮因子c，其中因此進一步優(yōu)選地通過工件的預定軸向進給來選擇工具的移位運動和/或壓縮因子c。10.根據(jù)方面9所述的方法，其中選擇工具的宏觀幾何形狀和/或修整工具的嚙合線和/或工件的軸向進給和/或工具的移位運動和/或壓縮因子c，使得在加工所述工具的相同齒時工具的調(diào)整和工件的調(diào)整也沿線G1'和G2'相對應，接觸點在所述線上以與在加工過程的后期所述工具具有的相同節(jié)距而移動，其中，這些線由工件的軸向進給并可選地由工具相對于線G1和G2的偏移而移位，其中優(yōu)選地因此通過工具的預定宏觀幾何形狀和修整工具的嚙合線選擇工件的軸向進給和/或工具的移位運動和/或壓縮因子c，其中因此進一步優(yōu)選地通過工件的預定軸向進給來選擇工具的移位運動和/或壓縮因子c。11.一種用于修整和/或仿形工具的方法，其中，工具被修整失圓，使得可產(chǎn)生工具的特定擺動運動和/或偏心運動，由此在所加工的工件的有效表面上實現(xiàn)定義的周期側(cè)翼波度，特別是為了提供用于根據(jù)前述方面中的一個方面的方法的工具。12.一種特別用于執(zhí)行根據(jù)前述方面中的一個方面的方法的工具，其特征在于，工具在至少部分區(qū)域內(nèi)被修整失圓，其中工具有利地具有至少兩個不同的加工區(qū)域，特別地為至少一個粗加工區(qū)域和至少一個被修整失圓的精加工區(qū)域。13.用于修整具有修整工具的蝸桿磨輪的齒輪切割機，特別是根據(jù)前述方面中的一個方面所述的齒輪切割機，其特征在于，齒輪切割機具有用于蝸桿磨輪的失圓修整的功能，其依賴于蝸桿磨輪的旋轉(zhuǎn)角度有利地設定修整工具在蝸桿磨輪中的穿透深度。14.特別用于執(zhí)行根據(jù)前述方面中的一個方面所述的方法的齒輪切割機，特別是根據(jù)方面13所述的齒輪切割機，其具有用于通過偏心修整的工具產(chǎn)生工件的所需調(diào)整的功能，其中齒輪切割機有利地具有輸入功能，經(jīng)由所述輸入功能，周期側(cè)翼調(diào)整的所需幅度可被預定義；以及控制功能，其確定用于提供側(cè)翼調(diào)整所需的不平衡和/或偏心，并將其設置用于磨削具有所需側(cè)翼調(diào)整的工件。15.一種計算機程序，特別是用于安裝在齒輪切割機上，和/或具有用于齒輪切割機上的數(shù)據(jù)的輸出功能，具有對工件的所需調(diào)整輸入數(shù)據(jù)的輸入功能，并具有用于確定提供側(cè)翼調(diào)整所需的不平衡的功能和/或具有以下功能：確定工具和/或修整工具的嚙合線的宏觀幾何和/或工件的軸向進給和/或工具的移偏移動和/或壓縮因子c，使得工具沿接觸點在工具的工件的加工時在其上移動的線G1的調(diào)整對應于工具沿工件上的接觸點其上移動的線G2的所述調(diào)整，其中功能優(yōu)選地實施根據(jù)前述方面中的一個方面所述的方法。本發(fā)明在這方面涉及任何所需的精細加工，并特別涉及產(chǎn)生磨削和齒輪珩磨。兩個過程基本上只因工具和工件之間的十字軸角度而不同。在產(chǎn)生銑削時，這通常以約90°±5°的量級，通常在5和25°之間珩磨，并具有較低的切削速度。