專利名稱：一種熱軋帶鋼穿帶時產(chǎn)生翹頭的消除方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及熱軋帶鋼精軋軋制技術(shù)領(lǐng)域，特別涉及一種避免薄規(guī)格帶鋼在精軋軋制過程中后部機架翹頭的控制方法。
背景技術(shù)：
由于薄規(guī)格集裝箱板終軋溫度高達(dá)920度，穿帶速度和軋制速度分別達(dá)到llm/s和16m/s，加速率高達(dá)O. 23m/s2，在這么快的穿帶速度下，操作人員很難對頭部板型進(jìn)行及時的調(diào)節(jié)，當(dāng)頭部板型不良，出現(xiàn)中間浪時，帶鋼頭部會發(fā)生由于內(nèi)應(yīng)力作用而上翹；同時由于終軋溫度很高，因此中間坯的溫度也很高，在上下表面冷卻不均的情況下，也很容易造成上下表面延伸不一致產(chǎn)生翹頭；同時軋輥磨削精度不良也會對帶鋼穿帶造成一定影響?！?br>
發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明所要解決的技術(shù)問題是提供一種熱軋帶鋼穿帶時產(chǎn)生翹頭的消除方法，解決現(xiàn)有技術(shù)中軋制薄規(guī)格的帶鋼時由于穿帶速度和軋制速度過快、終軋溫度高以及軋輥磨削精度不良導(dǎo)致的帶鋼翹頭的問題。為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明提供了一種熱軋帶鋼穿帶時產(chǎn)生翹頭的消除方法，包含控制帶鋼上下表面的溫差，其中，所述控制帶鋼上下表面的溫差包含控制帶鋼的加熱爐出爐溫度的上下表面溫差和控制精除鱗延時開啟；進(jìn)ー步地，本消除方法還包含控制后部機架的壓下率；進(jìn)ー步地，本消除方法還包含控制軋輥的溫度；進(jìn)ー步地，本消除方法還包含控制軋輥的竄輥負(fù)極限值和彎輥上限值；進(jìn)ー步地，本消除方法中還包含調(diào)整磨輥間的磨床軸瓦，從而控制精軋軋輥模型精度。本發(fā)明提供的熱軋帶鋼穿帶時產(chǎn)生翹頭的消除方法，通過控制中間坯的上下表面溫差、精軋穿帶速度、負(fù)荷分配系數(shù)、軋輥輥溫以及精軋軋輥磨削精度的改善和板型設(shè)定的優(yōu)化調(diào)整，消除了薄規(guī)格帶鋼在精軋穿帶時頭部飛翹的問題。
具體實施例方式本發(fā)明實施例提供的一種熱軋帶鋼穿帶時產(chǎn)生翹頭的消除方法，用于包含七個精軋機架的熱軋エ藝，分別是Fl到F7，其中F1-F4機架為CVC輥型，F(xiàn)5-F7為帶負(fù)凸度的平輥，用于軋制2. Omm以下薄規(guī)格集裝箱板，其包含控制帶鋼上下表面的溫差，其中，控制帶鋼上下表面的溫差包含控制精除鱗延時開啟和控制帶鋼的加熱爐出爐溫度的上下表面溫差的目標(biāo)值為30°C ;本實施例中帶鋼為I. 6mm規(guī)格，采用的是35mm中間坯厚度，對于此厚度的中間坯來說，在精軋高壓水除磷時，可能會造成上、下表面溫降不一致，上表面低、下表面高，從而導(dǎo)致帶鋼在精軋減薄過程中上下表面延伸不均勻，并最終表現(xiàn)為飛翹現(xiàn)象；為避免此類原因?qū)е碌娘w翹現(xiàn)象，在ニ級系統(tǒng)中設(shè)定中間坯頭部通過精除鱗時關(guān)閉精除鱗，等中間坯頭部通過一段距離后再給熱軋控制系統(tǒng)中的執(zhí)行系統(tǒng)下發(fā)命令打開精除鱗，這樣既保證表面質(zhì)量，同時又抑制翹頭問題，從而大大提高了軋制成功率；板坯溫度均勻性及上、下表面的溫差對翹頭有一定影響，一般情況下，板坯上表面散熱速度要大于下表面，因此在精軋軋制過程中，易出現(xiàn)下表面延伸大，從而導(dǎo)致翹頭現(xiàn)象，在沒有出現(xiàn)翹頭問題之前，カロ熱時板坯上、下表面溫差一般按照10°c左右控制，而為改善翹頭情況，逐步將上、下表面溫差提高到15°C、20°C和25°C，最后觀察到板坯溫差對粗軋叩頭沒有影響的情況下，將其最終提高到30°C進(jìn)行控制，上下表面溫差提到30°C，對翹頭現(xiàn)象 有一定的緩解作用；其中，本消除方法還包含設(shè)定精軋穿帶速度的目標(biāo)值為9. 5m/s ;軋制速度和壓下率通過改變帶鋼變形區(qū)的應(yīng)カ狀態(tài)而影響到飛翹的程度，軋制速度和壓下率越大，飛翹越嚴(yán)重，反之則減輕；對于I. 6mm的帶鋼來說，前期因為穿帶速度設(shè)定較快(高達(dá)llm/s)導(dǎo)致穿帶穩(wěn)定性及頭部板型較差、甚至在層冷輥道上出現(xiàn)翹頭問題，因此逐步優(yōu)化穿帶速度，設(shè)定并穩(wěn)定為9. 5m/s，實踐證明此穿帶速度對于改善上述不利因素意義重大；其中，本消除方法還包含控制后部機架的壓下率，所述控制后部機架的壓下率中，控制F6機架的壓下率在20%以內(nèi)；后部機架壓下率越大，帶鋼不均勻變形的程度會越厲害，因此對于薄規(guī)格集裝箱板應(yīng)盡量減小后部機架的壓下率，尤其是F6采用最小輥徑，因此合理設(shè)定F6的壓下率，通過實際跟蹤發(fā)現(xiàn)，F(xiàn)6壓下率在20%以上吋，飛翹的發(fā)生率顯著增加，因此在模型中修改F6的負(fù)荷分配系數(shù)，控制F6的壓下率在20%以內(nèi)；其中，本消除方法還包含控制軋輥的溫度；軋輥熱凸度產(chǎn)生的飛翹一般都具有一定規(guī)律，即在燙輥初期和軋制節(jié)奏慢時沒有翹頭現(xiàn)象，到后期軋制量、軋制速度増加后則會出現(xiàn)翹頭現(xiàn)象，為避免薄規(guī)格集裝箱板在軋制末期由于軋輥輥溫過高造成軋輥熱凸度，在軋制薄規(guī)格的情況下，在后部機架易出現(xiàn)中間浪而造成飛翹，因此提高工作輥冷卻水的水量，將F5、F6工作輥冷卻水水量增加由60%到68%，F(xiàn)7工作輥冷卻水水量由50%增加到55%，使軋輥下機的輥溫得到了有效控制；其中，本消除方法還包含控制軋輥的竄輥負(fù)極限值和彎輥上限值；一般認(rèn)為如果機架出ロ存在中間浪則容易引起翹頭，因此從模型設(shè)定的角度分析了 F6機架是否可能存在翹頭問題；從竄輥設(shè)定來看，軋制薄規(guī)格集裝箱吋，F(xiàn)U F2的竄輥都在負(fù)極限位置，F(xiàn)l在-149mm，F(xiàn)2在-140mm左右，這樣造成中間坯在FI、F2出口的凸度較大；在這種竄輥設(shè)定和彎輥カ逐漸增加的情況下則很容易出現(xiàn)穿帶時中間浪的問題，進(jìn)而引起精軋后部機架翹頭問題；而實際軋制過程中嘗試了通過限制精軋后部機架F5、F6模型設(shè)定的彎輥カ低于800KN, F1、F2竄輥小于-IOOmm時的情況，限定后后部機架穿帶飛翹問題則出現(xiàn)明顯緩解；其中，本消除方法還包含調(diào)整磨輥間的磨床軸瓦，保證磨床軸瓦高度一致；一般都是手動調(diào)整，利用深度尺測量，重復(fù)校驗，從而控制精軋軋輥模型精度；工作輥磨削質(zhì)量引起的飛翹也是周期性變化的，一般軋輥更換后，飛翹現(xiàn)象則會減輕或者消失。產(chǎn)生帶鋼翹頭的原因是帶鋼上下面變形不均，下表面延伸大于上表面，帶鋼頭部出現(xiàn)向上彎曲；再加之帶鋼本身在高速運行中受軋機導(dǎo)衛(wèi)板、活套輥和空氣的阻力作用又會產(chǎn)生飛飄，二者的疊加作用就產(chǎn)生了飛翹現(xiàn)象，且只要帶鋼頭部出現(xiàn)彎曲，就會發(fā)生飛翹；本發(fā)明提供的消除方法從板坯加熱制度、精軋穿帶速度、精軋負(fù)荷分配方式、精除磷模式控制、軋輥磨削精度控制、精軋竄輥及彎輥カ設(shè)定控制等方面進(jìn)行了改善和攻關(guān)。以I. 6mm厚度規(guī)格的集裝箱板為例，采用本方法前，加熱爐上下表面溫差按10°C控制，精除鱗頭部正常除鱗，穿帶速度以llm/s，同時F 6壓下率按20%設(shè)定，存在薄規(guī)格在精軋后部機架F6飛翹疊軋或軋廢。在分析導(dǎo)致薄規(guī)格集裝箱穿帶飛翹的原因和影響因素之后，通過優(yōu)化加熱爐上下表面溫差，將上下表面溫差按30°C控制，采取精除鱗頭部延時開啟，減小后部機架F6負(fù)荷分配系數(shù)，控制F6壓下率在20%以內(nèi)，限制F1、F2竄輥在-IOOmm以內(nèi)，F(xiàn)5、F6機架的彎輥在800KN以內(nèi)，同時增加軋制薄規(guī)格時工作冷卻水水量，將F5、F6工作輥冷卻水水量由60%増加到68%，以改善軋輥熱凸度，同時對磨床進(jìn)行改造，提高軋輥的磨削精度，通過采取上述方法，有效解決了薄規(guī)格帶鋼在精軋穿帶由于溫度不均和板型不良造成的飛翹事故。最后所應(yīng)說明的是，以上具體實施方式
僅用以說明本發(fā)明的技術(shù)方案而非限制，盡管參照實例對本發(fā)明進(jìn)行了詳細(xì)說明，本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)理解，可以對本發(fā)明的技術(shù)方案進(jìn)行修改或者等同替換，而不脫離本發(fā)明技術(shù)方案的精神和范圍，其均應(yīng)涵蓋在本發(fā)明的權(quán)利要求范圍當(dāng)中?！?br> 權(quán)利要求
1.一種熱軋帶鋼穿帶時產(chǎn)生翹頭的消除方法，其特征在于，包含控制帶鋼上下表面的溫差，該控制手段包含控制帶鋼的加熱爐出爐溫度的上下表面溫差和控制精除鱗延時開啟O
2.如權(quán)利要求I所述的熱軋帶鋼穿帶時產(chǎn)生翹頭的消除方法，其特征在于，還包含控制后部機架的壓下率。
3.如權(quán)利要求I或2所述的熱軋帶鋼穿帶時產(chǎn)生翹頭的消除方法，其特征在于，還包含控制軋輥的溫度。
4.如權(quán)利要求I或2所述的熱軋帶鋼穿帶時產(chǎn)生翹頭的消除方法，其特征在于，還包含控制軋輥的竄輥負(fù)極限值和彎輥上限值。
5.如權(quán)利要求I或2所述的熱軋帶鋼穿帶時產(chǎn)生翹頭的消除方法，其特征在于，還包含調(diào)整磨輥間的磨床軸瓦，從而控制精軋軋輥模型精度。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種熱軋帶鋼穿帶時產(chǎn)生翹頭的消除方法，包含控制帶鋼上下表面的溫差，其中，所述控制帶鋼上下表面的溫差包含控制帶鋼的加熱爐出爐溫度的上下表面溫差和控制精除鱗延時開啟。本發(fā)明提供的熱軋帶鋼穿帶時產(chǎn)生翹頭的消除方法，通過控制中間坯的上下表面溫差、精軋穿帶速度、精軋各機架負(fù)荷分配系數(shù)、軋輥輥溫以及精軋軋輥磨削精度的改善和精軋各機架板型設(shè)定參數(shù)的優(yōu)化調(diào)整，消除了薄規(guī)格帶鋼在精軋穿帶時頭部飛翹的問題。
文檔編號B21B37/28GK102836882SQ20121029575
公開日2012年12月26日 申請日期2012年8月20日 優(yōu)先權(quán)日2012年8月20日
發(fā)明者武巧玲, 王秋娜, 余威, 李彬, 張新新, 李金保, 于千, 吳耐 申請人:河北省首鋼遷安鋼鐵有限責(zé)任公司, 首鋼總公司