專(zhuān)利名稱(chēng)：熱軋帶鋼尾部拋鋼過(guò)程中的溫度控制方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及熱軋帶鋼拋鋼過(guò)程中的溫度控制領(lǐng)域，更具體地說(shuō)是涉及一種熱軋帶 鋼尾部拋鋼過(guò)程中的溫度控制方法。
背景技術(shù)：
在熱軋工藝技術(shù)中，對(duì)于精軋后的帶鋼冷卻主要采用層流冷卻的方式，使得帶鋼 從較高的終軋溫度冷卻到要求的卷取溫度。由于卷取溫度對(duì)帶鋼的性能有很大的影響，因 此卷取溫度必須控制在溫度的公差范圍內(nèi)。目前，層流冷卻主要采用閥門(mén)噴水的方式，通過(guò) 調(diào)節(jié)閥門(mén)的數(shù)量使冷卻水對(duì)熱軋后的帶鋼進(jìn)行降溫冷卻。請(qǐng)參閱

圖1所示的熱軋帶鋼拋鋼過(guò)程，帶鋼10從粗軋出口處穿帶至精軋飛剪1進(jìn) 入精軋區(qū)域(精軋第一機(jī)架2與精軋最后機(jī)架3之間)對(duì)帶鋼10進(jìn)行軋制，然后對(duì)軋制后 的帶鋼10進(jìn)行拋鋼，使帶鋼10穿越整個(gè)層流冷卻裝置5到達(dá)卷取機(jī)8，由卷取機(jī)8對(duì)帶鋼 10進(jìn)行卷取。為了保證帶鋼10在卷取時(shí)能夠在需要的溫度范圍之內(nèi)，現(xiàn)在采用的方法主要 是控制帶鋼拋鋼時(shí)的終軋溫度4并使其保持恒定，在上述條件下，只要控制帶鋼10的拋鋼 速度，就可以保證帶鋼10在卷取時(shí)能夠在需要的卷取溫度7范圍之內(nèi)。再請(qǐng)參閱圖2至圖4所示，為目前精軋區(qū)域軋制狀態(tài)下三種帶鋼的拋鋼運(yùn)行制定 圖，其中圖2為最高速減速拋鋼運(yùn)行圖，圖3為一次加速拋鋼運(yùn)行圖，圖4為二次加速拋鋼 運(yùn)行圖，圖中Vo為穿帶速度，Vl為一次加速后最高速度，V2為二次加速后最高速度，V3為 實(shí)際帶鋼拋鋼速度，VmaX為精軋過(guò)程中的最高軋制速度，Vmout為精軋后的層流冷卻可接 受的最大拋鋼速度。to為穿帶時(shí)間，tl為一次加速時(shí)間，t2為二次加速時(shí)間，t3為拋鋼 時(shí)間。從上述三種帶鋼的運(yùn)行制定圖可見(jiàn)，在軋制過(guò)程中，圖3、圖4中實(shí)際帶鋼的拋鋼速 度V3并沒(méi)有超過(guò)Vmout并且采用的是穩(wěn)定的加速度，因此，層流冷卻裝置的控制系統(tǒng)可以 在一個(gè)穩(wěn)定性較佳的狀態(tài)下根據(jù)實(shí)際帶鋼拋鋼速度V3確定層流冷卻的閥門(mén)數(shù)量，保證帶 鋼在卷取時(shí)能夠在需要的溫度范圍之內(nèi)。只有在帶鋼進(jìn)入精軋區(qū)域時(shí)的溫度較低，為保證 軋制后的帶鋼溫度，才需要采用如圖2所示的拋鋼運(yùn)行制定圖，即最高速減速拋鋼，但是最 高速減速拋鋼由于涉及帶鋼的加速點(diǎn)、減速點(diǎn)、減速度等不穩(wěn)定性因素的影響，導(dǎo)致實(shí)際帶 鋼拋鋼速度不能得到很好的控制，致使終軋溫度不能保持恒定，同時(shí)層流冷卻的冷卻效果 也不能保證冷卻后的帶鋼溫度在卷取所需的范圍之內(nèi)，在這種情況下，尤其是針對(duì)帶鋼運(yùn) 行到尾部時(shí)的拋鋼，溫度如果不能很好的控制在卷取所需的范圍之內(nèi)，會(huì)導(dǎo)致如下的結(jié)果 1)在厚板卷取時(shí)，易造成帶鋼尾部卷取過(guò)程中，卷取機(jī)的跳電。2、在薄板卷取時(shí)，易發(fā)生松 卷，影響到其后的運(yùn)輸。同時(shí)，對(duì)于帶鋼尾部溫度控制的好壞，還將直接影響到帶鋼尾部的 性能。

發(fā)明內(nèi)容
針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)中存在的帶鋼尾部在最高速減速拋鋼運(yùn)行狀態(tài)下不能很好的保證 拋鋼溫度的問(wèn)題，本發(fā)明的目的是提供一種熱軋帶鋼尾部拋鋼過(guò)程中的溫度控制方法，使得帶鋼在卷取時(shí)能夠在需要的溫度范圍之內(nèi)。為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用如下技術(shù)方案—種熱軋帶鋼尾部拋鋼過(guò)程中的溫度控制方法，該溫度控制方法的具體步驟為A.根據(jù)帶鋼尾部的信號(hào)，確認(rèn)帶鋼尾部到達(dá)精軋飛剪進(jìn)入切尾狀態(tài)；B.通過(guò)最高速減速點(diǎn)的動(dòng)態(tài)控制，確保帶鋼尾部的拋鋼溫度恒定；C.根據(jù)帶鋼尾部的拋鋼時(shí)的終軋溫度以及卷取溫度，設(shè)定帶鋼以最高速通過(guò)層流 冷卻區(qū)域時(shí)的最大冷卻能力，計(jì)算出第一個(gè)冷卻閥門(mén)開(kāi)啟的位置；D.根據(jù)實(shí)際帶鋼的拋鋼速度，以及所述的終軋溫度和卷取溫度的差值，修正冷卻 閥門(mén)的開(kāi)啟數(shù)量，使其符合帶鋼尾部的卷取溫度。所述步驟B中最高速減速點(diǎn)的動(dòng)態(tài)控制的具體步驟為Bi.根據(jù)不同帶鋼的最高速減速拋鋼運(yùn)行圖，獲得相應(yīng)的二次加速后最高速度以 及實(shí)際帶鋼拋鋼速度；B2.通過(guò)查表獲得對(duì)應(yīng)的拋鋼減速度；B3.通過(guò)計(jì)算拋鋼的減速時(shí)間，獲得帶鋼最高速減速點(diǎn)至帶鋼拋鋼時(shí)的軋制長(zhǎng) 度；B4.通過(guò)段長(zhǎng)控制方式確定最高速減速點(diǎn)的具體位置。所述的步驟B3的具體步驟為B31.通過(guò)計(jì)算公式T = (V2_V3)/a，計(jì)算出減速時(shí)間T ；B32.通過(guò)計(jì)算公式S = (V2+V3)/2*T，計(jì)算出帶鋼最高速減速點(diǎn)至帶鋼拋鋼時(shí)的 軋制長(zhǎng)度S,式中，V2為二次加速后最高速度，V3為實(shí)際帶鋼拋鋼速度，a為拋鋼減速度。
所述的步驟B4的具體步驟為B41.通過(guò)計(jì)算公式
權(quán)利要求
1.一種熱軋帶鋼尾部拋鋼過(guò)程中的溫度控制方法，其特征在于， 該溫度控制方法的具體步驟為A.根據(jù)帶鋼尾部的信號(hào)，確認(rèn)帶鋼尾部到達(dá)精軋飛剪進(jìn)入切尾狀態(tài)；B.通過(guò)最高速減速點(diǎn)的動(dòng)態(tài)控制，確保帶鋼尾部的拋鋼溫度恒定；C.根據(jù)帶鋼尾部的拋鋼時(shí)的終軋溫度以及卷取溫度，設(shè)定帶鋼以最高速通過(guò)層流冷卻 區(qū)域時(shí)的最大冷卻能力，計(jì)算出第一個(gè)冷卻閥門(mén)開(kāi)啟的位置；D.根據(jù)實(shí)際帶鋼的拋鋼速度，以及所述的終軋溫度和卷取溫度的差值，修正冷卻閥門(mén) 的開(kāi)啟數(shù)量，使其符合帶鋼尾部的卷取溫度。
2.如權(quán)利要求1所述的溫度控制方法，其特征在于，所述步驟B中最高速減速點(diǎn)的動(dòng)態(tài)控制的具體步驟為Bi.根據(jù)不同帶鋼的最高速減速拋鋼運(yùn)行圖，獲得相應(yīng)的二次加速后最高速度以及實(shí) 際帶鋼拋鋼速度；B2.通過(guò)查詢(xún)速度制度表獲得對(duì)應(yīng)的拋鋼減速度；B3.通過(guò)計(jì)算拋鋼的減速時(shí)間，獲得帶鋼最高速減速點(diǎn)至帶鋼拋鋼時(shí)的軋制長(zhǎng)度； B4.通過(guò)段長(zhǎng)控制方式確定最高速減速點(diǎn)的具體位置。
3.如權(quán)利要求2所述的溫度控制方法，其特征在于， 所述的步驟B3的具體步驟為B31.通過(guò)計(jì)算公式T= (V2-V3)/a，計(jì)算出減速時(shí)間T;B32.通過(guò)計(jì)算公式S= (V2+V3)/2*T，計(jì)算出帶鋼最高速減速點(diǎn)至帶鋼拋鋼時(shí)的軋制 長(zhǎng)度S，式中，V2為二次加速后最高速度，V3為實(shí)際帶鋼拋鋼速度，a為拋鋼減速度。
4.如權(quán)利要求2所述的溫度控制方法，其特征在于， 所述的步驟B4的具體步驟為B41.通過(guò)計(jì)算公式汾=L(i-1)* H(l~，計(jì)算出經(jīng)過(guò)不同精軋機(jī)架軋制后的帶鋼長(zhǎng)Hi度31 ；m~nB42.通過(guò)計(jì)算公式AS(m-n-l)=S -ΣΛ’，計(jì)算出s與不同精軋機(jī)架的軋制的帶鋼長(zhǎng)i=m度之和的差值A(chǔ)S(m-n-l)；B43.通過(guò) AS(m-n-l)與 L(m-n_l)進(jìn)行比較，直至 AS(m-n-l)第一次小于 L (m-n_l)；B44.通過(guò)計(jì)算公式D=AS(m-n-l)* ^m,計(jì)算出從第(m_n)精軋機(jī)架向第(m-n-1)精軋機(jī)架前移的距離D，即帶鋼最高速減速點(diǎn)的實(shí)際位置，式中，i = 1,2,3......m為精軋機(jī)架號(hào)，H為經(jīng)過(guò)精軋機(jī)架軋制后的帶鋼的厚度，H(O)為精軋未軋制前帶鋼厚度，L為相鄰兩臺(tái)精軋機(jī)架的距離，η = 0,1,2,......m-1為從最后一臺(tái)精軋機(jī)架起反向計(jì)算的精軋機(jī)架號(hào)。
5.如權(quán)利要求1所述的溫度控制方法，其特征在于，所述的步驟C中的終軋溫度的取值采用帶鋼進(jìn)入層流冷卻區(qū)后至第一個(gè)冷卻閥門(mén)開(kāi) 啟的位置時(shí)帶鋼表面溫度TH(Z)，具體計(jì)算公式為T(mén)H(Z) = TU+(TE-TU) Xe^pxz式中，ζ為帶鋼進(jìn)入冷卻區(qū)時(shí)間，TU為環(huán)境溫度，TE為終軋溫度，P為時(shí)間常數(shù)的倒數(shù)， e為自然對(duì)數(shù)。
全文摘要
本發(fā)明公開(kāi)了一種熱軋帶鋼尾部拋鋼過(guò)程中的溫度控制方法，根據(jù)帶鋼尾部的信號(hào)，確認(rèn)帶鋼尾部到達(dá)精軋飛剪進(jìn)入切尾狀態(tài)；通過(guò)最高速減速點(diǎn)的動(dòng)態(tài)控制，確保帶鋼尾部的拋鋼溫度恒定；根據(jù)帶鋼尾部的拋鋼溫度以及卷取溫度，設(shè)定帶鋼以最高速通過(guò)層流冷卻區(qū)域時(shí)的最大冷卻能力，計(jì)算出第一個(gè)冷卻閥門(mén)開(kāi)啟的位置；根據(jù)實(shí)際帶鋼的拋鋼速度，以及所述的終軋溫度和卷取溫度的差值，修正冷卻閥門(mén)的開(kāi)啟數(shù)量，使其符合帶鋼尾部的卷取溫度。由于對(duì)最高速減速拋鋼采取了動(dòng)態(tài)的控制方式，使得拋鋼減速點(diǎn)的位置得到了很好的定位，繼而保證了帶鋼尾部拋鋼時(shí)的終軋溫度保持恒定，最終確保帶鋼在卷取時(shí)的卷取溫度在合理的公差范圍之內(nèi)。
文檔編號(hào)B21B37/74GK102125937SQ201010022829
公開(kāi)日2011年7月20日 申請(qǐng)日期2010年1月14日 優(yōu)先權(quán)日2010年1月14日
發(fā)明者葉紅衛(wèi), 張智勇, 曹彧華, 榮鴻偉, 高志玲 申請(qǐng)人:寶山鋼鐵股份有限公司