專(zhuān)利名稱(chēng)：一種高溫合金圓錠鐓粗方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于冶金行業(yè)高溫合金的熱加工鍛造技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種高溫合金圓錠 的鐓粗方法。
技術(shù)背景如業(yè)界所知之理，鐓粗系采用鍛壓機(jī)將合金錠的高度減小而橫截面增大的工藝，是 冶金行業(yè)使金屬材料形變的貫用工藝。高溫合金圓錠鍛造主要但非限于地包括兩個(gè)方面 一是采用鐓粗熱加工方式將圓錠鐓粗成圓餅；二是對(duì)合金圓錠實(shí)施鐓粗熱加工其目的旨在 增大鍛件的總變形比(或稱(chēng)鍛壓比)，藉以通過(guò)高溫合金錠的橫向變形，與鐓粗后中間坯 的縱向大變形相結(jié)合，充分改善鍛棒或鍛件產(chǎn)品的各向異性，顯著提高鍛件產(chǎn)品的組織質(zhì) 量。不論哪一個(gè)方面，都必須避免鐓粗后的中間坯出現(xiàn)雙鼓形，從而避免接下去鍛造時(shí)產(chǎn) 生折疊和裂紋。高溫合金具有超合金化的特點(diǎn)，合金化程度越高，合金錠越容易發(fā)生偏析，并且合 金圓錠直徑越大，往往偏析越顯著，是否能夠有效地控制合金錠偏析則至關(guān)高溫合金錠的 質(zhì)量，因此，根據(jù)某一高溫合金對(duì)熔煉偏析的敏感性，嚴(yán)格地并且合理地控制高溫合金錠 的直徑，是高溫合金熔煉必須遵循的重要技術(shù)要素。例如，國(guó)內(nèi)GH4169高溫合金電渣重 熔的圓錠直徑均控制在不超過(guò)430Mi，以充分抑制合金錠的凝固偏析。為了滿足每爐批高 溫合金產(chǎn)品的重量要求，或大鍛件產(chǎn)品的重量要求，在GH4169合金圓錠直徑受到限制時(shí)， 可通過(guò)提高合金錠的高度(即長(zhǎng)度)以實(shí)現(xiàn)每支錠的較大重量要求。于是，常常會(huì)出現(xiàn)這 種情況GH4169合金圓錠徑切頭切尾后的高徑比(即圓錠高度/圓錠直徑)仍會(huì)超過(guò)2.5 : 1。 然而，由于高溫合金的變形抗力大，并且伴隨溫度的下降變形抗力迅速上升，從而導(dǎo)致 當(dāng)合金錠高徑比大于2.5 : 1時(shí)，鐓粗后的中間坯容易出現(xiàn)雙鼓形，當(dāng)進(jìn)一步拔長(zhǎng)或壓下 時(shí)，中間坯的雙鼓形之間會(huì)產(chǎn)生裂紋和折疊現(xiàn)象。GH4169合金圓錠高徑比越大，鐓粗后的 中間坯的雙鼓形越明顯，拔長(zhǎng)后的裂紋和折疊越顯著，嚴(yán)重時(shí)甚至?xí)?dǎo)致產(chǎn)品報(bào)廢。高溫合金圓錠鐓粗時(shí)，壓機(jī)對(duì)錠子所施加的壓力(機(jī)械能)從合金錠的兩端面向錠 子的中間部位傳遞，并且在中間部位形成合力，伴隨壓力的施加產(chǎn)生的形變也從合金錠兩 端面開(kāi)始，逐步向合金錠中間部位推進(jìn)。在壓力從合金錠兩端面向合金錠中部傳遞的過(guò)程中，形變的產(chǎn)生所消耗的機(jī)械能使壓機(jī)對(duì)合金錠所施加的壓力有所逐步降低，合金錠中部 部位形成的合力伴隨降低。由于高溫合金變形抗力大，鐓粗時(shí)，形變的產(chǎn)生所消耗的機(jī)械 能亦大，伴隨鐓粗的進(jìn)行，壓力降低的速率比一般合金鋼大得多，高徑比越大，從合金錠 兩端部到達(dá)合金錠中部壓力的合力越小。 一般情況下，當(dāng)高徑比大于2.5: 1時(shí)稱(chēng)為大高 徑比，當(dāng)高徑比不大于即《2.5: l時(shí)，前述的合力不小于兩端部的壓力，合金錠中部的橫 向變形可不小于合金錠兩端部的橫向變形，合金錠鐓粗后不會(huì)形成雙鼓形。然而，當(dāng)高徑比大于2.5 : l時(shí)，因前述的合力小于合金錠兩端部的壓力，因此合金定中部的橫向變形將顯著小于合金錠兩端部的橫向變形，導(dǎo)致鐓粗后的中間坯出現(xiàn)中部陷進(jìn)去而在兩頭形成 鼓形的雙鼓形，并且高徑比愈大，雙鼓形越顯著。整形時(shí)，中間坯的雙鼓形之間凹進(jìn)去的 部位會(huì)產(chǎn)生折疊和裂紋，若折疊和裂紋嚴(yán)重，則需要停止鍛造，待中間坯冷卻并且清理裂 紋和折疊后再回爐加熱鍛造，從而對(duì)合金錠鍛造的成材率、生產(chǎn)效率和能耗均產(chǎn)生不利的 影響。圖1所示為已有技術(shù)中將直徑360 mm的GH4169合金圓錠徑切頭和切尾后入爐加熱并 且由2500噸快鍛機(jī)鐓粗至1/2高度后坯料形狀的模擬示意圖。圖中的(a)的高徑比較小(高徑比為2.0 : i);圖中的(b)的高徑比為2.8 : i;而圖中的(c)的高徑比為3.7: i。 由圖見(jiàn)，高徑比為2.0 : l時(shí)鐓粗后中間坯只有一個(gè)鼓形，而高徑比為2.8 : l或3.7 : i時(shí)，則中間坯出現(xiàn)了雙鼓形，因此高徑比越大，中間坯的雙鼓形越顯著。日本專(zhuān)利JP7088586A提出的避免較大高徑比高溫合金錠鐓粗時(shí)出現(xiàn)雙鼓形的加工方 法，是將合金圓錠加熱出爐后，在爐外采用火焰加熱法對(duì)高徑比》2.5合金錠中部加熱， 使合金錠的端部溫度顯著低于中部溫度，可避免鐓粗后的錠坯的中間坯呈雙鼓形。但該方 法存在以下缺點(diǎn)對(duì)合金錠進(jìn)行爐外加熱需要消耗大量的能源；合金圓錠兩端部的溫度下 降幅度大，兩端部鐓粗的壓下量偏小，圓錠鐓粗后的中間坯兩端部橫向變形偏小，導(dǎo)致圓 錠鐓粗后的中間坯與兩端的截面積差偏大，從而限制了對(duì)大高徑比的圓錠鐓粗的效率。綜上所述，如何有效地避免合金錠鐓粗后的中間坯出現(xiàn)雙鼓形問(wèn)題， 一直是國(guó)內(nèi)從 事高溫合金領(lǐng)域的技術(shù)人員力圖破解的技術(shù)課題，本申請(qǐng)人同樣進(jìn)行了長(zhǎng)期的探索，下面 將要介紹的技術(shù)方案便是在前述的背景下產(chǎn)生的。 發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的任務(wù)在于提供一種高溫合金圓錠的鐓粗方法，該方法即使當(dāng)合金圓錠的高 徑比大于2.5 : 1時(shí)，仍能避免經(jīng)鐓粗后的中間坯不出現(xiàn)雙鼓形而藉以提高合金錠鍛造的 成材率、生產(chǎn)效率、改善鍛件質(zhì)量和降低能耗。本發(fā)明的任務(wù)是這樣來(lái)完成的， 一種高溫合金圓錠的鐓粗方法，它包括以下步驟-
A) 合金圓錠坯預(yù)加工，在入爐加熱前，對(duì)合金圓錠坯切頭和切尾，并且使經(jīng)過(guò)切頭 和切尾的合金圓錠坯的兩端端面平整至與合金圓錠坯的軸線相垂直的程度，得到待入爐加 熱的合金圓錠；
B) 包覆陶瓷絕熱毯，將陶瓷絕熱毯包覆在待入爐加熱的合金圓錠的中部，得到包覆 有陶瓷絕熱毯的入爐加熱合金圓錠；
C) 入爐加熱，將包覆有陶瓷絕熱毯的入爐加熱合金圓錠送入爐中加熱，出爐，并且 控制自出爐至鐓粗的時(shí)間，得到待鐓粗合金圓錠；
D) 鐓粗，將待鐓粗合金圓錠鐓粗，得到鐓粗后的中間坯。
在本發(fā)明的一個(gè)具體的實(shí)施例中，步驟B)中所述的陶瓷絕熱毯的長(zhǎng)度為所述合金圓 錠的直徑與陶瓷絕熱毯的厚度的兩倍之和再乘3V ，而所述的陶瓷絕熱毯的寬度為所述合金 圓錠長(zhǎng)度的1/2 1/3。
在本發(fā)明的另一個(gè)具體的實(shí)施例中，步驟B)中所述的包覆是指將陶瓷絕熱毯采用高 溫粘結(jié)劑粘至合金圓錠的中部。
在本發(fā)明的又一個(gè)具體的實(shí)施例中，所述陶瓷絕熱毯的長(zhǎng)度方向的兩側(cè)裁剪成鋸齒 的形狀，所述陶瓷絕熱毯的長(zhǎng)度不包括所述鋸齒的單邊長(zhǎng)度。
在本發(fā)明的再一個(gè)具體的實(shí)施例中，所述鋸齒為等邊三角形的鋸齒，鋸齒的單邊長(zhǎng) 度為80-120 mm，相鄰鋸齒之間的夾角為60° 。
在本發(fā)明的還一個(gè)具體的實(shí)施例中，所述的高溫粘結(jié)劑為軟化點(diǎn)溫度為700-85(TC的 玻璃潤(rùn)滑劑。
在本發(fā)明的更而一個(gè)具體的實(shí)施例中，步驟C)中所述的控制自出爐至鐓粗的時(shí)間是 將時(shí)間控制為^1.5min。
在本發(fā)明的進(jìn)而一個(gè)具體的實(shí)施例中，步驟C)中所述的加熱是將合金圓錠加熱至 1100-1250°C。
本發(fā)明提供的技術(shù)方案，能保障鐓粗時(shí)的合金圓錠中部的溫度顯著高于兩端部的溫 度，使鐓粗時(shí)合金圓錠中部合金的變形抗力顯著低于兩端部的合金的變形抗力，從而使合 金圓錠中部的橫向變形得以大于合金圓錠兩端部的橫向變形，因此，即使合金圓錠的高徑 比為不小于2.5乃至達(dá)到3.7時(shí)，仍能避免鐓粗后的中間坯出現(xiàn)雙鼓形，不僅可以提高合 金鍛造的成材率、鍛造效率，而且可改善鍛件質(zhì)量和降低能源消耗。


圖1為已有技術(shù)中的材質(zhì)為GH4169合金圓錠錠坯鐓粗后所得到的中間坯的示意圖。 圖2為本發(fā)明方法所使用的陶瓷絕熱毯的示意圖。 圖3為圖2所示的陶瓷絕熱毯包覆于合金圓錠上的示意圖。 圖4為本發(fā)明的實(shí)施將高溫合金圓錠鐓粗后所得到的中間坯的示意圖。
具體實(shí)施例方式
實(shí)施例l: GH80A合金圓錠的鐓粗。
A) 合金圓錠坯預(yù)加工，先對(duì)直徑為340咖、牌號(hào)為GH80A的合金圓錠坯進(jìn)行切頭和 切尾，然后用車(chē)床將合金圓錠坯的兩端端面車(chē)平，并使車(chē)平后的合金圓錠的兩端端面與合 金圓錠的軸線相垂直，以確保鐓粗時(shí)壓力的矢向與合金圓錠的軸線相平行，避免在鐓粗時(shí) 出現(xiàn)彎曲，得到直徑為340 mm和長(zhǎng)度為1265 mm的合金圓錠，測(cè)算待鐓粗的高徑比，艮P， 高徑比=1265/340=3. 72 : 1;
B) 包覆陶瓷絕熱毯1，首先制作或稱(chēng)準(zhǔn)備由圖2所示的陶瓷絕熱毯1，陶瓷絕熱毯1 的寬度為合金圓錠的高度的1/2，即632.5mm(約等于633 mm)，陶瓷絕熱毯1的長(zhǎng)度為合 金圓錠的直徑與陶瓷絕熱毯1的厚度的兩倍之和再乘以n ，而陶瓷絕熱毯1的厚度為10 mm， 因此，本實(shí)施例中的陶瓷絕熱毯1的長(zhǎng)度=(合金圓錠的直徑加兩倍陶瓷絕熱毯1的厚度 10 mm) X ji= (340+10X2) Xn^ll30mm，在裁剪陶瓷絕熱毯1時(shí)，將陶瓷絕熱毯1的 長(zhǎng)度方向兩側(cè)裁剪成鋸齒的形狀，前述的陶瓷絕熱毯的長(zhǎng)度不包括鋸齒的單邊長(zhǎng)度，每個(gè) 鋸齒均為等邊三角形，等邊三角形的單邊長(zhǎng)度為lOOnnn，高度為86. 6咖，相鄰鋸齒之間 的夾角為60° 。陶瓷絕熱毯1長(zhǎng)度方向的兩側(cè)具有鋸齒的形狀，可以避免加熱的合金圓錠 出爐后，在圓錠外表面中間部位包覆的陶瓷絕熱毯l邊界處產(chǎn)生溫度陡降，從而避免鍛粗 后的中間坯在陶瓷絕熱毯l的邊界處形成凹陷，避免隨后拔長(zhǎng)時(shí)因中間坯存在凹陷產(chǎn)生折 疊或裂紋缺陷。將長(zhǎng)度為1130mm、寬度為633 imn和厚度為10 mm的并且由圖2所示帶鋸齒 形的陶瓷絕熱毯1用高溫粘結(jié)劑包覆到直徑340 mm、高度1265咖的合金圓錠坯2的外表 面的中部，呈現(xiàn)出圖3所示的形態(tài)，即得到包覆有陶瓷絕熱毯1的入爐加熱合金圓錠，本 步驟中所述的陶瓷絕熱毯1和高溫粘結(jié)劑均可由市場(chǎng)購(gòu)取，例如優(yōu)選而非限于地采用由中 國(guó)江蘇省常熟市新時(shí)代保溫材料有限公司生產(chǎn)銷(xiāo)售的型號(hào)為AI可粘貼陶瓷絕熱毯以及該 公司生產(chǎn)銷(xiāo)售的型號(hào)為AI-1型高溫粘結(jié)劑，這種高溫粘結(jié)劑的軟化點(diǎn)溫度為700-850°C;
C) 入爐加熱，將由步驟B)所得到的包覆有陶瓷絕熱毯1的入爐加熱合金圓錠送入 爐中加熱至116(TC，第一次鐓粗時(shí)，自出爐至鐓粗的時(shí)間控制為150s，得到待鐓粗合金 圓錠；D)鐓粗，在2500噸的快速鍛造機(jī)的底盤(pán)上以及在待鐓粗合金圓錠的上端面均放置 陶瓷絕熱毯(使待鐓粗合金圓錠的下端面與鍛造機(jī)的底盤(pán)上的陶瓷絕熱毯接觸)，放置陶 瓷絕熱毯的功用是減少待鐓粗合金圓錠端面的降溫和變形阻力，鍛造機(jī)的鐓粗的速度控制 在《50咖/秒，因高徑比為3.72:1，因此， 一次鐓粗壓下后的高度控制在890 mm，壓下 距離為合金圓錠高度的30%，然后進(jìn)行第二次鐓粗，在作第二次鐓粗前需將經(jīng)第一次鐓粗 后的中間坯中部包覆陶瓷絕熱毯1后再次送入爐內(nèi)加熱至116(TC，加熱后將自出爐至開(kāi)始 第二次鐓粗的時(shí)間控制為120s,第二次鐓粗時(shí)中間坯的壓下高度調(diào)整為中間坯高度的4(m; 在本步驟中，無(wú)論第一次鐓粗，還是第二次鐓粗均未出現(xiàn)雙鼓形，所得到的中間坯3的形 狀如圖4所示，即經(jīng)第二次鐓粗后的中間坯3呈現(xiàn)良好的單鼓形形藐。
實(shí)施例2: GH4169合金圓錠的鐓粗。
A) 合金圓錠坯預(yù)加工，先對(duì)直徑為360咖、牌號(hào)為GH4169的合金圓錠坯進(jìn)行切頭 和切尾，然后用車(chē)床將合金圓錠坯的兩端端面車(chē)平，并使車(chē)平后的合金圓錠的兩端端面與 合金圓錠的軸線相垂直，確保鐓粗時(shí)壓力的矢向與合金圓錠的軸線相平行，得到直徑為360 咖和長(zhǎng)度為1020 mm的合金圓錠，測(cè)算待鐓粗的高徑比，即，高徑比=1020/360=2. 83 : 1;
B) 包覆陶瓷絕熱毯1，首先制作或稱(chēng)準(zhǔn)備由圖2所示的陶瓷絕熱毯1，陶瓷絕熱毯1 的寬度為合金圓錠的高度的1/3，即340皿，陶瓷絕熱毯1的長(zhǎng)度為合金圓錠的直徑與陶 瓷絕熱毯1的厚度的兩倍之和再乘以n ，而陶瓷絕熱毯1的厚度為10 mm，因此，本實(shí)施 例中的陶瓷絕熱毯1的長(zhǎng)度=(合金圓錠的直徑加兩倍陶瓷絕熱毯1的厚度10皿)X ji =
(360+10X2) X n 1200咖，在裁剪陶瓷絕熱毯1時(shí)，在陶瓷絕熱毯1的長(zhǎng)度方向兩側(cè) 各另加裁剪成鋸齒形狀的陶瓷絕熱毯部分，每個(gè)鋸齒均為等邊三角形，等邊三角形的單邊 長(zhǎng)度為80咖，高度為69咖，相鄰鋸齒之間的夾角為60° ;將長(zhǎng)度為1200咖、寬度為340咖 和厚度為10 mm的并且由圖2所示的陶瓷絕熱毯1用高溫粘結(jié)劑包覆到直徑360 nm、高度 1020謡的合金圓錠坯2的外表面的中部，呈現(xiàn)出圖3所示的形態(tài)，即得到包覆有陶瓷絕熱 毯1的入爐加熱合金圓錠；
C) 入爐加熱，將由步驟B)所得到的包覆有陶瓷絕熱毯1的入爐加熱合金圓錠送入 爐中加熱至112(TC，自出爐至鐓粗的時(shí)間控制為120s，得到待鐓粗的合金圓錠；
D) 鐓粗，在2500噸的快速鍛造機(jī)的底盤(pán)上以及在待鐓粗合金圓錠的上端面均放置 陶瓷絕熱毯，放置陶瓷絕熱毯的功用是減少待鐓粗合金圓錠端面的降溫和變形阻力，鍛造 機(jī)的鐓粗的速度控制在《50imn/秒， 一次鐓粗壓下后的中間坯高度控制在520mm，壓下高 度為合金圓錠高度的50%，鐓粗后的中間坯3呈現(xiàn)良好單鼓形，接下去拔長(zhǎng)鍛造的O200mm棒材表面良好，按01.2平底孔探傷良好，O200 mm棒材綜合力學(xué)性能良好地滿足了各項(xiàng)技 術(shù)要求。本實(shí)施例結(jié)構(gòu)圖中未提及的內(nèi)容均同對(duì)實(shí)施例l的描述。 實(shí)施例3: GH4145合金圓錠的鐓粗。
A) 合金圓錠坯預(yù)加工，先對(duì)直徑為460咖、牌號(hào)為GH4145的合金圓錠坯進(jìn)行切頭 和切尾，然后用車(chē)床將合金圓錠坯的兩端端面車(chē)平，并使車(chē)平后的合金圓錠的兩端端面與 合金圓錠的軸線相垂直，確保鐓粗時(shí)壓力的矢向與合金圓錠的軸線相平行，得到直 徑為460咖和長(zhǎng)度為1160咖的合金圓錠，測(cè)算待鐓粗的高徑比，即，高徑比 =1160/460=2.52 : 1;
B) 包覆陶瓷絕熱毯1，首先制作或稱(chēng)準(zhǔn)備由圖2所示的陶瓷絕熱毯1，陶瓷絕熱毯1 的寬度為合金圓錠的高度的1/3，即390 mm，陶瓷絕熱毯1的長(zhǎng)度為合金圓錠的直徑與陶 瓷絕熱毯1的厚度的兩倍之和再乘以n ，而陶瓷絕熱毯1的厚度為10 mm，因此，本實(shí)施 例中的陶瓷絕熱毯1的長(zhǎng)度=(合金圓錠的直徑加兩倍陶瓷絕熱毯1的厚度10 mm) X n =
(460+10X2) Xn 1510mm，在裁剪陶瓷絕熱毯1時(shí)，在陶瓷絕熱毯1的長(zhǎng)度方向兩側(cè) 另加裁剪成鋸齒形狀的陶瓷絕熱毯，每個(gè)鋸齒均為等邊三角形，等邊三角形的單邊長(zhǎng)度為 120 mm，高度為104咖，相鄰鋸齒之間的夾角為60° ;將長(zhǎng)度為1160咖、寬度為390 mm 和厚度為10咖的并且由圖2所示的陶瓷絕熱毯1用高溫粘結(jié)劑包覆到直徑460 mm、高度 1160咖的合金圓錠坯2的外表面的中部，呈現(xiàn)出圖3所示的形態(tài)，即得到包覆有陶瓷絕熱 毯1的入爐加熱合金圓錠；
C) 入爐加熱，將由步驟B)所得到的包覆有陶瓷絕熱毯1的入爐加熱合金圓錠送入 爐中加熱至120(TC，自出爐至鐓粗的時(shí)間控制為90s，得到待鐓粗的合金圓錠；
D) 鐓粗，在2500噸的快速鍛造機(jī)的底盤(pán)上以及在待鐓粗合金圓錠的上端面均放置 陶瓷絕熱毯，放置陶瓷絕熱毯的功用是減少待鐓粗合金圓錠端面的降溫和變形阻力，鍛造 機(jī)的鐓粗的速度控制在《50mm/秒， 一次鐓粗壓下后的中間坯高度控制在580咖，壓下距 離為合金圓錠高度的50%，鐓粗后的中間坯3呈現(xiàn)良好的單鼓形，接下去進(jìn)一步鐓粗成① 1100X220mm的鼓形合金圓餅，合金圓餅表面良好，按①2. 0平底孔探傷良好。本實(shí)施例 中未提及的內(nèi)容均同對(duì)實(shí)施例1的描述。
權(quán)利要求
1、一種高溫合金圓錠的鐓粗方法，其特征在于它包括以下步驟A)合金圓錠坯預(yù)加工，在入爐加熱前，對(duì)合金圓錠坯切頭和切尾，并且使經(jīng)過(guò)切頭和切尾的合金圓錠坯的兩端端面平整至與合金圓錠坯的軸線相垂直的程度，得到待入爐加熱的合金圓錠；B)包覆陶瓷絕熱毯，將陶瓷絕熱毯包覆在待入爐加熱的合金圓錠的中部，得到包覆有陶瓷絕熱毯的入爐加熱合金圓錠；C)入爐加熱，將包覆有陶瓷絕熱毯的入爐加熱合金圓錠送入爐中加熱，出爐，并且控制自出爐至鐓粗的時(shí)間，得到待鐓粗合金圓錠；D)鐓粗，將待鐓粗合金圓錠鐓粗，得到鐓粗后的中間坯。
2、 根據(jù)權(quán)利要求1所述的高溫合金圓錠的鐓粗方法，其特征在于步驟B)中所述的 陶瓷絕熱毯的長(zhǎng)度為所述合金圓錠的直徑與陶瓷絕熱毯的厚度的兩倍之和再乘n ，而所 述的陶瓷絕熱毯的寬度為所述合金圓錠長(zhǎng)度的1/2 1/3。
3、 根據(jù)權(quán)利要求1所述的高溫合金圓錠的鐓粗方法，其特征在于步驟B)中所述的 包覆是指將陶瓷絕熱毯采用高溫粘結(jié)劑粘至合金圓錠的中部。
4、 根據(jù)權(quán)利要求2所述的高溫合金圓錠的鐓粗方法，其特征在于所述陶瓷絕熱毯 的長(zhǎng)度方向的兩側(cè)裁剪成鋸齒的形狀，所述陶瓷絕熱毯的長(zhǎng)度不包括所述鋸齒的單邊長(zhǎng) 度。
5、 根據(jù)權(quán)利要求4所述的高溫合金圓錠的鐓粗方法，其特征在于所述鋸齒為等邊 三角形的鋸齒，鋸齒的單邊長(zhǎng)度為80-120 mm，相鄰鋸齒之間的夾角為60° 。
6、 根據(jù)權(quán)利要求3所述的高溫合金圓錠的鐓粗方法，其特征在于所述的高溫粘結(jié) 劑為軟化點(diǎn)溫度為700-85(TC的玻璃潤(rùn)滑劑。
7、 根據(jù)權(quán)利要求1所述的高溫合金圓錠的鐓粗方法，其特征在于步驟C)中所述的 控制自出爐至鐓粗的時(shí)間是將時(shí)間控制為》1.5min。
8、 根據(jù)權(quán)利要求1所述的高溫合金圓錠的鐓粗方法，其特征在于步驟C)中所述的 加熱是將合金圓錠加熱至1100-1250°C。
全文摘要
一種高溫合金圓錠的鐓粗方法，屬于冶金行業(yè)高溫合金的熱加工鍛造技術(shù)領(lǐng)域。包括的步驟合金圓錠坯預(yù)加工，在入爐加熱前，對(duì)合金圓錠坯切頭和切尾，使經(jīng)過(guò)切頭和切尾的合金圓錠坯的兩端端面平整至與合金圓錠坯的軸線相垂直的程度，得到待入爐加熱的合金圓錠；包覆陶瓷絕熱毯，將陶瓷絕熱毯包覆在待入爐加熱的合金圓錠的中部，得到包覆有陶瓷絕熱毯的入爐加熱合金圓錠；入爐加熱，將包覆有陶瓷絕熱毯的入爐加熱合金圓錠送入爐中加熱，出爐，并且控制自出爐至鐓粗的時(shí)間，得到待鐓粗合金圓錠；鐓粗，將待鐓粗合金圓錠鐓粗，得到鐓粗后的中間坯。優(yōu)點(diǎn)可以提高合金鍛造的成材率、鍛造效率，改善鍛件質(zhì)量和降低能源消耗。
文檔編號(hào)B21J5/06GK101633029SQ20091003291
公開(kāi)日2010年1月27日 申請(qǐng)日期2009年6月5日 優(yōu)先權(quán)日2009年6月5日
發(fā)明者周奠華 申請(qǐng)人:常熟市蘇南特種金屬保溫鍛造研發(fā)中心有限公司