本發(fā)明涉及聚苯硫醚(以下，簡稱為pps)單絲和其卷裝體，更詳細而言，涉及適于高精密過濾器用途的pps單絲。

背景技術：

pps的耐熱性、耐化學藥品性、電絕緣性等優(yōu)異，機械強度、成型加工性也優(yōu)異，因此，已作為代替金屬的材料、可耐受極限環(huán)境的材料而被廣泛使用。關于pps纖維，也提出了利用上述特性，而用于過濾器、刷用毛材、抄紙干燥機帆布、電絕緣紙等產(chǎn)業(yè)用物資材料的方案。例如，專利文獻1中提出了穩(wěn)定地制造纖度不均少的pps纖維的方法。

近年來，在可在化學、電氣·電子、汽車、食品、精密儀器、醫(yī)藥·醫(yī)療等制造現(xiàn)場使用的過濾器用途中，作為sus鋼絲的替代品，積極開展了對pps單絲的研究。例如，專利文獻2中，為了生產(chǎn)率良好地、廉價地制造單絲，提出了先制造復絲，然后進行分纖的方法。然而，該方法中，通過復絲制造工序中的交絡處理，在單絲彼此進行交絡的狀態(tài)下進行拉伸、熱固定，因此，在單絲間，拉伸、熱固定容易變得不均勻，在分纖后的單絲中產(chǎn)生纖維軸向的纖度不均，難以得到均勻的單絲。另外，在分纖工序中，存在多個導向裝置類，絲條由于在其間擦過而容易受到損傷，此外，由于擦過張力等，導致分纖后的單絲的纖維軸向的連續(xù)熱收縮應力偏差變大，難以得到均勻的單絲。由此，對于分纖絲而言，纖維軸向的物性的均勻性喪失，無法得到高精密的過濾器。

另外，例如，專利文獻3中，為了得到尺寸穩(wěn)定性良好的pps單絲，提出了少量添加聚對苯二甲酸亞烷基酯的方法。然而，該方法中，由于添加聚對苯二甲酸亞烷基酯，因此存在以下這樣的問題：耐熱性、耐化學藥品性降低，或者，由于混合不均而導致長度方向的物性的均勻性喪失，無法應用于高精密的過濾器。

此外，例如，專利文獻4中，為了提高過濾器性能，提出了纖度均勻性優(yōu)異的pps單絲。雖然確實能制造一定精度的過濾器，但確認其無法應對近年來飛速提高的過濾器的高精密化。這是因為，為了進行過濾器的高精密化，需要抑制織造過濾器時的張力偏差，關于此點，并未教導任何解決方法。如上所述，迄今為止，無法得到適于開口變動率非常小的高精密過濾器的pps單絲，迫切需要適于高精密過濾器的pps單絲。

現(xiàn)有技術文獻

專利文獻

專利文獻1:日本特開平10-60734號公報

專利文獻2:日本特開2012-246599號公報

專利文獻3:日本特開2011-106060號公報

專利文獻4:日本特開2009-68149號公報

技術實現(xiàn)要素：

發(fā)明所要解決的課題

本發(fā)明的課題在于提供適于開口變動率非常小的高精密的過濾器的pps單絲。

用于解決課題的手段

為了解決上述課題，本發(fā)明采用以下的方式。

(1)一種聚苯硫醚單絲，纖維軸向的連續(xù)熱收縮應力偏差為5％以下，纖度均勻性(u％nomal值)為1.2％以下。

(2)一種圓柱形狀的卷裝體，其是卷繞上述(1)所述的聚苯硫醚單絲而成的。

(3)一種聚苯硫醚單絲的制造方法，所述制造方法中，將聚苯硫醚樹脂熔融、并從噴絲板吐出，用冷卻裝置將吐出的各長絲冷卻，然后賦予油劑，用加熱了的牽引輥牽引，在牽引輥與加熱拉伸輥之間拉伸，卷繞成圓柱狀，所述制造方法的特征在于：(a)使噴絲板面的中心部和外周部的溫度不均度為3℃以下；(b)在距噴絲板100mm以下的距離，用5℃以上20℃以下的冷卻風將各長絲冷卻。

發(fā)明的效果

通過使用本發(fā)明的pps單絲，可提供具有耐熱性、耐化學藥品性、并且開口變動率非常小的高精密的過濾器。

附圖說明

圖1：本發(fā)明中的制絲工藝的概略圖

具體實施方式

本發(fā)明中使用的pps具有由對苯硫醚形成的基本重復結構單元。也可含有其他共聚結構單元。例如，作為共聚結構單元，可舉出間亞苯基硫醚、亞聯(lián)苯基硫醚等芳香族硫醚、以及它們的烷基取代物、鹵素取代物等。另外，也可通過混合紡絲、復合紡絲等添加其他聚合物。作為其他聚合物，可舉出聚酯、聚酰胺、聚烯烴、聚酰亞胺等。共聚成分量、聚合物添加量優(yōu)選為3wt％以下。為該范圍時，可保持良好的耐熱性、耐化學藥品性。更優(yōu)選為1wt％以下，進一步優(yōu)選不添加。

此外，還可添加抗氧化劑、耐熱劑、熱劣化防止劑、耐候劑等添加劑。其添加量優(yōu)選為1wt％以下。通過為1wt％以下，可得到良好的拉絲性。更優(yōu)選的范圍為0.5wt％以下。

另外，本發(fā)明中使用的pps優(yōu)選使用低分子量物少的利用淬滅法(quenchmethod)進行聚合而得到的pps。通過使用低分子量物少的聚合物，可抑制紡絲時的噴絲板污染，可穩(wěn)定地得到本發(fā)明的pps單絲。

為了得到極其高精密的過濾器，必須同時實現(xiàn)pps單絲的纖維軸向的連續(xù)熱收縮應力偏差的抑制和優(yōu)異的纖度均勻性。

所謂纖維軸向的連續(xù)熱收縮應力，是沿纖維軸向連續(xù)地測定一邊使纖維行進一邊進行熱處理時產(chǎn)生的收縮應力而得到的，通過以下方式求出：使絲條在送絲輥與引絲輥的輥間行進，在上述輥間實施干熱處理，利用在其后方設置的張力測定器連續(xù)地測定收縮應力(cn)。另外，其偏差是用上述連續(xù)熱收縮應力的標準偏差除以平均值而得到的。具體而言，使測定頻率為每1cm6次，將其平均值作為1個數(shù)據(jù)，采集1000個數(shù)據(jù)，由得到的1000個數(shù)據(jù)，算出平均值、標準偏差，利用下式算出連續(xù)熱收縮應力偏差。平均值、標準偏差可通過使用東レエンジニアリング公司制“連續(xù)熱收縮測定器fta-500”自動算出。

(連續(xù)熱收縮應力偏差)＝(標準偏差)/(平均值)×100

本發(fā)明中，發(fā)現(xiàn)該纖維軸向的連續(xù)熱收縮應力偏差對織造過濾器時的張力偏差有影響。若連續(xù)熱收縮應力穩(wěn)定，則織造時的張力偏差變小，可得到高精密的過濾器。因此，必要的連續(xù)熱收縮應力偏差為5％以下，更優(yōu)選為3％以下。下限值為0％以上。

作為用于使該纖維軸向的連續(xù)熱收縮應力偏差為5％以下的一種優(yōu)選方法，可舉出抑制拉伸工序中的拉伸張力偏差的方法。

為了抑制該拉伸張力偏差，優(yōu)選使噴絲板面溫度的不均度為3℃以下，更優(yōu)選為1.5℃以下。噴絲板面溫度的不均度是指噴絲板中心部和距噴絲板最外周5mm的任意4點合計5點的最高溫度與最低溫度之差。噴絲板面溫度的不均度為3℃以下時，吐出的聚合物溫度變得均勻，吐出·冷卻穩(wěn)定，隨后的拉伸工序中的拉伸張力穩(wěn)定，這已通過深入的研究而確認。需要說明的是，作為抑制噴絲板面溫度的不均度的方法，可舉出利用加熱器在噴絲板面下進行保溫的方法。此外，更優(yōu)選用加熱蒸汽將噴絲板面下充滿的方法。噴絲板面下加熱器的溫度優(yōu)選為紡絲溫度±20℃的范圍，更優(yōu)選為紡絲溫度±10℃的范圍。

用于得到極其高精密的過濾器的另一個重要的特性是pps單絲的纖度均勻性。纖度均勻性由烏斯特不勻率(usterirregularity)(u％nomal值)表示，用于得到作為課題的極其高精密的過濾器的u％為1.2％以下，優(yōu)選為1.0％以下，更優(yōu)選為0.9％以下。下限值為0％以上。為了得到所述的優(yōu)異的纖度均勻性，從噴絲板吐出的聚合物的冷卻工序是非常重要的。

冷卻工序中，優(yōu)選使用氣體(空氣)作為冷卻介質(zhì)。利用氣體(冷卻風)進行的冷卻與利用液體進行的冷卻相比，對聚合物的阻力小，對于確保纖度均勻性而言是有利的。

關于冷卻風的溫度，優(yōu)選為5℃以上、20℃以下，更優(yōu)選為5℃以上、10℃以下。通過使冷卻風的溫度為20℃以下，從而聚合物的冷卻變得充分，涉及纖度均勻性的提高。

此外，優(yōu)選將冷卻開始距離設定為距噴絲板面100mm以下，更優(yōu)選為80mm以下。通過將冷卻開始距離設定為100mm以下，從而從噴絲板吐出的聚合物的固化點穩(wěn)定，涉及纖度均勻性的提高。

為了得到高精密過濾器，pps單絲的卷繞形狀也是非常重要的，卷裝體優(yōu)選為圓柱形狀。通過成為圓柱形狀，可抑制雙錐端圓柱形狀(パーン形狀)中產(chǎn)生的被稱為“緯檔(パーンビケ)”的收縮狀(ヒケ狀)的缺陷。

本發(fā)明的pps單絲的纖度優(yōu)選為6～33dtex，更優(yōu)選為6～22dtex。通過為6～33dtex，從而在使過濾器高密度化時，可抑制因過濾而導致的壓力損失。

另外，本發(fā)明的pps單絲的強度優(yōu)選為3.0cn/dtex以上，更優(yōu)選為3.5cn/dtex以上。通過使強度為3.0cn/dtex以上，可實現(xiàn)過濾器耐久性的提高。

此外，本發(fā)明的pps單絲的熱水尺寸變化率優(yōu)選為10％以下，更優(yōu)選為6％以下。通過使熱水尺寸變化率為10％以下，在高溫環(huán)境下使用時的過濾器的尺寸穩(wěn)定性提高。

另外，本發(fā)明的pps單絲的制造方法優(yōu)選利用直接紡絲單絲的1工序法。通過利用1工序法，可抑制影響連續(xù)熱收縮應力偏差的拉伸張力偏差。另外，生產(chǎn)率也顯著地提高。

另外，作為本發(fā)明的pps單絲的制造方法，還可舉出在先得到復絲后、經(jīng)分纖工序而得到單絲的方法，但優(yōu)選使用直接紡絲單絲的1工序法。

以下記載本發(fā)明的單絲的優(yōu)選的制造方法的一例。

本發(fā)明中使用的pps樹脂如上文所述。

對于用于紡絲的pps樹脂，優(yōu)選利用干燥機，使低分子量物成為0.15wt％以下，更優(yōu)選為0.1wt％以下。通過預先盡可能地除去聚合物中的低沸點物，從而可在熔融紡絲時，抑制噴絲板面的污染，可穩(wěn)定地得到纖度均勻性優(yōu)異、連續(xù)熱收縮應力偏差小的pps單絲。

熔融紡絲中，pps樹脂的熔融擠出可利用公知的方法進行。對于擠出的聚合物而言，經(jīng)由配管，利用齒輪泵等公知的計量裝置進行計量，從用于除去異物的過濾器通過，然后被引導至噴絲板。此時的聚合物溫度優(yōu)選為300～330℃，更優(yōu)選為310～320℃。

為了得到纖度均勻性優(yōu)異的pps單絲，優(yōu)選使噴絲板孔的孔徑d成為0.10mm以上，優(yōu)選為0.50mm以下，將噴絲板孔的成型段長度(ランド長)l(與噴絲板孔的孔徑相同的直管部的長度)除以孔徑d而得到的l/d優(yōu)選為1.0以上8.0以下。另外，從生產(chǎn)率的觀點考慮，每1噴絲板的孔數(shù)為4以上，從絲條冷卻的觀點考慮，優(yōu)選為8以下。

關于噴絲板面溫度、從噴絲板吐出的絲條的冷卻，如上文所述。

經(jīng)冷卻固化的絲條被加熱了的第1輥牽引，如上文所述，連續(xù)地在第1輥與第2輥之間被拉伸。第1輥、第2輥可使用懸掛型、分離輥型、納爾遜(nelson)型，從絲條加熱的穩(wěn)定性和速度固定的觀點考慮，優(yōu)選使用納爾遜型。

第1輥的牽引速度優(yōu)選為300～1000m/min，更優(yōu)選為400～800m/min。

另外，第1輥的加熱溫度優(yōu)選為聚合物的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度-10℃以上、tg+20℃以下。通過使第1輥的加熱溫度為上述范圍，從而在pps的流動性充分的狀態(tài)下進行拉伸，可抑制拉伸張力的偏差。

另外，第2輥的加熱溫度優(yōu)選為140℃以上、250℃以下。通過為140℃以上，可提高強度、尺寸穩(wěn)定性。

關于卷繞，可利用公知的卷繞機，作為卷裝體形狀，如上文所述，優(yōu)選為圓柱形狀。

對于如上所述地操作而得到的pps單絲，利用整經(jīng)機以成為目標開距(opening)的方式進行整經(jīng)，利用劍桿織機、噴水織機等打入緯絲，然后切割成任意的形狀，形成過濾器。作為該過濾器的用途，例如可作為汽車發(fā)動機的噴射過濾器、醫(yī)療現(xiàn)場等的過濾器使用。

實施例

(1)開口變動率

用整經(jīng)機以380根/英寸(2.54cm)的方式對pps單絲進行整經(jīng)，用劍桿織機以成為380根/英寸(2.54cm)(以開口部成為正方形的方式)的方式進行織造。利用掃描型電子顯微鏡(nikon公司制esem-2700)，以1000倍的倍率觀察該織物，以0.1μm程度測定任意的20處各開口部的纖維間距離(分別測定各開口部中距離最寬的部分)。開口變動率利用下式算出。

(開口變動率)＝(標準偏差)/(平均值)×100

需要說明的是，開口變動率為3％以下時視為合格，3％以下是高精密的過濾器的指標。

(2)連續(xù)熱收縮應力偏差

連續(xù)熱收縮應力的測定中，使用東レエンジニアリング公司制“連續(xù)熱收縮測定器fta-500”。測定方法如下：以5m/min使絲條在送絲輥與引絲輥的輥間行進，在上述輥間實施干熱處理(溫度：100℃，單元長：10cm)，利用位于其后方的張力測定器連續(xù)地測定基于熱的應力(cn)。測定頻率為每1cm6次，將其平均值作為1個數(shù)據(jù)，采集1000個數(shù)據(jù)。由得到的1000個數(shù)據(jù)，算出平均值、標準偏差，利用下式算出連續(xù)熱收縮應力偏差。平均值、標準偏差可利用該測定器自動計算)

(連續(xù)熱收縮應力偏差)＝(標準偏差)/(平均值)×100。

(3)烏斯特不勻率(u％)

使用zellwegeruster公司制ustertester5，在送絲速度為800m/min、測定類型為nomal模式、使用節(jié)流閥(throttle)為auto、無纏繞(twister)的條件下進行1分鐘測定，將得到的值作為烏斯特不勻率(u％)。

(4)噴絲板面溫度不均度

使用熱電偶，測定噴絲板中心部和距噴絲板最外周5mm的任意4點合計5點的溫度。將最高溫度與最低溫度之差作為噴絲板面溫度不均度。

(5)拉伸張力偏差

使用東レエンジニアリング制ttm-101張力計，測定在第1輥與第2輥間距離第2輥約20cm的位置的拉伸張力1分鐘，以0.1秒間隔取值，算出標準偏差和平均值，利用下式算出。

(拉伸張力偏差)＝(標準偏差)/(平均值)×100。

(6)纖度

按照jisl1013(2010)8.3.1a法算出。

(7)強度、伸長率

按照jisl1013(2010)8.5.1測定。

(8)熱水尺寸變化率

按照jisl1013(2010)8.18.1a法測定。

以下，利用實施例具體地說明本發(fā)明。

[實施例1]

使用東レ(株)制e2280(玻璃化轉(zhuǎn)變溫度：93℃，淬滅法)作為pps聚合物顆粒，利用干燥機將低分子量物調(diào)節(jié)為0.1％以下，將所得的顆粒在紡絲溫度為320℃、單孔吐出量為4.25g/min的條件下熔融紡絲。此時的聚合物溫度為313℃。紡絲機使用圖1所示的1工序法的直接拉伸紡絲機。紡絲時使用孔數(shù)為8個、噴絲板孔的孔徑(d)為0.40mm、l/d為6.0的圓孔的噴絲板(1)，此時，用330℃的加熱蒸汽將噴絲板面保溫，噴絲板面溫度的不均度為0.8℃。對于從噴絲板吐出的聚合物，在距噴絲板面50mm處，從冷卻風吹出裝置(5)吹出10℃的冷卻風(4)，進行冷卻，用給油輥(7)給油后，用已加熱至100℃的第1輥(8)，以625m/min進行牽引，連續(xù)地在已加熱至200℃的第2輥(9)間，拉伸至4.00倍。此時的拉伸張力偏差為11.5％。直接使用microcamtraverse型的卷繞機(10)，將拉伸后的絲條卷繞成圓柱形狀的纖維卷裝體(11)，然后利用劍桿織機進行織造。

將得到的pps單絲的原絲特性和織造評價(開口變動率)結果示于表1。

得到的pps單絲的u％為0.78％，連續(xù)熱收縮應力偏差為2.3％。另外，得到開口變動率為1.4％即開口變動率良好的織物。

[實施例2]

將噴絲板面的保溫方法從加熱蒸汽變更為空氣加熱，除此之外，利用與實施例1同樣的方法得到pps單絲。將如上所述地操作而得到的pps單絲的原絲特性和織造評價結果示于表1。

由于使噴絲板面的保溫方法為空氣加熱，從而噴絲板面溫度不均度稍微變大，為1.3℃，但拉伸張力偏差為13.8％，連續(xù)熱收縮應力偏差為2.9％，u％為0.85％。另外，得到開口變動率為1.8％即開口變動率良好的織物。

[實施例3]

除了使冷卻風溫度為5℃之外，利用與實施例2同樣的方法，得到pps單絲。將如上所述地操作而得到的pps單絲的原絲特性和織造評價結果示于表1。

通過使冷卻風溫度為5℃，從而與實施例2相比，冷卻效率提高，u％為0.75％，但噴絲板面溫度不均度變大，為2.2℃，拉伸張力偏差變?yōu)?5.6％。結果，連續(xù)熱收縮應力偏差也變?yōu)?.4％，得到開口變動率為2.6％即開口變動率良好的織物。

[實施例4]

除了使冷卻開始距離為100mm之外，利用與實施例2同樣的方法，得到pps單絲。將如上所述地操作而得到的pps單絲的原絲特性和織造評價結果示于表1。

通過使冷卻開始距離為100mm，從而u％變?yōu)?.11％，但噴絲板面溫度不均度穩(wěn)定，為1.0℃，拉伸張力偏差為12.5％，連續(xù)熱收縮應力偏差變?yōu)?.7％。另外，得到開口變動率為2.8％即開口變動率良好的織物。

[表1]

[比較例1]

除了使噴絲板面的保溫溫度為290℃之外，利用與實施例1同樣的方法得到pps單絲。將如上所述地操作而得到的pps單絲的原絲特性和織造評價結果示于表2。

通過使噴絲板面的保溫溫度為290℃，從而u％變?yōu)?.91％，但噴絲板面溫度的不均度變大，為3.4℃，拉伸張力的偏差變?yōu)?8.9％。結果，連續(xù)熱收縮應力偏差變?yōu)?.3％。另外，開口變動率為3.9％，未得到令人滿意的織物。

[比較例2]

除了使冷卻開始距離為15mm以外，利用與實施例1同樣的方法得到pps單絲。將如上所述地操作而得到的pps單絲的原絲特性和織造評價結果示于表2。

通過使冷卻開始距離為15mm，從而u％變?yōu)?.84％，但噴絲板面溫度的不均度變大，為4.1℃，拉伸張力的偏差變?yōu)?0.8％。結果，連續(xù)熱收縮應力偏差變?yōu)?.5％。另外，開口變動率為4.5％，未得到令人滿意的織物。

[比較例3]

除了使冷卻開始距離為200mm之外，利用與實施例1同樣的方法得到pps單絲。將如上所述地操作而得到的pps單絲的原絲特性和織造評價結果示于表2。

通過使冷卻開始距離為200mm，從而噴絲板面溫度的不均度穩(wěn)定，為0.7℃，拉伸張力的偏差變?yōu)?1.7％。結果，連續(xù)熱收縮應力偏差變?yōu)?.5％。然而，通過延長冷卻開始距離，從而u％變?yōu)?.41％。另外，開口變動率為3.2％，未得到令人滿意的織物。

[比較例4]

使用東レ(株)制e2280作為pps聚合物顆粒，利用干燥機將低沸點物調(diào)節(jié)為1.0％以下，將所得的顆粒在紡絲溫度為320℃、單孔吐出量為4.25g/min的條件下熔融紡絲。紡絲時使用孔數(shù)為8個、噴絲板孔的孔徑(d)為0.4mm、l/d為6的圓孔的噴絲板，此時，用330℃的加熱蒸汽將噴絲板面保溫，噴絲板面溫度的不均度為0.9℃。對于從噴絲板吐出的聚合物，在距噴絲板面50mm處，利用10℃的冷卻風進行冷卻，在給油后，用以625m/min的轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)的非加熱的第1輥進行牽引，得到未拉伸絲。

使用拉伸機，在已加熱至100℃的第1輥與已加熱至200℃的第2輥間，將該未拉伸絲拉伸至4.00倍。此時的拉伸張力偏差為24.5％。將拉伸后的絲條卷繞成雙錐端圓柱形狀的纖維卷裝體，然后利用劍桿織機進行織造。

將得到的pps單絲的原絲特性和織造評價結果示于表2。

由于利用2工序法，從而u％變?yōu)?.86％，但拉伸張力偏差變大，為24.5％，連續(xù)熱收縮應力偏差變?yōu)?.0％。另外，開口變動率變?yōu)?.5％，此外，由于為雙錐端圓柱形狀，從而發(fā)生收縮狀的不均，引起織物品質(zhì)降低，未得到令人滿意的織物。

[比較例5]

在聚合物冷卻后，將8根絲條集束成1根，進行給油、拉伸、卷繞，除此之外，利用與實施例1同樣的方法得到pps復絲。此時，噴絲板面溫度的不均度為1.0℃，拉伸張力偏差為12.0％，比實施例1稍大。利用分纖機將如上所述地操作而得到的pps復絲分纖。將分纖后的絲條卷繞成雙錐端圓柱形狀的纖維卷裝體，然后利用劍桿織機進行織造。

將得到的pps單絲(分纖絲)的原絲特性和織造評價結果示于表2。

在分纖機中，在以pps單絲(分纖絲)的形式卷繞為止的工序中，存在多個導向裝置類，絲條在其間擦過而容易受到損傷，分纖絲的連續(xù)熱收縮應力偏差變?yōu)?.1％。另外，在進行復絲制造工序時，由于通過交絡處理而以交絡的狀態(tài)進行熱固定，因此，在單絲間，熱固定容易變得不均勻，分纖絲的u％為1.53％。另外，開口變動率變?yōu)?.5％，此外，由于為雙錐端圓柱形狀，從而發(fā)生收縮狀的不均，引起織物品質(zhì)降低，未得到令人滿意的織物。

[表2]

如表1、表2所示，對于本發(fā)明的實施例中得到的pps單絲而言，纖度均勻性(u％)、連續(xù)熱收縮應力偏差小，可得到開口變動率非常小的織物，可得到高精密的過濾器。另一方面，對于比較例中得到的pps單絲而言，纖度均勻性(u％)、連續(xù)熱收縮應力偏差均未能變小，未能得到高精密的過濾器。

產(chǎn)業(yè)上的可利用性

通過使用利用本發(fā)明得到的pps單絲而制造的極其高精密的過濾器可適合用于化學、電氣·電子、汽車、食品、精密儀器、醫(yī)藥·醫(yī)療等制造現(xiàn)場。

附圖標記說明

1：噴絲板

2：加熱蒸汽產(chǎn)生裝置

3：噴絲板下加熱器

4：冷卻風

5：冷卻風吹出裝置

6：絲條

7：給油輥

8：第1輥

9：第2輥

10：卷繞機

11：卷裝體