專利名稱：：涂層切削刀具刀片的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種高性能涂層切削刀具刀片，其尤其適用于根據(jù)所需條件對例如低合金鋼、碳鋼和堅韌的硬化淬火鋼之類的鋼進(jìn)行車削。這種刀片基于WC、立方碳化物和鈷粘結(jié)相，且富鈷表面區(qū)域為切削刀片提供了很好的抗塑性變形的能力和高韌度性能。此外，涂層包括多個耐磨層，這些耐磨層經(jīng)過表面后處理，從而為刀具刀片提供令人驚訝的提高的切削性能。
背景技術(shù)：
：當(dāng)今的切削刀具大部分都基于硬質(zhì)合金刀片，硬質(zhì)合金刀片涂有若干堅硬層，如TiC、TiCxNy、TiN、TiCxNy02和Al203層。仔細(xì)選擇各涂層的順序和厚度，以適合不同的切削應(yīng)用領(lǐng)域和待切削的工件材料。最經(jīng)常采用的涂層技術(shù)為化學(xué)氣相沉積(CVD)和物理氣相沉積(PVD)。CVD涂層刀片尤其在抗側(cè)面磨損和抗月牙洼磨損方面相比無涂層刀片具有很大的優(yōu)點。CVD技術(shù)在相當(dāng)高的溫度范圍，如950-105(TC內(nèi)進(jìn)行。由于這種高沉積溫度以及沉積的涂層材料和硬質(zhì)合金刀具刀片之間的熱膨脹系數(shù)的不匹配，故CVD可能導(dǎo)致涂層產(chǎn)生冷卻裂紋和高拉伸應(yīng)力(有時高達(dá)1000MPa)。在一些切削條件下，高拉伸應(yīng)力可能是不利的，其原因在于，這可能使得冷卻裂紋進(jìn)一步擴展至硬質(zhì)合金體內(nèi)，并使得切削刃斷裂。在金屬切削行業(yè)中，一直努力提高切削條件極限(envelope)，即提高在不犧牲在中斷低速切削期間的抗破碎能力或抗切屑能力的情況下經(jīng)受更高的切削速度的能力。通過使刀片結(jié)合有富粘結(jié)相的表面區(qū)域和最優(yōu)化的更厚涂層來實現(xiàn)應(yīng)用范圍中的重要改善。然而，如果增加涂層厚度，則耐磨性上的正面效果將由增加的負(fù)面效果而失去平衡，該負(fù)面效果的形式為增加的涂層脫層的風(fēng)險以及減少韌度而使切削刀具不可靠。這對于較軟的工件材料尤其如此，諸如低碳鋼和不銹鋼以及當(dāng)涂層厚度超過5-10/mi時。此外，較厚涂層通常具有更加不均勻的表面，當(dāng)切削如低碳鋼和不銹鋼的涂抹(smearing)材料時，其將成為負(fù)面特征。通過刷涂或濕噴來對涂層進(jìn)行后光滑處理，可以進(jìn)行補救措施，這公開在多個專利中，例如EP0298729，EP1306150和EP0736615。例如，在US5，861,210中，其目的是獲得光滑的切削刃，并將八1203暴露，作為前刀面上的頂層，從而將TiN留在間隙側(cè)上，以用作磨損檢測層。獲得了高抗剝落性的涂層。每種暴露表面的后處理技術(shù)，例如將涂層表面暴露至例如濕噴或干噴的機械沖擊下，都將對涂層的表面光潔度和涂層的應(yīng)力狀態(tài)(o)產(chǎn)生一些影響。強噴沖擊可降低CVD涂層中的拉伸應(yīng)力，但是這通常將以由于沿冷卻裂紋形成溝槽而損失涂層表面光潔度為代價，或者甚至可以導(dǎo)致涂層的脫層。非常強烈的處理甚至可能將使得應(yīng)力狀態(tài)發(fā)生大的改變，例如，從高度張力改變?yōu)楦叨葔毫?，如EP1311712中所公開的那樣，在該專利中使用了干噴技術(shù)。EP1734155公開了一種CVD涂層切削刀具刀片，其具有TiCxNy層和《-八1203層，TiCxNy層具有50-390MPa的低拉伸應(yīng)力水平，a-Al203層具有高表面光滑度，其由AFM技術(shù)測量的平均粗糙度值Ra《0.12Atm。5這種切削刀具刀片通過對涂層進(jìn)行強烈的濕噴操作而獲得?，F(xiàn)在已經(jīng)發(fā)現(xiàn)的是，如果組合某些硬質(zhì)合金合成物和某種涂層結(jié)構(gòu)和厚度，并且然后在受控的嚴(yán)格條件下利用濕噴對涂層刀片進(jìn)行后處理，則可獲得尤其對鋼言具有令人驚訝的改善切削性能的切削刀具刀片。鈷粘結(jié)相與w進(jìn)行高度合金。粘結(jié)相中的w含量可表示為cw-比例CW-比例二磁性-。/。Co/wt-。/。Co其中，磁性-。/。Co是磁性的Co的重量百分比，wt-。/。Co是硬質(zhì)合金中的Co的重量百分比。CW-比例根據(jù)合金化的程度在1到約0.75之間變化。較低的CW-比例對應(yīng)于較高的W含量，CW-比例4實際上對應(yīng)于在粘結(jié)相中不存在W。所采用的后處理將為涂層提供有利的拉伸應(yīng)力水平，為八1203層提供某些重要的結(jié)晶特征，以及為頂部表面提供優(yōu)良的表面光潔度。上述與噴砂技術(shù)的組合有效地擴大了可涂敷的涂層厚度的限制，而沒有帶來性能惡化。因此，本發(fā)明現(xiàn)在能具有非常寬的應(yīng)用領(lǐng)域。對韌度特性和涂層粘合的顯著改善將是令人驚訝的。為了通過噴砂顯著地改變涂層的應(yīng)力狀態(tài)，噴砂介質(zhì)(例如Al203砂礫)必須以高沖擊力撞擊涂層表面。沖擊力可通過以下條件進(jìn)行控制，例如噴漿壓力(濕噴)、噴砂噴嘴和涂層表面之間的距離、噴砂介質(zhì)的粒度、噴砂介質(zhì)的濃度和噴流的沖擊角度。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的是提供一種具有改善的韌度性能的CVD涂層刀具刀片。圖1示出用于通過XRD測量估算殘余應(yīng)力的測角儀裝置。具體實施例方式因此，本發(fā)明涉及一種硬質(zhì)合金的涂層切削刀具刀片，其包括大體多邊形或圓形的主體以及涂層，其中主體具有至少一個前刀面和至少一個間隙面。刀片的成分如下，8.5-11.5wt-%，優(yōu)選為9.3-10.7wt-%，最優(yōu)選為9.3-10.4wt-。/。的Co，6-10wt-Q/。的立方碳氮化物，余量的WC，刀片的氮含量為0.05-0.15wt-%，優(yōu)選為0.08-0.12wt-%，CW-比例在0.77-0.90之間，優(yōu)選為0.78-0.88，最優(yōu)選為0.80-0.84，且表面區(qū)域的厚度為10-35pm，優(yōu)選為15-25pm，并由立方碳氮化物相組成。硬質(zhì)合金也可包括少量的，體積百分比〈1的T1相(M6C)，而不會有任何有害效果。這種涂層包括至少一個TiCxNy層和一個100%ot-A1203的充分晶態(tài)層。一個這種a-Al203層為前刀面上且沿切削刃線的可視頂層，并且可利用足夠高的能量對該a-A1203層進(jìn)行強烈的濕噴處理，以釋放A1203層和TiCxNy層中的拉伸應(yīng)力。八1203頂層至少在前刀面上的切屑接觸區(qū)中具有非常光滑的表面。令人驚訝地發(fā)現(xiàn)，如果具有大體多邊形或圓形的涂層切削刀具刀片具有至少一個前刀面和至少一個間隙面，則可實現(xiàn)顯著改善的韌度性能，其中所述刀片至少部分地涂覆有10-25pm厚的涂層，該涂層包括至少一個TiCxNy層，其中x》0，y》0且x+y-l，優(yōu)選的是，TiCxNy層由MTCVD沉積，以及包括a-Al203層，該層為外層，其至少在前刀面上，且在所述至少-一個前刀面上-TiCxNy層的厚度為5-15pm，優(yōu)選為6-13pm，最優(yōu)選為7-13nm，且拉伸應(yīng)力水平為50-390MPa，優(yōu)選為50-300MPa，且-a-Al203層的厚度為3-12pm，優(yōu)選為3.5-8pm，最優(yōu)選為4-8pm，其為最外層，且XRD衍射強度比率I(012)/1(024)^1.3，優(yōu)選為》1.5，并且至少在前刀面上的切屑接觸區(qū)中具有的平均Ra值MRa《0.12Hm，優(yōu)選為《0.10pm，該平均Ra值MRa是在十個隨機選擇的10X10^11112區(qū)域通過AFM技術(shù)以及在所述間隙面上測量的，-丁10^7層的拉伸應(yīng)力在500-700^^3的范圍內(nèi)，且-a-Al203層的XRD衍射強度比率I(012)/1(024)〈1.5，優(yōu)選地涂覆有一個薄的0.1-2^im的TiN、TiCxNy、ZrCxNy或TiC層，從而在所述面上為刀片提供不同的顏色，或者在所述至少一個前刀面和所述至少一個間隙面上，-TiCxNy層的厚度為5-15)am，優(yōu)選為6-13pm，最優(yōu)選為7-13nm，且拉伸應(yīng)力水平為50-390MPa，優(yōu)選為50-300MPa，且-01-八1203層的厚度為3-12^11，優(yōu)選為3.5-8pm，更優(yōu)選為4-8pm，XRD衍射強度比率I(012)/1(024)》1.3，優(yōu)選為>1.5，且其在前刀面上為最外層，且至少在前刀面的切屑接觸區(qū)上具有的平均Ra值MRa《0.12pm，優(yōu)選為《0.10^m，該平均Ra值MRa是在十個隨機選擇的10X1(Hm^區(qū)域通過AFM技術(shù)以及在所述間隙面上測量的，頂層由彩色的耐熱漆層或彩色的PVD層組成。優(yōu)選的是，在TiCxNy層和a-Al2O3層之間存在一個厚度為0.2-2iim的薄TiCxNyOz粘結(jié)層，其中x》0，z>0，且y》0。根據(jù)本發(fā)明，附加層能被結(jié)合到基底和所述層之間的涂層結(jié)構(gòu)中，其由選自以下金屬元素的金屬氮化物和/或金屬碳化物和/或金屬氧化物組成Ti、Nb、Hf、V、Ta、Mo、Zr、Cr、W和A1，總涂層厚度〈5pm。優(yōu)選的是，在TiCxNy層中保留一些拉伸應(yīng)力，其原因為，發(fā)現(xiàn)如果噴砂誘發(fā)壓縮應(yīng)力，則需要很高的噴砂沖擊力，在這種條件下，沿切削刃經(jīng)常發(fā)生涂層的剝落。還發(fā)現(xiàn)，相比于如果涂層仍然存在一些拉伸應(yīng)力的情況，這種誘發(fā)的壓縮應(yīng)力在切削加工期間發(fā)生的溫度升高方面不穩(wěn)定。內(nèi)部TiCxNy層的殘余應(yīng)力o由XRD測量、利用公知的sin方法確定，這種方法描述在I.C.Noyan，J.B.Cohen的"ResidualStressMeasurementbyDiffractionandInterpretation"—文中(Springer-Verlag，紐約，1987(pp117-130))。通過用如圖l所示的測角儀裝置，利用TiCxNy(422)反射上的CuKa輻射進(jìn)行測量。在盡可能平整的表面上進(jìn)行測量。推薦使用具有六至十一M/角度的側(cè)面傾斜技術(shù)(M/幾何體)，角度在0-0.5的sin范圍等距(V二45。)。還優(yōu)選的是，在90°的O扇形內(nèi)等距分配O角。為了證實雙軸向應(yīng)力狀態(tài)，試樣應(yīng)當(dāng)以0>=0°和90°旋轉(zhuǎn)并同時以v)/傾斜。推薦研究出現(xiàn)剪切應(yīng)力的可能性，因而應(yīng)當(dāng)測量負(fù)M/角和正\|/角。在歐拉l/4支架的情況下，通過對于不同的\|/角度，在0=180°和27(T處測量試樣完成。sin方法用于優(yōu)選利用一些商業(yè)上可用軟件對殘余應(yīng)力進(jìn)行估算，這些軟件諸如BrukerAXS公司的DIFFAC^sStress32v丄04，其中常數(shù)楊氏模量，E二480Gpa，而泊松比在MTCVDTi(C,N)層的情況下為v二0.20，并利用Pseudo-Voigt-Fit函數(shù)對反射進(jìn)行定位。在以下的情況中，使用以下參數(shù)E模量二480Gpa，泊松比v二0.20。在雙軸向應(yīng)力狀態(tài)的情況中，拉伸應(yīng)力計算為所獲得的雙軸向應(yīng)力的平均值。對于a-Al203，由于所需的高26角XRD反射通常太弱，故通常不能夠使用sir^x)/技術(shù)。然而，發(fā)現(xiàn)了有用的替代措施，這種措施使a-Al203的狀態(tài)與切削性能相關(guān)。對于01-八1203粉末，衍射強度比I(012)/I(024)接近1.5。PowderDiffractionFileJCPDSNo43-1484規(guī)定Iq(012)二72，1。(024)=48。對于硬質(zhì)合金上的拉伸應(yīng)力(o大約〉350Mpa)的CVDa-Al2O3層，強度比1(012)/1(024)令人驚訝地顯著小于期望值1.5，最通常為<1。這可能是由于由拉伸應(yīng)力所導(dǎo)致的晶體晶格中的一些無序(disorder)。已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，當(dāng)例如通過強烈的噴砂操作釋放層的應(yīng)力時，或者如果層完全從基底上除去和被粉化，則比率I(012)/I(024)將更接近、等于或者甚至大于1.5。所施加的噴砂力越大，則比率也將越大。因此，強度比可用作a-Al203層的重要狀態(tài)特征。根據(jù)本發(fā)明，切削刀具刀片具有CVD涂層，該CVD涂層包括倒數(shù)第二層的TiCxNy層和外部的a-Al203層。Al203可根據(jù)專利EP0603144制成，其為八1203層提供沿012方向的結(jié)晶織構(gòu)，織構(gòu)系數(shù)TC(012)〉1.3，優(yōu)選〉1.5，或者根據(jù)專利US5,851,687和US5，702，808制成，其提供沿110方向的織構(gòu)，織構(gòu)系數(shù)TC(110)〉1.5。為了獲得較高的表面光滑度和較低的拉伸應(yīng)力水平，在水中對涂層進(jìn)行濕噴操作，其中，噴漿由Al2O3的F150粒度(FEPA標(biāo)準(zhǔn))組成，空氣壓力為2.2-2.6bar，時間為約10-20秒/刀片。噴槍被布置為離刀片大約100mm，且成90°的噴角。刀片在間隙側(cè)具有與黑色的前刀面不同的顏色。優(yōu)選的是，沉積TiN(黃色)、TiCxNy(灰色或青銅色)、ZrCxNy(微紅色或青銅色)或TiC(灰色)的最外的厚度為0.1-2pm的薄彩色層，其中x)O，y》0且x+y4。然后，對刀片進(jìn)行噴砂，從而去除頂層，從而暴露出黑色的八1203層。根據(jù)涂層的選擇和所使用的硬質(zhì)合金刀片的熱膨脹系數(shù)(CTE),前刀面上的涂層將具有50-390Mpa較低的所需的拉伸應(yīng)力，而間隙側(cè)將具有500-700Mpa的較高拉伸應(yīng)力。在本發(fā)明的另一實施例中，在前刀面和間隙側(cè)上對涂層刀片進(jìn)行噴砂，且將彩色的耐熱漆層噴涂在間隙側(cè)上，或者將彩色的PVD層沉積于間隙側(cè)，以便獲得可以辨認(rèn)已使用過的切削刃的能力。示例lA)通過以下方法制造硬質(zhì)合金切削刀片制備粉末混合物，該粉末混合物的成分為10.0wt-%Co，6.0wt-%TaC，2.1wt-%TiC，0.85wt-%TiCa5No.5，余量WC，并在40mbar的氬氣的惰性氣氛中，在1450t:下擠壓和燒結(jié)i小時。所得到的基底具有由立方碳氮化物相組成的表面區(qū)域(22pm)。CW-比例經(jīng)測量為0.82。利用傳統(tǒng)的CVD技術(shù)，在930r下，將刀片涂覆上0.5nm厚的TiN層，然后利用MTCVD技術(shù)，使用TiCU、H2、N2和CH3CN作為處理氣體，在885。C下涂覆上9Hm厚的TiCxNy層。在同一涂覆循環(huán)的隨后的處理步驟中，利用TiCU、CO和H2，在IOOO。C下沉積上大約為0.5pm厚的TiCxOz層，然后在沉積7pm厚的(x-Al203層之前，利用2%(:02、3.2。/。HCl和94.8。/oH2的混合物沖洗反應(yīng)器2分鐘，開始八1203處理。在頂部沉積有大約0.5pm的TiN層。沉積步驟期間的工藝條件如下<table>complextableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>沉積的Al203層的XRD分析表明其僅由a相組成，且織構(gòu)系數(shù)TC(012)=1.4，如以下定義<formula>complexformulaseeoriginaldocumentpage11</formula>其中1(hkl—(hkl)反射的測量到的強度I0(hkl)=PowderDiffractionFileJCPDSNo43-1484的標(biāo)準(zhǔn)強度r^計算(hkl)反射中所使用的反射的數(shù)目(012)、(104)、(110)、(113)、(024)、(116)。示例2將示例l的涂層刀片通過前述的噴砂方法進(jìn)行后處理。利用2.2bar的噴砂壓力和20秒的暴露時間對刀片的前刀面進(jìn)行噴砂。涂層表面的光滑度以公知的粗糙度值Ra表示，利用來自SurfaceImgaingSystemAG(SIS)的設(shè)備上的AFM對其進(jìn)行測量。在前刀面上的切屑接觸區(qū)中的十個隨機選擇的平面表面區(qū)域(10pmXl(^m)上測量粗糙度。來自這些十個Ra值的所得出的平均值MRa為0.10^im。采用SiemensD5000，Bragg-Brentano衍射儀進(jìn)行X光衍射分析，用于利用CuKa輻射確定I(012)/I(024)比率。間隙側(cè)上的所獲得的I(012)/I(024)比率為大約1.4。前刀面上的相應(yīng)的測量表明所獲得的1(012)/1(024)比率為大約1.7。利用X光衍射儀BrukerD8Discover-GADDS上的x)/幾何體確定殘余應(yīng)力，該X光衍射儀裝備有激光視頻定位，Euler^-支架，作為X光源(CuKa輻射)的旋轉(zhuǎn)陽極和區(qū)域探測器(m-star)。將尺寸為0.5mm的瞄準(zhǔn)儀用于聚焦光束。利用角度計設(shè)置20=126°、co=63°和0=0°、90°、180°、270°，執(zhí)行對Ti(^Ny(422)反射的分析。對于每個O角度，進(jìn)行八個在O。和70°之間的\|/傾斜。利用Sin方法，利用軟件BrukerAXS的DIFFAC^sStress32v.1.04來估算殘余應(yīng)力，其中常數(shù)楊氏模量，E=480Gpa，且泊松比v二0.20，并利用Pseudo-Voigt-Fit函數(shù)對反射進(jìn)行定位。確認(rèn)雙軸向應(yīng)力狀態(tài)，并將平均值用作殘余應(yīng)力值。在前刀面和間隙側(cè)上都進(jìn)行測量。間隙側(cè)上的所獲得的拉伸應(yīng)力為大約640Mpa。前刀面上的相應(yīng)的測量表明獲得大約為280MPa的拉伸應(yīng)力。示例3在對刀具進(jìn)行不同類型的需要的切削操作中，相對于示例2所述的刷涂(brushed)刀片，測試根據(jù)示例l制造的刀片。<table>complextableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>結(jié)果表明噴砂刀片在所有評估的方面都具有更好的性能。噴砂刀片還具有顯著低于現(xiàn)有技術(shù)的應(yīng)力值，Al203層的最高的I(012)/1(024)比，和較低的平均Ra值。這些事實表明存在某個直接涉及切削刀具刀片的使用壽命的性能的參數(shù)空間。因此，為了實現(xiàn)切削刀具刀片的高性能，必須同時提供多個的條件和特征。權(quán)利要求1.一種硬質(zhì)合金制成的涂層切削刀具刀片，包括大體多邊形或圓形的主體，主體具有至少一個前刀面和至少一個間隙面，其特征在于所述刀片具有的成分如下，8.5-11.5wt-％，優(yōu)選為9.3-10.7wt-％，最優(yōu)選為9.3-10.4wt-％的Co，6-10wt-％的立方碳氮化物，余量的WC，CW比例在0.77-0.90的范圍內(nèi)，優(yōu)選為0.78-0.88，最優(yōu)選為0.80-0.84，且表面區(qū)域的厚度為10-35μm，優(yōu)選為15-25μm，并由立方碳氮化物相組成，所述刀片至少部分地涂覆有10-25μm厚的涂層，該涂層包括至少一個TiCxNy層，其中x≥0，y≥0且x+y＝1，優(yōu)選的是，TiCxNy由MTCVD沉積，并且包括α-Al2O3層，該層為外層，其至少在前刀面上，且在所述至少一個前刀面上-TiCxNy層的厚度為5-15μm，優(yōu)選為6-13μm，最優(yōu)選為7-13μm，且拉伸應(yīng)力水平為50-390MPa，優(yōu)選為50-300MPa，且-α-Al2O3層的厚度為3-12μm，優(yōu)選為3.5-8μm，最優(yōu)選為4-8μm，α-Al2O3層為最外層，且XRD衍射強度比率I(012)/I(024)≥1.3，優(yōu)選為≥1.5，并且至少在前刀面的切屑接觸區(qū)上具有的平均Ra值MRa≤0.12μm，優(yōu)選為≤0.10μm，該平均Ra值MRa是在十個隨機選擇的10×10μm2區(qū)域上通過AFM技術(shù)以及在所述間隙面上測量的，-TiCxNy層的拉伸應(yīng)力在500-700Mpa的范圍內(nèi)，且-α-Al2O3層的XRD衍射強度比率I(012)/I(024)＜1.5，該層優(yōu)選地涂覆有一個薄的0.1-2μm的TiN、TiCxNy、ZrCxNy或TiC層，從而在所述面上，為刀片提供不同的顏色，或者在所述至少一個前刀面和所述至少一個間隙面上，-TiCxNy層的厚度為5-15μm，優(yōu)選為6-13μm，最優(yōu)選為7-13μm，且拉伸應(yīng)力水平為50-390MPa，優(yōu)選為50-300MPa，且-α-Al2O3層的厚度為3-12μm，優(yōu)選為3.5-8μm，更優(yōu)選為4-8μm，XRD衍射強度比率I(012)/I(024)≥1.3，優(yōu)選為≥1.5，且α-Al2O3層在前刀面上為最外層，且至少在前刀面的切屑接觸區(qū)上具有的平均Ra值MRa≤0.12μm，優(yōu)選為≤0.10μm，該平均Ra值MRa是在十個隨機選擇的10×10μm2區(qū)域通過AFM技術(shù)和在所述間隙面上測量的，頂層由彩色的耐熱漆層或彩色的PVD層組成。2.如上述權(quán)利要求所述的切削刀具刀片，其特征在于所述刀片在所述TiCxNy層和所述A1203層之間具有厚度為0.2-2/mi的一個薄的TiCxNyOz粘結(jié)層，其中x》0，z〉0，且y》0。3.如上述權(quán)利要求中的任一項所述的切削刀具刀片，其特征在于所述a-Al2O3層具有沿012方向的織構(gòu)，織構(gòu)系數(shù)TC(012)〉1.3，優(yōu)選TC(012)>1.5。4.如上述權(quán)利要求中的任一項所述的切削刀具刀片，其特征在于所述a-Al2O3層具有沿110方向的織構(gòu)，織構(gòu)系數(shù)TC(110)〉1.5。5.如上述權(quán)利要求中的任一項所述的切削刀具刀片，其特征在于所述涂層包括附加層，這些附加層由選自以下金屬元素的金屬氮化物和/或金屬碳化物和/或金屬氧化物組成Ti、Nb、Hf、V、Ta、Mo、Zr、Cr、W和A1，總涂層厚度〈5/mi。全文摘要本發(fā)明涉及一種CVD涂層切削刀具刀片，其具有TiC_xN_y層和α-Al₂O₃層，TiC_xN_y層具有50-390MPa的低拉伸應(yīng)力水平，α-Al₂O₃層具有高表面光滑度，其由AFM技術(shù)測量的平均粗糙度值Ra≤0.12μm。這種切削刀具刀片通過對涂層進(jìn)行強烈的濕噴操作而獲得。文檔編號B32B33/00GK101195288SQ2007101671公開日2008年6月11日申請日期2007年10月18日優(yōu)先權(quán)日2006年10月18日發(fā)明者亨里克·努德隆德,彼得·利特克,讓·謝爾格倫申請人:山特維克知識產(chǎn)權(quán)股份有限公司