專利名稱：一種鋼箱梁、混凝土梁結(jié)合頂升的工藝的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種橋梁的整體頂升工藝，具體涉及一種橋梁中鋼箱梁、混凝土梁結(jié)合頂升的工藝。
背景技術(shù)：
隨著中國經(jīng)濟(jì)和交通運(yùn)輸事業(yè)的快速發(fā)展，中國許多城市市政建設(shè)跟不上生產(chǎn)和生活發(fā)展的需要，需對既有城市橋梁進(jìn)行改造，以滿足發(fā)展需求。城市既有橋梁的整體頂升技術(shù)是近幾年發(fā)展的新技術(shù)，具有施工周期短、經(jīng)濟(jì)適用、建筑能耗低、城市生態(tài)環(huán)境質(zhì)量得以保障等特點(diǎn)，為此，得到越來越廣泛的應(yīng)用。例如中國專利申請200810203080. 5公開了一種橋梁頂升方法，該方法為在橋梁上部結(jié)構(gòu)下方設(shè)置反力基礎(chǔ)和頂升托架，在反力基礎(chǔ)和橋梁上部結(jié)構(gòu)之間設(shè)置多個墊有臨時(shí)墊塊的液壓千斤頂，利用液壓千斤頂將橋梁上部結(jié)構(gòu)頂升到預(yù)定位置，頂升托架在頂升 過程中對橋梁上部結(jié)構(gòu)進(jìn)行支撐，所述多個液壓千斤頂在PLC液壓同步頂升控制系統(tǒng)控制下進(jìn)行同步頂升。該方法利用PLC液壓同步頂升控制系統(tǒng)對液壓千斤頂進(jìn)行頂升控制，克服了液壓千斤頂?shù)牟煌巾斏娜毕?，從而精確的控制了橋梁的位移和姿態(tài)，使橋梁頂升具有良好的同步性保證了頂升上部結(jié)構(gòu)的安全。但是現(xiàn)有城市的一些主干道在隨著城市發(fā)展的初期，會在某些路口處設(shè)置跨線橋，以滿足當(dāng)時(shí)的道路交通的需要。針對含有多個跨線橋的主干道，如何將其改造為全線高架形式也是現(xiàn)有許多城市市政建設(shè)的主要任務(wù)。以往的跨線橋橋梁大都采用三跨連續(xù)鋼梁+ 二跨預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)梁，這種結(jié)構(gòu)的跨線橋在改建時(shí)，在頂升過程中兩聯(lián)橋梁的旋轉(zhuǎn)角度不一樣、兩聯(lián)頂升到位后落梁高度不一樣及鋼箱梁與混凝土梁伸縮縫處的過渡墩柱兩側(cè)的自重不同而造成的對墩柱基礎(chǔ)產(chǎn)生不平衡彎矩。由此，采用常規(guī)的頂升技術(shù)完成后結(jié)構(gòu)的各項(xiàng)性能有時(shí)無法滿足相應(yīng)的技術(shù)規(guī)范，如安全可靠度會無法滿足技術(shù)規(guī)范要求，梁體的縱向位移無法符合設(shè)計(jì)要求，及橫向位移值無法符合規(guī)范要求等等。由此，提供一種針對鋼箱梁與混凝土梁的頂升技術(shù)是本領(lǐng)域亟需要解決的問題。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明針對現(xiàn)有橋梁頂升技術(shù)所存在的問題，而提供一種鋼箱梁、混凝土梁結(jié)合頂升的工藝。該工藝實(shí)現(xiàn)鋼箱梁、混凝土梁結(jié)合的整體比例同步頂升，頂升完成后結(jié)構(gòu)的安全可靠度滿足技術(shù)規(guī)范要求，梁體的縱向位移符合設(shè)計(jì)要求，確保相鄰聯(lián)橋梁之間不小于6cm的伸縮空間，保證伸縮縫的安裝空間。橫向位移值符合規(guī)范要求。為了達(dá)到上述目的，本發(fā)明采用如下的技術(shù)方案一種鋼箱梁、混凝土梁結(jié)合頂升的工藝，該工藝包括如下步驟(I)通過20個工作步長，旋轉(zhuǎn)頂升混凝土梁；(2)通過17個工作步長旋轉(zhuǎn)頂升鋼箱梁及同步頂升混凝土梁；
(3)墩柱的截?cái)嘟痈撸?4)混凝土梁落梁至墩柱支座；(5)鋼箱梁落梁至墩柱支座。在本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)例中，所述步驟(I)通過20個工作步長，以鋼箱梁和混凝土梁之間的過渡橋墩的混凝土支座中心為支點(diǎn)，將整聯(lián)混凝土梁梁體旋轉(zhuǎn)既定角度，實(shí)現(xiàn)混凝土梁下對應(yīng)橋墩梁體的反坡比例同步頂升。進(jìn)一步的，所述步驟(2)通過17個工作步長，以鋼箱梁對應(yīng)橋墩中距混凝土梁最遠(yuǎn)的橋墩的支座中心為支點(diǎn)，將整聯(lián)鋼箱梁梁體旋轉(zhuǎn)既定角度，實(shí)現(xiàn)鋼箱梁下對應(yīng)橋墩梁體的反坡比例同步頂升；同時(shí)對混凝土梁的梁體進(jìn)行同步頂升既定高度。進(jìn)一步的，所述步驟(4)中混凝土梁通過一次平動和一次整體旋轉(zhuǎn)，落梁就位。進(jìn)一步的，所述步驟(5)中鋼箱梁通過兩次平動和一次整體旋轉(zhuǎn)，落梁就位。 進(jìn)一步的，所述步驟(I)前還包括頂升準(zhǔn)備步驟。本發(fā)明提供的工藝步驟能夠確保樁基的樁身強(qiáng)度和最大程度減小頂升操作難度，有效控制頂升精度，應(yīng)制定合理、科學(xué)的頂升工藝技術(shù)，保證既有橋頂升的結(jié)構(gòu)安全、頂升精度及工期。


以下結(jié)合附圖和具體實(shí)施方式
來進(jìn)一步說明本發(fā)明。圖I為實(shí)例中第十聯(lián)混凝土梁各橋墩支反力示意圖；圖2為實(shí)例中第九聯(lián)鋼箱梁各橋墩支反力示意圖；圖3為實(shí)例中17號過渡墩支座及鋼支撐托架體系支撐位置示意圖；圖4為本實(shí)例的頂升流程圖。
具體實(shí)施例方式為了使本發(fā)明實(shí)現(xiàn)的技術(shù)手段、創(chuàng)作特征、達(dá)成目的與功效易于明白了解，下面結(jié)合具體圖示，進(jìn)一步闡述本發(fā)明。針對現(xiàn)有城市道路路口的跨線橋橋梁的改造，本發(fā)明提供了一種鋼箱梁、混凝土梁結(jié)合頂升的工藝，該工藝包括如下步驟(I)通過20個工作步長，旋轉(zhuǎn)頂升混凝土梁；(2)通過17個工作步長旋轉(zhuǎn)頂升鋼箱梁及同步頂升混凝土梁；(3)墩柱的截?cái)嘟痈撸?4)混凝土梁落梁至墩柱支座；(5)鋼箱梁落梁至墩柱支座?；谏鲜鲈恚景l(fā)明的具體實(shí)例如下該實(shí)例中待改造的跨線橋中，其第九、十聯(lián)橋梁為三跨連續(xù)鋼梁(35m+45m+35m) +二跨預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)梁(2 X 35m)。如圖I和圖2所示，第十聯(lián)混凝土梁具有17號-19號橋墩，第九聯(lián)鋼箱梁具有14號-17號橋墩。第九聯(lián)整聯(lián)處于R=4000m豎曲線上，第十聯(lián)起點(diǎn)處15. 795m長位于豎曲線上，橋?qū)?5m,橋梁橫向設(shè)兩個支座,支座中心距離僅為6. Om (混凝土連續(xù)梁)和6. 5m (連續(xù)鋼箱梁)，單箱五室魚腹式截面。按照設(shè)計(jì)，該橋頂升最大豎向位移3603mm，為了精確控制梁體的姿態(tài)和應(yīng)力，每個頂升行程為100_。由于兩聯(lián)旋轉(zhuǎn)角度不一樣(第九聯(lián)逆時(shí)針轉(zhuǎn)動0. 817°、第十聯(lián)逆時(shí)針轉(zhuǎn)動I. 604° )、兩聯(lián)頂升到位后落梁高度不一樣及鋼箱梁與混凝土梁伸縮縫處的過渡墩柱(17號墩)兩側(cè)的自重不同而造成的對墩柱基礎(chǔ)產(chǎn)生不平衡彎矩，為確保樁基的樁身強(qiáng)度和最大程度減小頂升操作難度，有效控制頂升精度，應(yīng)制定合理、科學(xué)的頂升工藝技術(shù)，保證既有橋頂升的結(jié)構(gòu)安全、頂升精度及工期。由于17號橋墩處一側(cè)為混凝土梁，一側(cè)為鋼箱梁，頂升支點(diǎn)距墩中心均為I. 6m,兩側(cè)自重不同，對橋墩基礎(chǔ)產(chǎn)生不平衡彎矩。根據(jù)設(shè)計(jì)要求單根灌注樁允許偏心彎矩[M]=600t m參見圖I和圖2，其上所示為17號過渡墩混凝土側(cè)與鋼箱梁側(cè)支點(diǎn)反力。
17號過渡墩支座及鋼支撐托架體系支撐位置如圖3所示。頂升或落梁時(shí)動載系數(shù)取K=L 2，計(jì)算下列幾種工況下的不平衡彎矩。(I)第十聯(lián)旋轉(zhuǎn)頂升I. 604°后，第九聯(lián)開始旋轉(zhuǎn)頂升(0.817° )，同時(shí)第十聯(lián)同步頂升在該工況下，第十聯(lián)的旋轉(zhuǎn)是繞著過渡墩支座中心實(shí)現(xiàn)的，此時(shí)的橋墩樁基的負(fù)荷工況沒變。當(dāng)?shù)诰怕?lián)開始旋轉(zhuǎn)頂升(0.817° )，同時(shí)第十聯(lián)同步頂升時(shí)，混凝土側(cè)的支點(diǎn)距墩中心位置由0. 6m增至I. 6m，產(chǎn)生的不平衡彎矩為M=752. 3X 1. 2X 1. 6-357. 8X 1. 2X 1. 6 = 757. 44t m該墩有兩根(p2.0m的灌注樁，則單根灌注樁不平衡彎矩Ml=378. 72t m < [M]，滿足要求。(2)第九聯(lián)先于第十聯(lián)落梁在此工況下，第十聯(lián)支點(diǎn)距墩中心位置由I. 6m減至0. 406m，產(chǎn)生的不平衡彎矩為M=752. 3X 1. 2X 1. 6-357. 8X 1. 2X0. 406 = 1270. It m單根灌注樁不平衡彎矩Ml=635. 05t m > [M]，無法滿足要求。為此，必須采用同時(shí)落梁或第十聯(lián)先于第九聯(lián)落梁的工藝。由此，對第十聯(lián)和第九聯(lián)的頂升和落梁方案具有以下幾種方案I、第十聯(lián)旋轉(zhuǎn)頂升I. 604°后，第九聯(lián)開始旋轉(zhuǎn)頂升(0.817° )，同時(shí)第十聯(lián)同步頂升。該方案充分考慮兩聯(lián)旋轉(zhuǎn)角度不一，最大程度減小頂升操作控制的難度，減少支墊臨時(shí)鋼墊塊的時(shí)間，提高工作效率，確保梁體頂升過程的施工安全和結(jié)構(gòu)安全。2、第十聯(lián)和第九聯(lián)同時(shí)旋轉(zhuǎn)頂升。該方案可滿足頂升過程中現(xiàn)狀樁基的樁身強(qiáng)度，但由于兩聯(lián)旋轉(zhuǎn)角度不一，控制點(diǎn)多，大大增加頂升操作控制難度及支墊鋼墊塊、托換鋼墊塊的時(shí)間，工效低。3、第十聯(lián)先于第九聯(lián)落梁。該方案可滿足頂升過程中現(xiàn)狀樁基的樁身強(qiáng)度，充分考慮兩聯(lián)落梁高度的不一性，最大程度減小頂升操作控制的難度，施工速度快。4、同時(shí)落梁。
該方案可滿足頂升過程中現(xiàn)狀樁基的樁身強(qiáng)度，但大大增加頂升操作控制難度，施工效率低。通過上述個方案的對比，本實(shí)例中采用鋼箱梁、混凝土梁結(jié)合頂升的工藝，具體步驟如下第一步.首先通過20個工作步長，旋轉(zhuǎn)頂升第十聯(lián)混凝土梁；該步驟中通過20個工作步長，以17號墩混凝土支座中心為支點(diǎn)，將整聯(lián)梁體旋轉(zhuǎn)I. 604°，實(shí)現(xiàn)18號墩、19號墩梁體的反坡比例同步頂升，即19號墩豎向頂升位移1960mm, 18號壤豎向頂升位移980mm。第二步.通過17個工作步長旋轉(zhuǎn)頂升第九聯(lián)及同步頂升第十聯(lián)；
該步驟中通過17個工作步長，以14號墩鋼箱梁支座中心為支點(diǎn)，將整聯(lián)梁體旋轉(zhuǎn)0. 817°，實(shí)現(xiàn)第九聯(lián)15號墩、16號墩、17號墩梁體的反坡比例同步頂升，即17號墩豎向頂升位移1641mm, 16號墩豎向頂升位移1143mm, 15號墩豎向頂升位移499mm ;同時(shí),實(shí)現(xiàn)第十聯(lián)17號墩、18號墩、19號墩梁體的同步頂升1700mm。第三步.墩柱的截?cái)嘟痈撸辉摬襟E中進(jìn)行墩柱的截?cái)嘟痈邥r(shí)，對16號墩、17號墩、18號墩斷柱，根據(jù)需頂升的分別頂升751mm、1276mm、2426mm ;對14號墩頂鑿除400mm,加焊鋼筋和鋼板后重新燒筑墩柱和墊石混凝土 ；15號墩將原有墊石鑿除，加焊鋼筋和鋼板后重新澆筑墊石混凝土，16號 18號墩墩柱切割后進(jìn)行墩柱接高，將原有墊石鑿除，加焊鋼筋和鋼板后重新澆筑墊石混凝土。第四步 第十聯(lián)落梁至墩柱支座；該步驟中，第十聯(lián)通過一次平動和一次整體旋轉(zhuǎn)，落梁就位，達(dá)到設(shè)計(jì)高程。第五步.第九聯(lián)落梁至墩柱支座。該步驟中，第九聯(lián)通過兩次平動和一次整體旋轉(zhuǎn)，落梁就位，達(dá)到設(shè)計(jì)高程。至此，完成鋼箱梁和混凝土箱梁結(jié)合頂升。這里所述工作步長為千斤頂一次頂升的行程設(shè)置?；谏鲜龅匿撓淞骸⒒炷亮航Y(jié)合頂升工藝，本實(shí)例的頂升流程如下在施工前，應(yīng)對頂升橋梁的技術(shù)狀況進(jìn)行復(fù)查，并將復(fù)查結(jié)果通知有關(guān)單位。在橋梁頂升施工過程中，應(yīng)加強(qiáng)觀測與檢查，及時(shí)反饋信息，指導(dǎo)施工。在各項(xiàng)準(zhǔn)備工作都具備的前提下，包括同步頂升系統(tǒng)的配套安裝、配套測試，開始正式頂升。I、設(shè)定一次行程；該步驟中根據(jù)各墩需頂升的位移量，設(shè)置頂升行程，最大頂升行程為100_ ；2、同步頂升，具體的頂升工藝如上所述。3、安裝臨時(shí)支撐油缸縮缸；該步驟中安裝臨時(shí)支撐油缸縮缸即將隨動千斤頂螺桿回縮。4、油缸下加墊塊在隨動千斤頂螺桿回縮后，在其端部支墊專用墊塊或鋼板，實(shí)現(xiàn)力系的轉(zhuǎn)換。5、重復(fù)頂升、縮缸等過程該步驟中，首先，根據(jù)需頂升的工作步長進(jìn)行頂升；
接著，隨動千斤頂螺桿回縮再者，在其端部支墊專用墊塊或鋼板，實(shí)現(xiàn)力系的轉(zhuǎn)換。6、固定臨時(shí)支撐該步驟即對支墊專用墊塊采用螺栓連接，臨時(shí)支撐采用L20及LlO連接成一個整體，保證結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定、安全可靠。7、柱加高加固該步驟對墩柱進(jìn)行截?cái)嘟痈撸宽斏粋€工作步長，就在墩柱截?cái)嗝嫖恢弥|專用墊塊，并采用螺栓連接，循環(huán)操作，直至達(dá)到設(shè)計(jì)要求。8、拆除臨時(shí)支撐 在落梁后，拆除由支撐桿、臨時(shí)墊塊以及連系桿等組成的臨時(shí)支撐體系。上述流程中，梁體在頂升過程中，隨著梁體反坡頂升旋轉(zhuǎn)，梁體水平投影長度增長，梁體產(chǎn)生縱向位移。為保證梁體與千斤頂間的相對滑移，確保千斤頂中心始終與頂升鋼支撐同一軸線，采用20mm厚的鋼板焊成兩個相對的“L”型結(jié)構(gòu)19號墩及鋼箱梁側(cè)17號墩每頂升30 50cm時(shí)，按各支撐點(diǎn)處的鍥形變化情況，頂升過程中按順序在分配梁與千斤頂(隨動裝置)間塞進(jìn)相應(yīng)的鍥形鋼板(千斤頂?shù)腻浶武摪逵?00X 500X6加工、隨動裝置的鍥形鋼板由700X 500X6加工)，即混凝土梁在分配梁與千斤頂(隨動裝置)間需塞6塊鍥形鋼板，鋼箱梁在分配梁與千斤頂(隨動裝置)間需塞3塊鍥形鋼板，實(shí)現(xiàn)梁體的旋轉(zhuǎn)頂升過程中千斤頂始終是垂直受力。對于臨時(shí)支撐體系的設(shè)計(jì)及施工，采用如下的方案I.臨時(shí)支撐體系必須滿足強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性要求。2.臨時(shí)支撐體系應(yīng)便于安裝于拆除。3.臨時(shí)支撐體系專用墊塊應(yīng)模數(shù)化和標(biāo)準(zhǔn)化，以提高其使用效率。4.標(biāo)準(zhǔn)化的每節(jié)支撐的長度應(yīng)與千斤頂行程相適應(yīng)。5.為避免頂升過程中支撐失穩(wěn)，每節(jié)支撐之間必須采用螺栓連接。6.鋼支撐之間采用L20及LlO連接成一個整體，保證支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定，隨著梁體的頂升每Im增加一道。對于頂升的千斤頂，采用如下的方案I.液壓千斤頂必須配有液控單向閥，防止失壓。2.橋梁結(jié)構(gòu)應(yīng)根據(jù)荷載大小布置頂升點(diǎn)，千斤頂采用對稱布置。3.千斤頂數(shù)量可按下式估算
(7n = k-^-
N式中n——千斤頂數(shù)量；Gk——頂升時(shí)橋梁總荷載標(biāo)準(zhǔn)值；N——單個千斤頂額定承載力；k——安全系數(shù)，取I. 5。4.千斤頂安裝時(shí)應(yīng)保證其軸向垂直,軸線豎直偏差不大于0. 5mm。5.千斤頂?shù)纳舷戮鶓?yīng)設(shè)置鋼墊板以分散集中力，確保頂升處結(jié)構(gòu)不受損壞。6.千斤頂嚴(yán)禁超載使用，不得加長手柄。
7.使用液壓千斤頂時(shí)，禁止工作人員站在千斤頂安全栓的前面，安全栓有損壞者不得使用。對于頂升的具體控制如下I、初值的設(shè)定(I)置零壓力設(shè)定。為了保證各點(diǎn)千斤頂比例同步升的基準(zhǔn)一致，在同步頂起梁體之前，首先要讓各點(diǎn)千斤頂均勻接觸梁體，并以各點(diǎn)千斤頂均勻接觸梁體的這一點(diǎn)作為各點(diǎn)千斤頂同步運(yùn)行的基準(zhǔn)。為此，首先按動置零按鈕，各點(diǎn)千斤頂同時(shí)上升，一旦有頂接觸梁體，該頂便停止上升，直至各點(diǎn)千斤頂全部接觸梁體為止，然后各點(diǎn)千斤頂均勻升壓至每頂置零噸位的值左右(置零壓力設(shè)置值取lOMPa)，這時(shí)各點(diǎn)千斤頂自動停止，并將該點(diǎn)位置
作為同步的零點(diǎn)。(2)頂升速度設(shè)定。通過設(shè)定各墩控制點(diǎn)的千斤頂頂升速度，實(shí)現(xiàn)梁體的比例同步頂升。為此，我們在每個行程頂升前須根據(jù)各墩點(diǎn)頂升的位移值確定各墩頂升速度，同時(shí)，需考慮控制頂升速度，確保頂升過程的安全。本項(xiàng)目實(shí)際頂升中，最大頂升速度控制在4mm/min 內(nèi)。(3)位移限定設(shè)定。按頂升流程控制總表的每個行程值設(shè)定各墩點(diǎn)的頂升位移控制值，最大值為100mm。2、頂升前應(yīng)檢查千斤頂?shù)撞渴欠穹€(wěn)固平整，稍有傾斜必須重新調(diào)整，直至滿足要求，方可繼續(xù)頂升。3、千斤頂不得在長時(shí)間無人照料下承受荷載。4、頂升作業(yè)時(shí)應(yīng)有專人指揮，以保持升降的同步進(jìn)行，防止受力不均，傾斜而發(fā)生事故。5、在以位移控制頂升的同時(shí)，采用頂升力進(jìn)行復(fù)合檢測。6、每次頂升高度應(yīng)稍高于墊塊厚度Icm左右，便于支墊臨時(shí)鋼墊塊即可，不宜超出墊塊厚度較多。7、結(jié)構(gòu)頂升空間內(nèi)嚴(yán)禁有障礙物。8、頂升實(shí)施過程中當(dāng)每一行程完成后，應(yīng)及時(shí)支墊臨時(shí)鋼支墊，力系轉(zhuǎn)換，確認(rèn)無誤后，進(jìn)行千斤頂收缸，并在千斤頂下加臨時(shí)鋼支墊。同時(shí)，應(yīng)對臨時(shí)支撐、液壓千斤頂、管線、系統(tǒng)狀態(tài)等進(jìn)行詳細(xì)的檢查，經(jīng)檢查各個環(huán)節(jié)狀態(tài)完好后，方可進(jìn)入下一個行程的實(shí)施，并做好相應(yīng)的檢查記錄。對于頂升過程的監(jiān)控要求如下I、橋梁頂升施工監(jiān)測要求保證橋梁結(jié)構(gòu)的安全性，確保頂升結(jié)束后的橋梁線形和內(nèi)力與設(shè)計(jì)相符。2、在橋梁整個頂升過程中必須實(shí)施全程監(jiān)控。3、監(jiān)測方案應(yīng)根據(jù)不同橋梁結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)而定，重點(diǎn)關(guān)注橋梁頂升過程中結(jié)構(gòu)內(nèi)力和位移的變化情況。根據(jù)橋梁頂升及落梁全過程的監(jiān)控?cái)?shù)據(jù)，橋梁整體落梁后的線形和高程均符合設(shè)計(jì)要求，橋梁經(jīng)過頂升、轉(zhuǎn)體、落梁，預(yù)應(yīng)力混凝土梁體內(nèi)的殘余應(yīng)力均小于0. 5MPa。鋼箱梁內(nèi)殘余應(yīng)力均小于2MPa。橋梁頂升獲得圓滿成功。以上顯示和描述了本發(fā)明的基本原理、主要特征和本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)。本行業(yè)的技術(shù)人員應(yīng)該了解，本發(fā)明不受上述實(shí)施例的限制，上述實(shí)施例和說明書中描述的只是說明本發(fā)明的原理 ，在不脫離本發(fā)明精神和范圍的前提下，本發(fā)明還會有各種變化和改進(jìn)，這些變化和改進(jìn)都落入要求保護(hù)的本發(fā)明范圍內(nèi)。本發(fā)明要求保護(hù)范圍由所附的權(quán)利要求書及其等效物界定。
權(quán)利要求
1.一種鋼箱梁、混凝土梁結(jié)合頂升的工藝，其特征在于，所述頂升工藝包括如下步驟 (1)通過20個工作步長，旋轉(zhuǎn)頂升混凝土梁； (2)通過17個工作步長旋轉(zhuǎn)頂升鋼箱梁及同步頂升混凝土梁； (3)墩柱的截?cái)嘟痈撸? (4)混凝土梁落梁至墩柱支座； (5)鋼箱梁落梁至墩柱支座。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的一種鋼箱梁、混凝土梁結(jié)合頂升的工藝，其特征在于，所述步驟(I)通過20個工作步長，以鋼箱梁和混凝土梁之間的過渡橋墩的混凝土支座中心為支點(diǎn)，將整聯(lián)混凝土梁梁體旋轉(zhuǎn)既定角度，實(shí)現(xiàn)混凝土梁下對應(yīng)橋墩梁體的反坡比例同步頂升。
3.根據(jù)權(quán)利要求I所述的一種鋼箱梁、混凝土梁結(jié)合頂升的工藝，其特征在于，所述步驟(2)通過17個工作步長，以鋼箱梁對應(yīng)橋墩中距混凝土梁最遠(yuǎn)的橋墩的支座中心為支點(diǎn)，將整聯(lián)鋼箱梁梁體旋轉(zhuǎn)既定角度，實(shí)現(xiàn)鋼箱梁下對應(yīng)橋墩梁體的反坡比例同步頂升；同時(shí)對混凝土梁的梁體進(jìn)行同步頂升既定高度。
4.根據(jù)權(quán)利要求I所述的一種鋼箱梁、混凝土梁結(jié)合頂升的工藝，其特征在于，所述步驟(4)中混凝土梁通過一次平動和一次整體旋轉(zhuǎn)，落梁就位。
5.根據(jù)權(quán)利要求I所述的一種鋼箱梁、混凝土梁結(jié)合頂升的工藝，其特征在于，所述步驟(5)中鋼箱梁通過兩次平動和一次整體旋轉(zhuǎn)，落梁就位。
6.根據(jù)權(quán)利要求I所述的一種鋼箱梁、混凝土梁結(jié)合頂升的工藝，其特征在于，所述步驟(I)前還包括頂升準(zhǔn)備步驟。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種鋼箱梁、混凝土梁結(jié)合頂升的工藝，該頂升工藝包括如下步驟(1)通過20個工作步長，旋轉(zhuǎn)頂升混凝土梁；(2)通過17個工作步長旋轉(zhuǎn)頂升鋼箱梁及同步頂升混凝土梁；(3)墩柱的截?cái)嘟痈撸?4)混凝土梁落梁至墩柱支座；(5)鋼箱梁落梁至墩柱支座。本發(fā)明能夠確保樁基的樁身強(qiáng)度和最大程度減小頂升操作難度，有效控制頂升精度，應(yīng)制定合理、科學(xué)的頂升工藝技術(shù)，保證既有橋頂升的結(jié)構(gòu)安全、頂升精度及工期。
文檔編號E01D22/00GK102758405SQ20121022297
公開日2012年10月31日 申請日期2012年6月29日 優(yōu)先權(quán)日2012年6月29日
發(fā)明者伊左林, 廖玉珍, 李陽峰, 章柏林, 邱湧彬, 陳通生 申請人:上海天演建筑物移位工程有限公司, 中交第三航務(wù)工程局有限公司, 中交第三航務(wù)工程局有限公司廈門分公司