專利名稱：襯墊體、座椅以及它們的制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及襯墊體、座椅以及它們的制造方法，特別涉及使用由聚酯纖維等構(gòu)成的 纖維結(jié)構(gòu)體的襯墊體和座椅以及它們的制造方法。
背景技術(shù)：
現(xiàn)在，使用由聚酯纖維等構(gòu)成的纖維結(jié)構(gòu)體作為襯墊體的座椅是公知的(例如，參 照專利文獻(xiàn)l、 2)。
專利文獻(xiàn)1中記載的座椅使用的纖維結(jié)構(gòu)體是沿著其長度方向以林立的狀態(tài)順序折 疊在由非彈性聚酯類巻曲短纖維聚集體構(gòu)成的基質(zhì)纖維中分散，混入以熱粘著性復(fù)合短纖 維作為粘著成分的織物的狀態(tài)形成的纖維結(jié)構(gòu)體。S卩，該纖維結(jié)構(gòu)體將織物折疊成可手風(fēng) 琴狀并形成規(guī)定的厚度。
專利文獻(xiàn)1記載的座椅是在就座部、靠背部分別層疊多個(gè)該纖維結(jié)構(gòu)體形成襯墊體 并用表皮覆蓋該襯墊體的構(gòu)成。因此，對(duì)于該座椅，由于織物的林立方向(襯墊體的厚度 方向)趨向沿著就座時(shí)的承重方向，透氣性不用說，可以對(duì)于承重方向具有適當(dāng)?shù)挠捕龋?分散承重。為此，該座椅是具有現(xiàn)在通常使用的聚氨酯所不具有的柔軟觸感的座椅。
對(duì)于專利文獻(xiàn)2記載的座椅，在形成有多個(gè)通氣孔的成形模型內(nèi)層疊多個(gè)纖維結(jié)構(gòu) 體，并在壓緊狀態(tài)配置，使熱風(fēng)和蒸汽通氣到成形模型內(nèi)。由此，熱風(fēng)和蒸汽通過成形模 型內(nèi)并進(jìn)行纖維結(jié)構(gòu)體的熱成形，形成規(guī)定形狀的襯墊體。
專利文獻(xiàn)l:日本特開平8-318066號(hào)公報(bào)
專利文獻(xiàn)2:日本特開2000-107470號(hào)公報(bào) 發(fā)明概述
然而，對(duì)于專利文獻(xiàn)1的座椅，對(duì)于襯墊體的就座面等為二維的構(gòu)造比較好，而對(duì)于 三維構(gòu)造則不是很充分。即，對(duì)于專利文獻(xiàn)l的技術(shù)，由于沒有在承重接觸面設(shè)置槽部等 凹凸形狀，所以不能得到就坐感良好的座椅。
對(duì)此，專利文獻(xiàn)2的座椅雖然在襯墊體的就坐面等設(shè)置了槽部等凹凸形狀，但是為了 支持足夠的承重，就出現(xiàn)了就坐時(shí)觸感變硬的問題。
艮口，專利文獻(xiàn)l的座椅由于是纖維的長度方向沿著承重方向的結(jié)構(gòu)，所以可以維持柔 軟的觸感且支持足夠的承重。對(duì)此，專利文獻(xiàn)2的座椅由于纖維的長度方向不是沿著承重方向的結(jié)構(gòu)，所以為了支 持承重，某種程度上必須較硬地成形襯墊體。
本發(fā)明的目的是提供一種可以在防止形成于襯墊體表層的槽部等的凹凸形狀松弛，并 穩(wěn)定地維持凹凸形狀的同時(shí)，具有柔軟的觸感的襯墊體以及使用該襯墊體的座椅和它們的 制造方法。
本發(fā)明的襯墊體，其通過具有規(guī)定形狀空腔的成形模型對(duì)主體纖維和粘合纖維混合的 纖維結(jié)構(gòu)體進(jìn)行成形，其特征在于所述襯墊體層疊多個(gè)所述纖維結(jié)構(gòu)體而形成，同時(shí)， 在表層形成有在所述纖維結(jié)構(gòu)體的厚度方向?yàn)榘紶畹牟鄄?；所述纖維結(jié)構(gòu)體層疊織物而形 成使得所述主體纖維和所述粘合纖維混合的織物的延伸方向沿著該纖維結(jié)構(gòu)體的厚度方 向；在所述表層層疊的纖維結(jié)構(gòu)體具有和所述槽部的深度大致相同或比其小的厚度。
這樣，由于是主體纖維和粘合纖維混合的織物的延伸方向沿著厚度方向地由層疊了織 物的纖維結(jié)構(gòu)體形成本發(fā)明的襯墊體，所以，受到由于就座等向纖維結(jié)構(gòu)體的厚度方向的 承重，纖維結(jié)構(gòu)體向厚度方向彎曲大。為此，可以給就座者在就座時(shí)以柔軟的觸感。
此外，由于在襯墊體的表層在纖維結(jié)構(gòu)體的厚度方向形成有為凹狀的槽部，層疊在襯 墊體表層的纖維結(jié)構(gòu)體具有與槽部的深度大致相同或比其小的厚度，所以在襯墊體表層層 疊的纖維結(jié)構(gòu)體成為相對(duì)于厚度方向深深擴(kuò)張的狀態(tài)。為此，織物向沿著厚度方向的方向 的恢復(fù)力變小，為此，槽部的R形狀不容易松弛。因此，形成于襯墊體表層的槽部的形狀 再現(xiàn)良好。
此外，本發(fā)明的座椅，其包括襯墊體和支持該襯墊體的座椅框架，其特征在于所述 襯墊體使用上述襯墊體。
此外，本發(fā)明的座椅，其特征在于在上述座椅上，所述襯墊體的表面上粘著有表皮。 通過這樣的結(jié)構(gòu)，本發(fā)明座椅的槽部形狀再現(xiàn)良好。
本發(fā)明的襯墊體制造方法，該襯墊體由多個(gè)纖維結(jié)構(gòu)體構(gòu)成，其特征在于，至少包括: 纖維結(jié)構(gòu)體形成工序，將主體纖維和粘合纖維混合的織物以規(guī)定長度順序折疊為層疊狀態(tài) 形成規(guī)定厚度的纖維結(jié)構(gòu)體；纖維結(jié)構(gòu)體配置工序，將所述多個(gè)纖維體以壓縮狀態(tài)配置在 在模型表面形成有槽形成部的成形模型內(nèi)使得具有與所述槽部深度大致相同或比其小厚 度的纖維結(jié)構(gòu)體為與所述槽形成部接觸的狀態(tài)，其中槽形成部用于形成在襯墊體的厚度方 向?yàn)榘紶畹牟鄄?；成形工序，?duì)所述成形模型內(nèi)的纖維結(jié)構(gòu)體進(jìn)行熱成形從而形成襯墊體。
這樣，本發(fā)明的襯墊體的制造方法，由于通過層疊了織物的纖維結(jié)構(gòu)體而形成使得主 體纖維和粘合纖維混合的織物的延伸方向沿著纖維結(jié)構(gòu)體的厚度方向，所以可以給就座者 在就座時(shí)以柔軟的觸感。此外，由于在襯墊體的表層在纖維結(jié)構(gòu)體的厚度方向形成為凹狀的槽部，層疊在襯墊 體表層的纖維結(jié)構(gòu)體具有與槽部的深度大致相同或比其小的厚度，為此，槽部的R形狀不 容易松弛。因此，形成于襯墊體表層的槽部的形狀再現(xiàn)良好。
進(jìn)一步地，本發(fā)明的襯墊體的制造方法通過在成形模型內(nèi)以層疊壓縮狀態(tài)對(duì)多個(gè)纖維
結(jié)構(gòu)體進(jìn)行配置熱成形，所以可以在成形模型內(nèi)一體成形。為此，與通過粘著劑等在纖維 結(jié)構(gòu)體之間粘結(jié)的情況相比，可以省略粘結(jié)工序，由此可以縮短襯墊體制造時(shí)花費(fèi)的工作 間隔時(shí)間。
此外，所述成形工序，優(yōu)選在比大氣壓高的氣壓下，通過形成在所述成形模型的模型 表面的蒸汽孔，將蒸汽吹入到所述纖維結(jié)構(gòu)體。
這樣，本發(fā)明的襯墊體的制造方法，在形成有蒸汽孔的成形模型內(nèi)以壓縮狀態(tài)配置纖 維結(jié)構(gòu)體，使成形模型周圍氣壓保持在吹入到成形模型的蒸汽的吹入溫度(成形溫度)的 飽和蒸汽壓以上，將蒸汽吹入到成形模型。由此，吹入到成形模型的蒸汽可以不會(huì)隔熱膨 脹仍然保持成形溫度經(jīng)由形成于成形模型的蒸汽孔通過纖維結(jié)構(gòu)體的內(nèi)部。此時(shí)，由于蒸 汽比熱風(fēng)熱容量大，本發(fā)明可以在短時(shí)間內(nèi)使纖維結(jié)構(gòu)體成形，使成形時(shí)間大幅度縮短化。 此外，通過使成形時(shí)間縮短化，由于纖維結(jié)構(gòu)體被加熱處理的時(shí)間變短，所以可以使成形 后的襯墊體的手感良好。
進(jìn)一步地，在此種情況下，在所述成形模型，與受到來自所述襯墊體外部承重的承重 承受面?zhèn)葘?duì)應(yīng)的區(qū)域相比，在沒有受到來自所述襯墊體外部的承重的非承重承受面?zhèn)葘?duì)應(yīng) 的區(qū)域形成的所述蒸汽孔多，在所述成膜工序，通過所述非承重承受面?zhèn)鹊乃稣羝讓?蒸汽吹入所述纖維結(jié)構(gòu)體是適宜的。
這樣，本發(fā)明的襯墊體制造方法由于成形模型中非承重承受面?zhèn)缺瘸兄爻惺苊鎮(zhèn)鹊恼?汽孔多，所以從非承重承受面?zhèn)葘?dǎo)入成形模型內(nèi)的蒸汽的量比從承重承受面?zhèn)葘?dǎo)入的蒸汽 的量多。如果供給的蒸汽量多，則由于通過熱成形熔融固著的纖維數(shù)增加，所以纖維結(jié)構(gòu) 體的構(gòu)造變得牢固且硬度增加。為此，配置在非承重承受面?zhèn)鹊睦w維結(jié)構(gòu)體的表層的硬度 比配置在承重承受面?zhèn)鹊睦w維結(jié)構(gòu)體的表層的硬度也變高。即，在受到來自就座等外部的 承重的承重承受面?zhèn)瓤梢越档陀捕惹沂箤?duì)于承重的彎曲程度變大的同時(shí)，使非承重承受面 側(cè)對(duì)于承重的彎曲程度變小。 '
因此，可以提供包括就座時(shí)的柔軟觸感和對(duì)于由于就座帶來的承重的耐用性兩方面的 襯墊體。
此外，本發(fā)明的座椅的制造方法，該座椅包括襯墊體和支持該襯墊體的座椅框架，其
特征在于進(jìn)行通過所述任意一項(xiàng)記載的襯墊體的制造方法形成所述襯墊體的工序；將所述襯墊體安裝到所述座椅框架的工序。
通過這樣的制造方法，可以提供槽部形狀再現(xiàn)良好的座椅。
本發(fā)明的座椅的制造方法，該座椅包括由多個(gè)纖維結(jié)構(gòu)體構(gòu)成的襯墊體、覆蓋該襯墊 體表面的表皮以及支持該襯墊體的座椅框架，其特征在于至少進(jìn)行纖維結(jié)構(gòu)體形成工序， 將主體纖維和粘合纖維混合的織物以規(guī)定長度順序折疊為層疊狀態(tài)形成規(guī)定厚度的纖維 結(jié)構(gòu)體；纖維結(jié)構(gòu)體配置工序，將所述多個(gè)纖維體以壓縮狀態(tài)配置在在模型表面形成有槽 形成部的成形模型內(nèi)使得具有與所述槽部深度大致相同或比其小厚度的纖維結(jié)構(gòu)體為與 所述槽形成部接觸的狀態(tài)，其中槽形成部用于形成在襯墊體的厚度方向?yàn)榘紶畹牟鄄?；?形工序，對(duì)所述成形模型內(nèi)的纖維結(jié)構(gòu)體進(jìn)行熱成形從而形成襯墊體；將所述成形后的襯 墊體安裝到所述座椅框架的工序。
通過這樣的制造方法，可以在成形模型內(nèi)使襯墊體和表皮一體地成形，由此可以縮短 座椅制造時(shí)花費(fèi)的工作間隔時(shí)間。
根據(jù)本發(fā)明，由于由層疊了織物的纖維結(jié)構(gòu)體形成使得主體纖維和粘合纖維混合的織 物的延伸方向沿著厚度方向，所以受到由于就座等而向纖維結(jié)構(gòu)體的厚度方向的承重，纖 維結(jié)構(gòu)體向厚度方向彎曲大，可以給就座者在就座時(shí)以柔軟的觸感。
此外，由于在襯墊體的表層形成有在纖維結(jié)構(gòu)體的厚度方向?yàn)榘紶畹牟鄄?，在襯墊體 的表層層疊的纖維結(jié)構(gòu)體具有與槽部的深度大致相同或比其小的厚度，所以張開狀態(tài)的織 物向著沿著厚度方向的方向的恢復(fù)力變小，槽部的R形狀不容易松弛。因此，形成在襯墊 體表層的槽部的形狀再現(xiàn)良好。


圖1是涉及本發(fā)明一個(gè)實(shí)施例的座椅的說明圖。
圖2是涉及本發(fā)明一個(gè)實(shí)施例的織物的纖維方向的說明圖。
圖3是涉及本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例的片狀纖維結(jié)構(gòu)體的制造工序的說明圖。
圖4是涉及本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例的片狀纖維結(jié)構(gòu)體層疊前的說明圖。
圖5是涉及本發(fā)明一個(gè)實(shí)施例的成形模型的說明圖。
圖6是涉及本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例的襯墊體的制造工序的說明圖。
圖7是涉及本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例的襯墊體的制造工序的說明圖。
圖8是涉及本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例的襯墊體的剖面說明圖。
圖9擴(kuò)大表示圖8的圓內(nèi)部區(qū)域的說明圖。
圖10是表示不設(shè)置表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e而在第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a形成槽部12 時(shí)的問題的說明圖。圖11是表示在寬度方向切開座椅的就座部的狀態(tài)的剖面圖。 符號(hào)說明 1座椅 2織物
4a第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體(纖維結(jié)構(gòu)體)
4b第二片狀纖維結(jié)構(gòu)體(纖維結(jié)構(gòu)體)
4c U字型片狀纖維結(jié)構(gòu)體
4d凸型片狀纖維結(jié)構(gòu)體
4e表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體(纖維結(jié)構(gòu)體)
10就座部
10a就座表面(承重承受面)
10b里表面(非承重承受面)
11、 21襯墊體
12槽部
13、 23表皮
15、 25座椅框架
17調(diào)整索
19嚙合部
20靠背部
40成形模型
40a空腔
41第一模型
41a槽形成部
42第二模型
43蒸汽孔
50高壓蒸汽成形機(jī)
61驅(qū)動(dòng)輥
62熱風(fēng)吸入式熱處理機(jī) a構(gòu)成織物的纖維 b織物的長度方向 c構(gòu)成織物的纖維方向
80纖維的長度方向相對(duì)于織物的長度方向的角度
具體實(shí)施例方式
下面，根據(jù)

本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例。還有，下面說明的部件，配置等并不是用 于限制本發(fā)明，在本發(fā)明精神的范圍內(nèi)進(jìn)行各種改變都是可以的。
圖1 圖9、圖11涉及本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，圖1是涉及本發(fā)明一個(gè)實(shí)施例的座椅的 說明圖，圖2是織物的纖維方向的說明圖，圖3是片狀纖維結(jié)構(gòu)體的制造工序的說明圖，圖4 是片狀纖維結(jié)構(gòu)體層疊前的說明圖，圖5是成形模型的說明圖，圖6、圖7是襯墊體的制造工 序的說明圖，圖8是襯墊體的剖面說明圖，圖9擴(kuò)大表示圖8的圓內(nèi)部區(qū)域的說明圖，圖11 是表示在寬度方向切開座椅的就座部的狀態(tài)的剖面圖。此外，圖10是表示不設(shè)置表層片 狀纖維結(jié)構(gòu)體4e而在第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a形成槽部12時(shí)的問題的說明圖。
本例子的座椅1是可以適用于車、電車、飛機(jī)等座位的座椅，也可以適用于辦公椅、 看護(hù)椅等各種椅子等。如圖1所示，本例子中的座椅1包括就座部10和靠背部20。就座 部10和靠背部20分別在座椅框架15、 25配置有襯墊體11、 21，襯墊體ll、 21被表皮 13、 23覆蓋的構(gòu)成。
對(duì)于本例的襯墊體，以就座部10的襯墊體11為例，針對(duì)其形成工序(襯墊體的形 成工序)進(jìn)行說明。對(duì)于襯墊體21也通過同樣的方法形成。如后所述，本例的襯墊體ll 通過如下工序形成形成將織物2折疊為林立狀態(tài)的纖維結(jié)構(gòu)體的片狀纖維結(jié)構(gòu)體(纖維 結(jié)構(gòu)體的形成工序)，將該片狀纖維結(jié)構(gòu)體裁剪成規(guī)定的形狀并層疊多個(gè)，配置在模型表 面形成有多個(gè)作為通氣孔的蒸汽孔43的成形模型40內(nèi)后(纖維結(jié)構(gòu)體配置工序)，馬上 在高壓蒸汽成形機(jī)50內(nèi)以壓緊狀態(tài)將成形模型40高壓蒸汽成形(成形工序)。
首先，使用圖2和圖3，針對(duì)用于形成本例的襯墊體ll的織物2進(jìn)行說明。織物2 是在由非彈性巻曲短纖維的聚集體構(gòu)成的基質(zhì)纖維中，分散，混合具有比該短纖維低的熔 點(diǎn)，至少12(TC以上熔點(diǎn)的熱粘著性復(fù)合短纖維作為粘著成分的織物。
本例的織物2，是由作為非彈性巻曲短纖維的非彈性聚酯類巻曲短纖維、具有比構(gòu)成 非彈性聚酯類巻曲短纖維的聚酯類聚合物的熔點(diǎn)低4(TC以上的熔點(diǎn)的熱可塑性彈性體和 非彈性聚酯構(gòu)成的熱粘著性復(fù)合短纖維，但是是纖維方向主要向著主長度方向的混棉的短 纖維。本例的織物2在具有至少30kg/m3的膨松性的同時(shí)，在熱粘著性復(fù)合短纖維彼此之 間、以及熱粘著性復(fù)合短纖維與非彈性聚酯類巻曲短纖維之間形成有立體的纖維交差點(diǎn)。
在本例中，作為非彈性聚酯類巻曲短纖維使用通過異性冷卻具有立體巻曲的單絲織
度12旦尼爾、纖維長64mra的中空聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯纖維。
非彈性聚酯類巻曲短纖維可以使用由通常的聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯、聚對(duì)苯二甲酸
9丙二酯、聚對(duì)苯二甲酸丁二醇酯、聚乙烯對(duì)苯二甲酸酯、聚四甲基對(duì)苯二酸、聚-1， 4二 甲基環(huán)己烷對(duì)苯二甲酸酯、聚新戊內(nèi)酯或它們的共聚酯構(gòu)成的短纖維乃至它們的纖維混棉 體或所述聚合物成分中兩種以上構(gòu)成的復(fù)合纖維等。這些短纖維中優(yōu)選的是聚對(duì)苯二甲酸 乙二醇酯、聚對(duì)苯二甲酸丙二酯或聚對(duì)苯二甲酸丁二醇酯的短纖維。還有，也可以使用固 有粘度相互不同的兩種聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯、聚對(duì)苯二甲酸丙二酯或其組合構(gòu)成、通過 熱處理等具有微小巻曲的潛在巻曲纖維。
此外，短纖維的剖面形狀可以是圓形、扁平、特制形狀或中空中的任意一種。該纖 維的粗細(xì)優(yōu)選在2 200旦尼爾，特別是6 100旦尼爾的范圍內(nèi)。還有，如果短纖維的粗 度過小，存在雖然柔軟性上升但是襯墊體的彈性下降的情況。
此外，如果短纖維的粗度過大，則適用性，特別是織物2的形成性惡化。此外，如 果構(gòu)成數(shù)量太少且形成在熱粘著性復(fù)合短纖維之間的交差點(diǎn)的數(shù)量變少，則存在不容易發(fā) 現(xiàn)襯墊體的彈性，同時(shí)耐用性也降低的情況。特別是織物手感變得粗硬。
在本例中，作為熱粘著性復(fù)合短纖維，使用熔點(diǎn)154'C的熱塑性聚醚酯類彈性體作為 外皮成分，熔點(diǎn)23(TC的聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯作為芯成分的單絲織度6旦尼爾、纖維長 度51mm的芯/外皮型熱熔融性復(fù)合纖維(芯/外皮比=60/40:重量比)。
熱粘著性復(fù)合短纖維由熱塑性彈性物和非彈性聚酯構(gòu)成。并且，優(yōu)選前者的纖維表 面至少占1/2。對(duì)于重量比例，前者與后者的復(fù)合比率在30/70 70/30的范圍是適當(dāng)?shù)摹?作為熱粘著性復(fù)合短纖維的形態(tài)雖然可以是并排型、外皮'芯型中的任意一種，但是優(yōu)選 后者。在該外皮，芯型中，由非彈性聚酯構(gòu)成芯，該芯可以是同心圓或偏心狀。特別是， 由于發(fā)現(xiàn)線圈彈性巻曲，偏心型的更優(yōu)選。
作為熱塑性彈性體，優(yōu)選是聚氨酯類彈性體或聚酯類彈性體。特別是后者更適合。作 為聚氨酯類彈性體是通過分子量約為500 6000的低熔點(diǎn)多元醇，例如二羥基聚醚、二羥 基聚酯、二羥基聚碳酸酯、二羥基聚酰胺酯等、分子量500以下的有機(jī)二異氰酸酯，例如 p， p-二苯甲烷二異氰酸酯、甲苯二異氰酸酯、異佛爾酮二異氰酸酯、氫氧化二異氰酸酯、 二甲苯二異氰酸酯、2， 6-二異氰酸酯己酸甲酯、環(huán)已垸二異氰酸酯等與分子量500以下 的鏈增長劑，例如乙二醇、氨基醇或三醇反應(yīng)得到的聚合物。這些聚合物中，特別優(yōu)選的 是使用作為多羥基化合物的聚丁二醇或聚-e -己內(nèi)酯或聚丁二醇的聚亞胺酯。此種情況 下，作為有機(jī)二異氰酸酯，P， P' -二苯甲烷二異氰酸酯是適宜的。此外，作為鏈增長劑， P， P， -二羥基乙氧基苯和l， 4-丁二醇是適宜的。
另一方面，作為聚酯類彈性體，其可以是使熱塑性聚酯作為硬鏈段，使聚(氧亞垸基)
二醇作為柔性鏈段共聚的聚醚酯纖維嵌段共聚酯，更具體地，可以是由從對(duì)苯二甲酸、間苯二甲酸、鄰苯二甲酸、萘-2,6 -二羧酸、萘-2， 7 -二羧酸、二苯基-4,4 ' -二羧酸、 二苯氧基乙垸二羧酸和3 -磺基間苯二甲酸鈉等的芳族二羧酸，1,4-環(huán)己基二羧酸等的 脂環(huán)族二羧酸，琥珀酸、草酸、己二酸、癸二酸、十二烷二酸、二聚物酸等的脂肪族二羧 酸或其酯形成的衍生物選擇的二羧酸的至少一種與從1， 4-丁二醇、乙二醇、丙二醇、丁二 醇、戊撐二醇、己二醇、新戊二醇和癸亞甲基二醇等的脂肪族二醇，或l， 1-環(huán)己烷二甲 醇、1， 4-環(huán)己烷二甲醇、三環(huán)癸烷二甲醇等的環(huán)脂垸二醇或其酯形成的衍生物選擇的二 醇成分的至少一種和平均分子量約為400至5000的聚乙二醇、聚(1， 2 -和1, 3 -環(huán)氧丙 烷二醇)、聚(四氫呋喃)二醇、環(huán)氧乙烷和環(huán)氧丙烷的共聚酯、環(huán)氧乙烷和四氫呋喃的 共聚酯等聚(氧亞烷基)二醇中的至少一種構(gòu)成的三元共聚酯。
如果從同非彈性聚酯類巻曲短纖維的粘著性能、溫度特性和強(qiáng)度考慮，優(yōu)選由聚丁烯 類對(duì)苯二甲酸酯作為硬鏈段和聚氧丁二醇作為柔性鏈段的聚醚聚酯嵌段共聚酯。在這種情 況下，構(gòu)成硬鏈段的聚酯部分是對(duì)苯二甲酸作為主要酸組分和丁二醇作為主要二醇組分的 聚對(duì)苯二甲酸丁二醇酯。當(dāng)然，部分酸組分(通常為30mol。/Q以下)可以被其它二羧酸組 分和醇酸組分代替，同樣，部分二醇組分(通常為30moW以下)也可以被除去丁二醇之外 的二羥基組分代替。
另外，構(gòu)成柔性鏈段的聚醚部分可以是由除丁二醇之外的二氧基組分取代的聚醚。 還有，根據(jù)需要，也可以在聚合物中混合多種穩(wěn)定劑、紫外線吸收劑、增粘支化劑、消光 劑、著色劑、多種改進(jìn)劑等。
該聚酯類聚合物的聚合度優(yōu)選在固有粘度為0. 8 1. 7dl/g，特別是0. 9 1. 5dl/g 的范圍。如果該固有粘度過低，則與由構(gòu)成基質(zhì)的非彈性聚酯類巻曲短纖維形成的熱固著 點(diǎn)容易被破壞。另一方面，如果該粘度過高，則容易在熱熔融時(shí)很難形成紡錘狀的節(jié)部。
作為熱塑性彈性物的一個(gè)基本特性，斷裂伸度優(yōu)選為500%以上，更優(yōu)選是800%以上。 如果該伸度過低，襯墊體ll在被壓縮而變形達(dá)到熱固著點(diǎn)時(shí)，該部分的結(jié)合容易被破壞。 另一方面，熱塑性彈性物的30(W的伸長應(yīng)力優(yōu)選是在0.8kg/mm2以下，更優(yōu)選是 0.8kg/mm2。如果該應(yīng)力過大，熱固著點(diǎn)難以使施加到襯墊體ll的力分散，在襯墊體ll 被壓縮時(shí)，該力具有破壞熱固著點(diǎn)的情況或者即使在沒有破壞的情況下，具有構(gòu)成基質(zhì)的 非彈性聚酯類巻曲短纖維歪斜或使巻曲永久變形的情況。
此外，熱塑性彈性物的300%的伸長恢復(fù)率優(yōu)選為60%，更優(yōu)選是70%以上。如果該伸
長恢復(fù)率低，具有在襯墊體ll被壓縮時(shí)熱固著點(diǎn)變形，不容易恢復(fù)到原來的狀態(tài)。這些
熱塑性彈性物必須是比構(gòu)成非彈性聚酯類巻曲短纖維的聚合物熔點(diǎn)低，而且用于熱固著點(diǎn)
形成的熔融處理時(shí)不使巻曲短纖維的巻曲發(fā)熱永久變形的彈性物。這意味著該熔點(diǎn)優(yōu)選是比構(gòu)成短纖維的聚合物的熔點(diǎn)低40'C以上，特別是低6(TC以上。該熱塑性彈性物的熔點(diǎn) 例如可以是12(TC 220'C的范圍。
如果該熔點(diǎn)差小于4(TC，則如下所述的熔融加工時(shí)的熱處理溫度變得過高，引起非 彈性聚酯類巻曲短纖維的巻曲永久變形或使巻曲短纖維的力學(xué)特性降低。還有，對(duì)于熱塑 性彈性物，不能明確地觀察其熔點(diǎn)時(shí)，可以代替熔點(diǎn)，觀察軟化點(diǎn)。
另一方面，用作復(fù)合纖維熱塑性彈性物的相對(duì)方成分的非彈性聚酯，雖然采用已經(jīng)描 述的那樣的構(gòu)成形成基質(zhì)的巻曲短纖維的聚酯類聚合物，采用聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯、聚 對(duì)苯二甲酸丙二酯或聚對(duì)苯二甲酸丁二醇酯更好。
以織物2的重量為基準(zhǔn)，分散*混入所述復(fù)合纖維的范圍為20 100%,優(yōu)選是30
80%。
對(duì)于本例的織物2，作為粘合纖維的熱粘著性復(fù)合短纖維和作為主體纖維的非彈性巻 曲短纖維以60: 40的重量比率混棉。
如果復(fù)合纖維的分散，混入比率過低，則熱固著點(diǎn)的數(shù)量變少，不僅存在襯墊體ll 容易變形的情況而且存在彈性、相斥性和耐用性變低的情況。此外，還具有發(fā)生配列的隆 起部位之間破裂的危險(xiǎn)。
對(duì)于本例，非彈性聚酯類巻曲短纖維和熱粘著性復(fù)合短纖維以重量比率40: 60混棉， 通過羅拉粗梳機(jī)形成單位面積重量20g/m2的織物2。
本例的織物2形成為使得向著長度方向的纖維比向著橫向的纖維相對(duì)的比率多。艮P， 本例的織物2形成為滿足平均單位體積為C》3D/2，優(yōu)選是C》2D的關(guān)系。
當(dāng)檢査向著該連續(xù)織物2的長度方向(連續(xù)方向)的纖維C與向著橫向(織物的寬度 方向)的纖維D的平均單位體積的總數(shù)時(shí)，可以確認(rèn)C: D=2: 1。
這里，所謂的向著織物2長度方向的纖維，如圖2所示，是織物2的長度方向與纖 維長度方向的角度0滿足O。《0《45°的條件，所謂的向著橫向(織物的寬度方向)的纖 維是e滿足45。 <0《90°的纖維。圖中，符號(hào)a是構(gòu)成織物的纖維，符號(hào)b是織物的長 度方向(延伸方向)，符號(hào)c表示構(gòu)成織物的纖維方向。
此外，關(guān)于構(gòu)成片狀纖維結(jié)構(gòu)體的纖維方向，與所謂的沿著片狀纖維結(jié)構(gòu)體的厚度 方向以及和厚度方向垂直的方向這些方向，對(duì)于片狀纖維結(jié)構(gòu)體的厚度方向以及和厚度方 向垂直的方向意味著在±45°的范圍內(nèi)。
通過在織物2的表層部、內(nèi)層部抽取隨機(jī)位置，由透射型光學(xué)顯微鏡觀察可以觀察
各個(gè)纖維的朝向方向。
還有，織物2的厚度是5鵬以上，優(yōu)選為10mm以上，更優(yōu)選是20鵬以上。通常是
12約5 150mm的厚度。
接下來，將纖維沿主長度方向形成的織物2如手風(fēng)琴狀折疊使得形成規(guī)定的密度和 作為結(jié)構(gòu)體的期望的厚度，且在復(fù)合纖維彼此之間以及在非彈性聚酯類巻曲短纖維和復(fù)合
纖維之間形成立體的纖維交叉點(diǎn)后，通過以比聚酯類聚合物熔點(diǎn)低、比熱塑性彈性物的熔 點(diǎn)(或流動(dòng)開始點(diǎn))高的溫度( 80°C)進(jìn)行熱處理，在所述纖維交叉點(diǎn)彈性體成分被熱 熔融，形成可彎曲熱固著點(diǎn)。
具體地說，如圖3所示，通過輥表面速度2.5m/分的驅(qū)動(dòng)輥61，向熱風(fēng)吸入式熱處理 機(jī)62(熱處理區(qū)的長度為5m，移動(dòng)速度為lra/分)內(nèi)押入，折疊成可手風(fēng)琴狀，通過Struto 設(shè)備在190'C處理5分鐘，形成熱熔融后的厚度為25mm的片狀纖維結(jié)構(gòu)體。
在這樣形成的片狀纖維結(jié)構(gòu)體中形成各個(gè)熱粘著性復(fù)合短纖維在交叉的狀態(tài)熱熔融 后的固著點(diǎn)和熱粘著性復(fù)合短纖維于非彈性巻曲短纖維交叉的狀態(tài)熱熔融后的固著點(diǎn)分 散的狀態(tài)。片狀纖維結(jié)構(gòu)體的密度在5 200kg/m3的范圍，對(duì)于緩沖性、透氣性、彈性的 發(fā)現(xiàn)是適當(dāng)?shù)摹?br> 通過折疊形成沿長度方向形成的織物2，片狀纖維結(jié)構(gòu)體向著厚度方向的纖維的一方 比向著與厚度方向垂直的方向的纖維多，主要是纖維方向與厚度方向平行。BP,本例的片 狀纖維結(jié)構(gòu)體形成為使得對(duì)于平均單位體積，當(dāng)使沿著厚度方向配列的纖維總數(shù)為A，沿 著與厚度方向垂直的方向配列的纖維總數(shù)為B時(shí)，滿足A》3B/2，優(yōu)選是A》2B的關(guān)系。
接下來，將片狀纖維結(jié)構(gòu)體裁剪為規(guī)定形狀，如圖4所示，在縱向(厚度方向T)層 疊。在本例中，分別將第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a，第二片狀纖維結(jié)構(gòu)體4b， U字型的用于形 成襯墊體ll的堤壩部的U字型片狀纖維結(jié)構(gòu)體4c以及用于形成在兩腿之間的空隙突出的 凸部的凸形片狀纖維結(jié)構(gòu)體4d，配置于表層的表層片狀纖維構(gòu)造體4e的五種片狀纖維結(jié) 構(gòu)體4a 4e分別裁剪為規(guī)定形狀，在第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a和第二片狀纖維結(jié)構(gòu)體4b 之間夾持U字型片狀纖維結(jié)構(gòu)體4c和凸型片狀纖維結(jié)構(gòu)體4d。
此外，第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a的表面上配置有表層片狀纖維構(gòu)造體4e，用表皮13 覆蓋其表面。
還有，在該圖中，襯墊體ll的寬度方向用W表示，長度方向用L表示，厚度方向用T表示。
在本例中，將第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a和與其具有同樣的纖維材料和纖維密度的第二
片狀纖維結(jié)構(gòu)體4b、以及表層片狀纖維構(gòu)造體4e進(jìn)行層疊，且第二片狀纖維結(jié)構(gòu)體4b
在第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a的下面，表層片狀纖維構(gòu)造體4e在第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a的
上面。熱成形前的第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a和第二片狀纖維結(jié)構(gòu)體4b、表層片狀纖維構(gòu)造體4e的纖維密度優(yōu)選在5 35kg/m3的范圍。
還有，第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a、第二片狀纖維結(jié)構(gòu)體4b、表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e相 當(dāng)于本發(fā)明的纖維結(jié)構(gòu)體。
如上所述，第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a通過將主體纖維和粘合纖維混合的織物2折疊成 樹立的狀態(tài)的片狀纖維結(jié)構(gòu)體而形成。第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a被配置在座椅l的就座面 10a側(cè)(圖4的上側(cè))，具有直接地或者通過表皮間接地承受來自就座者身體的承重的作 用。
第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a的厚度可以根據(jù)襯墊體11的形狀為期望的厚度。例如，可以 設(shè)定為大約10 40ram范圍的期望的厚度。
第二片狀纖維結(jié)構(gòu)體4b由與第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a實(shí)際上相同的纖維材料構(gòu)成的片 狀纖維結(jié)構(gòu)體形成。第二片狀纖維結(jié)構(gòu)體4b被配置在座椅1中的座椅框架15側(cè)(圖4的 下側(cè))。第二片狀纖維結(jié)構(gòu)體4b的厚度與第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a相同，可以為期望的厚 度。
表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e也由與第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a實(shí)際上相同的纖維材料構(gòu)成的 片狀纖維結(jié)構(gòu)體形成。表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e被配置在第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a的上面。
表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e的厚度具有與后述的形成于熱成形后的襯墊體11的槽部12 的深度大致相同或比其小的厚度。具體的說，例如具有約2mm 20mm的厚度。
在第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a和第二片狀纖維結(jié)構(gòu)體4b之間配置有U字型片狀纖維結(jié)構(gòu) 體4c和凸型片狀纖維結(jié)構(gòu)體4d。 U字型片狀纖維結(jié)構(gòu)體4c是如后所述的用于形成襯墊體 11的堤壩部的纖維結(jié)構(gòu)體，凸型片狀纖維結(jié)構(gòu)體4d是用于形成襯墊體11的凸部的纖維結(jié) 構(gòu)體。
這些片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a 4e在其厚度方向T上層疊。gp，纖維方向與縱向一致地進(jìn) 行層疊。進(jìn)一步地，表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e的表面被表皮13覆蓋。
此外，片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a 4e相互接觸的部分或表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e與表皮13 相互接觸的部分根據(jù)需要設(shè)置有熱金屬薄膜、熱金屬非織布、熱金屬粘結(jié)劑等。
在本例中，雖然示出的是將構(gòu)成襯墊體ll的片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a 4e和表皮13配置 在后述的成形模型40內(nèi)并一體成形的例子，但是也可以在通過成形模型僅使襯墊體11成 形后，在成形后的襯墊體11的表面使用粘著劑等粘貼表皮13。
如圖5所示，將這樣層疊的片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a 4e和表皮13配置在成形模型40并
壓緊(纖維結(jié)構(gòu)體配置工序)。本例的成形模型40由第一模型41和第二模型42構(gòu)成。
第一模型41是形成襯墊體11中就座面10a側(cè)(即表面)形狀的模型，第二模型42是形成襯墊體11中座椅框架15側(cè)，即里表面10b (非承重承受面)側(cè)形狀的模型。
當(dāng)?shù)谝荒Ｐ?1和第二模型42合模時(shí)，形成具有襯墊體11的期望的凹凸形狀的空腔 40a。此外，在成形模型40的模型表面的一部分或整個(gè)表面形成有蒸汽孔43。在本例中， 與在第一模型41幾乎沒有形成蒸汽孔相對(duì)地，對(duì)于第二模型42，在第二模型42的整個(gè)表 面設(shè)置有多個(gè)蒸汽孔43。
成形模型40可以使用鐵、鋼、鋁等金屬、玻璃纖維、碳纖維由樹脂形成，或者也可 以由合成樹脂的任意一種形成。
圖6是在內(nèi)部配置片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a 4e并合模成形模型40的狀態(tài)的剖面圖。片狀 纖維結(jié)構(gòu)體4a 4e比在自然狀態(tài)下成形模型40的空腔40a的容積約大1. 2 3. 0倍地形 成。因此，在合模時(shí)，片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a 4e成為被壓縮為空腔40a形狀的狀態(tài)。
表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e被容納在空腔40a內(nèi)使得其上表面與第一模型41的內(nèi)壁面接 觸，其下表面與第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a的上表面接觸。此外，第二片狀纖維結(jié)構(gòu)體4b被 配置在空腔40a內(nèi)使得其上表面與第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a的下表面接觸，其下表面與第 二模型42的內(nèi)壁面接觸。
U字型片狀纖維結(jié)構(gòu)體4c和凸型片狀纖維結(jié)構(gòu)體4d被配置在第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a 和第二片狀纖維結(jié)構(gòu)體4b之間。
在第一模型41的內(nèi)壁面形成有向著空腔40a內(nèi)突出為V字型的槽形成部41a。槽形成 部41a是用于形成就座部10的槽部12的，通過將片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a 4e和表皮13配置 在空腔40a內(nèi)并進(jìn)行合模，與表皮13和表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e中的槽形成部4ia接觸的 區(qū)域成為向空腔40a的內(nèi)部方向壓入的狀態(tài)。在本例中，槽形成部41a為突出為V字型的 形狀，雖然形成的槽部12為V字型，但是通過突出為其他形狀，如U字型的形狀，也可 以使形成的槽部12為U字型。
接下來，如圖7所示，將內(nèi)部配置有片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a 4e和表皮13的成形模型40 伸入高壓蒸汽成形機(jī)50內(nèi)。在高壓蒸汽成形機(jī)50的上部形成有未圖示的蒸汽導(dǎo)入口，可 以將高壓蒸汽從高壓蒸汽成形機(jī)50的外部導(dǎo)入到高壓蒸汽成形機(jī)50內(nèi)。
在高壓蒸汽成形機(jī)50內(nèi)使第二模型42向著垂直上方，使第一模型41向著垂直下方 設(shè)置成形模型40。在將蒸汽吹入到成形模型40內(nèi)后，進(jìn)行冷卻，離型從而得到襯墊體ll (冷卻*離型工序)。
在本例的成形工序中，可以將成形溫度的蒸汽對(duì)著成形模型40吹入，控制高壓蒸汽 成形機(jī)50的溫度。
這里，所謂的成形溫度是作為粘合纖維的熱粘著性復(fù)合短纖維的熔點(diǎn)以上，即，熱可
15塑性彈性物的熔點(diǎn)以上，作為主體纖維的基質(zhì)纖維(非彈性巻曲纖維)熔點(diǎn)低的溫度。 當(dāng)使蒸汽成為成形溫度時(shí)，首先，通過未圖示的加熱器使高壓蒸汽成形機(jī)50內(nèi)的溫
度升溫到成形溫度的同時(shí)，使高壓蒸汽成形機(jī)50內(nèi)的氣壓從周圍的大氣壓(約latm)升
壓到至少成形溫度時(shí)蒸汽的飽和蒸汽氣壓以上。
在本例中，由于粘合纖維的熔點(diǎn)約為154°C，所以將成形溫度設(shè)定為比其高的i6rc。
并且，在本例中，由于對(duì)著成形模型40吹入作為熱傳導(dǎo)物質(zhì)的水蒸汽(H20)，經(jīng)約30
秒使高壓蒸汽成形機(jī)50內(nèi)升溫到ierc，同時(shí)，使高壓蒸汽成形機(jī)50內(nèi)升壓到成形溫度
161。C變?yōu)榉悬c(diǎn)的氣壓，約5.5atm (約0.557Mpa)。即，成形溫度為161。C時(shí)的飽和蒸汽 壓約為5. 5atni。
在成形工序中，在使高壓蒸汽成形機(jī)50內(nèi)保持成形溫度和規(guī)定壓力的狀態(tài)，對(duì)著成 形模型40吹入成形溫度的水蒸汽。在本例中，在成形模型40中吹入大約1分10秒的蒸 汽并成形。
此后，經(jīng)約1分鐘使高壓蒸汽成形機(jī)50內(nèi)下降到成形溫度以下，同時(shí)，減壓到周圍
大氣壓。并且，將成形模型40從高壓蒸汽成形機(jī)50內(nèi)取出，冷卻成形模型40(冷卻工序)，
使熱成形后的襯墊體11從成形模型40離型(離型工序)。
在本例中，在高壓蒸汽成形機(jī)50內(nèi)熱成形襯墊體11的生產(chǎn)節(jié)拍時(shí)間約為3 5分鐘。
通過這樣吹入成形溫度的蒸汽，蒸汽從成形模型40的蒸汽孔43進(jìn)入具有透氣性的片
狀纖維結(jié)構(gòu)體4a 4e內(nèi)，并從其他蒸汽孔43向成形模型40的外部排出。片狀纖維結(jié)構(gòu)
體4a 4e以壓縮狀態(tài)設(shè)置在成形模型40內(nèi)，由于蒸汽熱，熱粘著性復(fù)合短纖維之間以及
熱粘著性復(fù)合短纖維和非彈性巻曲短纖維的交叉點(diǎn)被熱熔融，形成為成形模型40的空腔
40a的形狀。
由于與表皮13和表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e中第一模型41的槽形成部41a接觸的區(qū)域
向空腔40a的內(nèi)部方向壓入，所以當(dāng)在該狀態(tài)進(jìn)行熱成形時(shí)，冷卻后，與槽形成部41a的
形狀對(duì)應(yīng)形狀的槽部12形成于襯墊體U的表層。
此外，片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a 4e之間或表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e和表皮13之間設(shè)置的
熱金屬薄膜、熱金屬非織布、熱金屬粘著劑等被蒸汽熱熔融,并固著在片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a
4e之間或表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e與表皮13之間。
這樣，在通過用蒸汽使片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a 4e內(nèi)的纖維之間熱熔融的同時(shí)，熱金屬
薄膜、熱金屬非織布、熱金屬粘著劑等將片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a 4e之間以及表層片狀纖維
結(jié)構(gòu)體4e和表皮13固著，形成規(guī)定形狀的襯墊體ll。還有，根據(jù)需要也可以在表面插入
布帛，還可以在片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a 4e之間和表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e和表皮13之間插入鋼鐵等導(dǎo)線。
如本例，當(dāng)在升壓到飽和蒸汽壓的高壓蒸汽成形機(jī)50內(nèi)將成形溫度的蒸汽吹入到成 形模型40時(shí)，可以大幅度縮短成形時(shí)間。S卩，由于成形溫度的蒸汽比熱風(fēng)的熱容量大， 所以可以在短時(shí)間內(nèi)使粘合纖維熔融。
還有，在大氣壓下向成形模型吹入高壓蒸汽的情況下，由于高壓蒸汽立刻斷熱膨脹從 而溫度將下降，所以成形溫度的蒸汽難以達(dá)到纖維體內(nèi)。為此，仍然需要較長的成形時(shí)間。
此外，在本例中，通過使成形時(shí)間大幅度縮短化，由于纖維在熱中暴露的時(shí)間變短， 所以可以使成形的襯墊體11的手感良好。
本例的襯墊體11，將纖維的方向向著厚度方向T的片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a 4e進(jìn)行層疊 并進(jìn)行高壓蒸汽成形。因此，構(gòu)成襯墊體ll的纖維在就座者在座椅l上就座時(shí)沿著承重 施加的方向配列。通過這樣的結(jié)構(gòu)，本例的襯墊體ll在具有透氣性的同時(shí)，可以確保相 對(duì)于應(yīng)力方向適度的硬度，此外，應(yīng)力的分散性、耐用性更優(yōu)。
此外，本例的襯墊體11是在壓縮的狀態(tài)由成形模型40成形的，可以與成形模型40 的空腔40a的形狀一致，并成為三維復(fù)雜的凹凸形狀。此時(shí)，根據(jù)成形模型40內(nèi)的壓縮 度，也可以部分地調(diào)整緩沖感。
本例的成形模型40使第二模型42向著垂直上方，即蒸汽導(dǎo)入口側(cè)配置。此外，第二 模型42的蒸汽孔43形成為比第一模型41的蒸汽孔43的數(shù)量多。為此，從第二模型42 的蒸汽孔43導(dǎo)入空腔40a的蒸汽的量比從第一模型41的蒸汽孔43導(dǎo)入的蒸汽量多。
從第二模型42的蒸汽孔43導(dǎo)入的蒸汽通過形成于第二模型42的側(cè)面的蒸汽孔或形 成于第一模型41的側(cè)面的蒸汽孔從空腔40a排出。該蒸汽的流向如圖7的虛線箭頭表示。
還有，對(duì)于本例的成形模型40，在第一模型41中，對(duì)應(yīng)就座面10a的區(qū)域沒有形成 蒸汽孔。由此，如后所述，可以使就座面10a的硬度降低，給就座者柔軟的觸感。
在本例中，由于從第二模型42導(dǎo)入的蒸汽量比從第一模型41導(dǎo)入的量多，供給配置 在第二模型42側(cè)的第二片狀纖維結(jié)構(gòu)體4b的熱量比供給配置在第一模型41側(cè)的第一片 狀纖維結(jié)構(gòu)體4a的熱量多。當(dāng)供給的熱量多時(shí)，由于通過熱成形在短時(shí)間烙融纖維，更 多的纖維通過熱熔融被固著，所以硬度變高。
另一方面，由于在第一模型41幾乎沒有形成蒸汽孔，導(dǎo)入的蒸汽量少。特別是與就
座面對(duì)應(yīng)的區(qū)域根本沒有形成蒸汽孔。為此，供給第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a的熱量少，特
別是在對(duì)應(yīng)于就座面的區(qū)域，溫度上升非常緩慢。因此，對(duì)于第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a，由
于通過熱熔融固著的纖維數(shù)變少，所以硬度降低。
這樣，與第二片狀纖維結(jié)構(gòu)體4b相比，配置在就座面10a側(cè)的第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a的纖維結(jié)構(gòu)體整體，特別是表層的硬度變低，對(duì)于由于就座者的就座帶來的承重在厚度 方向T的可彎曲程度變大。
另一方面，由于第二片狀纖維結(jié)構(gòu)體4b比第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a硬度高，所以可以 使對(duì)于由就座帶來的厚度方向的承重的耐用性提高。
因此，根據(jù)本例的襯墊體成形工序，可以提供包括就座時(shí)的柔軟觸感和對(duì)于就座帶來 的承重的耐用性兩個(gè)方面的襯墊體11。
圖8表示離型的就座部10的剖面圖。在圖8中表示沿箭頭A-A'方向剖開圖1的座椅 1的就座部10的剖面形狀。
如該圖所示，本例的就座部10由襯墊體11和在其表面粘貼的表皮13形成。襯墊體 11是以在厚度方向?qū)盈B第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a、第二片狀纖維結(jié)構(gòu)體4b、 U字型的用于 形成襯墊體11的堤壩部的U字型片狀纖維結(jié)構(gòu)體4c、用于形成在兩腿間稍微突出的凸部 的凸型片狀纖維結(jié)構(gòu)體4d和表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e的狀態(tài)熱成形的襯墊體。各個(gè)片狀纖 維結(jié)構(gòu)體4a 4e之間以及表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e和表皮13之間通過熱金屬等粘結(jié)。
在本例中，第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a、第二片狀纖維結(jié)構(gòu)體4b和表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體 4e熱成形后的纖維密度約約為5 35kg/m3。
由于這些片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a、 4b、 4e具有纖維間的間隙多的結(jié)構(gòu)，所以受到厚度方
向T的承重時(shí)在厚度方向T被壓縮，有較大彎曲。因此，本例的襯墊體ll可以給就座者
在就座時(shí)以柔軟的觸感。
U字型片狀纖維結(jié)構(gòu)體4c被配置在第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a和第二片狀纖維結(jié)構(gòu)體4b
之間。本例的U字型片狀纖維結(jié)構(gòu)體4c由幾乎與第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a和第二片狀纖維
結(jié)構(gòu)體4b相同的纖維材料形成。
此外，凸型片狀纖維結(jié)構(gòu)體4d同樣也是被配置在第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a和第二片狀 纖維結(jié)構(gòu)體4b之間。該凸型片狀纖維結(jié)構(gòu)體4d也是由幾乎與第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a和 第二片狀纖維結(jié)構(gòu)體4b相同的纖維材料形成。
還有，本例的襯墊體11雖然通過U字型片狀纖維結(jié)構(gòu)體4c和凸型片狀纖維結(jié)構(gòu)體4d 進(jìn)行堤壩部和凸部的形成，但是也可以不使用這些片狀纖維結(jié)構(gòu)體，僅通過空腔40a的形 狀形成堤壩部和凸部。
這些片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a 4e全部由相同的纖維材料形成。為此，在由于襯墊體ll的 損傷和超過壽命而廢棄襯墊體ll時(shí)，可以節(jié)省辨別是哪種材料的時(shí)間，因此提高再循環(huán) 性。
18如圖8所示，在襯墊體11的表層形成槽部12。圖9是擴(kuò)大表示圖8的槽部12周圍的 說明圖。另一方面，圖10是表示在不設(shè)置表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e時(shí)在第一片狀纖維結(jié)構(gòu) 體4a形成了槽部12時(shí)的問題的說明圖。使用圖9和圖10，針對(duì)作為本發(fā)明特征的使用厚 度薄的表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e形成槽部12時(shí)的有利效果進(jìn)行說明。
在圖9中，第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a的厚度用A表示，表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e的厚度 用B表示，第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a和表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e的合計(jì)厚度用C表示，槽部 12的深度用D表示。各個(gè)片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a 4e通過將如上所述的織物2折疊成可手風(fēng) 琴狀形成，沿厚度方向T配列的纖維數(shù)較多。
表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e的厚度B與槽部12的深度D大致相同或比它小。在本例中， 表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e的厚度B與槽部12的深度D幾乎相同。但是，表層片狀纖維結(jié)構(gòu) 體4e的厚度B也可以比槽部12的深度D薄。
還有，在本例中所謂的與槽部12的深度大致相同或比它小的厚度，具體地說，意味 著大約為槽部12深度的50% 110%的厚度。
在表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e的厚度比槽部12的深度的110%大的情況下，如利用后述的 圖10說明的，由于織物2向著沿著厚度方向的方向恢復(fù)的力變大，所以槽部12的形狀再 現(xiàn)變得困難。另一方面，在比50%小的情況下，由于在表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e的厚度以上， 槽部12變得相當(dāng)深，所以對(duì)于槽部12的基座部，織物2被向著寬度方向(圖中的左右方 向)強(qiáng)烈地拉伸。為此，表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e的織物2在該基座部變得容易斷裂，不 優(yōu)選。
這樣，由于表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e的厚度B與槽部12的深度D大致相同或比其小， 所以，當(dāng)以被壓縮的狀態(tài)容納在成形模型40內(nèi)時(shí)，在表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e的表層林立 的織物2變?yōu)閷?duì)著厚度方向深度張開狀態(tài)。如果在該狀態(tài)熱成形并形成槽部12,由于織物 2張開到厚度方向深的區(qū)域，所以織物2向沿著厚度方向恢復(fù)的力(圖中用F1表示該力) 變小。為此，形成的槽部12的R形狀(圖中由R表示的橢圓形內(nèi)的區(qū)域)、或槽部12的 V字形狀不容易松弛。因此，在襯墊體11的表層形成的槽部12的形狀再現(xiàn)良好。
另一方面，在圖10中，公開了不設(shè)置表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e，且在比其厚的第一片
狀纖維結(jié)構(gòu)體4a形成了槽部12的襯墊體11。即使在此種情況下，與圖9同樣的，在襯墊
體11的表層林立的織物2在張開的狀態(tài)下形成槽部12，但是，由于第一片狀纖維結(jié)構(gòu)體
4a的厚度厚，表層織物2不會(huì)完全張開，特別是對(duì)于厚度方向的下側(cè)區(qū)域，大部分纖維變
為與厚度方向垂直的狀態(tài)。由于在這種狀態(tài)下進(jìn)行熱成形并形成槽部12，對(duì)于織物2中厚
度方向的下側(cè)的區(qū)域幾乎沒有向著寬度方向張開，所以向著沿著厚度方向恢復(fù)的力(圖中
19用F2表示該力)對(duì)織物2作用，為此，存在形成的槽部12的R形狀(由圖中的R表示的
橢圓形內(nèi)的區(qū)域)、槽部12的V字形狀松弛的問題。因此，形成于襯墊體ll表層的槽部
12的形狀再現(xiàn)變得困難。
這樣，通過使表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e具有與槽部12的深度大致相同或比其小的厚度，
槽部12的形狀再現(xiàn)良好。
以上雖然是針對(duì)襯墊體ll進(jìn)行的說明，背部的襯墊體21也可以同樣地形成。對(duì)于襯
墊體21，在就座者就座時(shí)承重的方向是襯墊體21的厚度方向。因此，為了確保應(yīng)力方向
的硬度和應(yīng)力的分散性、耐用性，通過在應(yīng)力存在的方向?qū)盈B片狀纖維結(jié)構(gòu)體，在成形模
型內(nèi)進(jìn)行高壓蒸汽形成，也可以形成三維的形狀。并且，通過將這樣形成的襯墊體U、 21
設(shè)置在座椅框架15、 25，并用表皮13、 23覆蓋，形成座椅l (組裝工序)。
還有，在形成襯墊體ll時(shí)，也可以通過使用熱金屬薄膜、熱金屬非織布、熱金屬粘 著劑等層疊表皮13和片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a 4e，將它們?cè)O(shè)置在成形模型40中，進(jìn)行高壓蒸 汽成形。據(jù)此，可以將表皮13與襯墊體11一體地形成。表皮23也同樣。
這樣，用表皮13覆蓋片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a 4e，將它們配置在成形模型40內(nèi)并進(jìn)行高 壓蒸汽成形的情況下，如果成形溫度過高，具有表皮13將會(huì)褪色的問題。因此，此種情 況可以將成形溫度設(shè)定為比對(duì)表皮13進(jìn)行染色的染料的熔融溫度低。
此外，上述實(shí)施例，雖然將水蒸汽吹入成形模型40，但是并不局限于此，可以使用對(duì) 纖維沒有惡劣影響的熱傳導(dǎo)物質(zhì)。即，通過使高壓蒸汽成形機(jī)50內(nèi)的壓力升壓使得期望 的成形溫度為選擇的熱傳導(dǎo)物質(zhì)的沸點(diǎn)，可以將選擇的熱傳導(dǎo)物質(zhì)的蒸汽向成形模型40 吹入。
此外，上述實(shí)施例中，作為纖維結(jié)構(gòu)體，雖然使用通過將織物2折疊成可手風(fēng)琴狀形 成的片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a 4e形成襯墊體11，但是并不局限于此，例如也可以使用在厚度 方向?qū)盈B多個(gè)織物2作為纖維結(jié)構(gòu)體，還可以使用將主體纖維和粘合纖維分散 混合的原 纖維聚集體。
此外，上述實(shí)施例，雖然使用層疊片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a 4e并進(jìn)行高壓蒸汽形成的襯 墊體ll、 21用于就座部10和靠背部20，但是并不局限于此，在扶手或頭枕等受到就座者 的承重的部位也可以使用層疊片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a 4e并進(jìn)行高壓蒸汽形成的襯墊體11。
接下來，針對(duì)使用襯墊體11的座椅進(jìn)行詳細(xì)地說明。圖11是表示在寬度方向切斷座
椅的就座部的狀態(tài)的剖面圖，(a)是表示就座部的整體的圖，(b)是擴(kuò)大表示(a)的
圓圈圍成的區(qū)域的圖。
如圖11 (a)所示，包括就座部10、襯墊體11、表皮13以及座椅框架15。襯墊體U的表面由表皮13覆蓋，如圖ll (b)所示，在表皮13的末端縫合樹脂制的調(diào)整索17。調(diào) 整索17的剖面呈略J字狀，可以在形成于前端側(cè)的彎曲部掛附紐等部件。
另一方面，在座椅框架15的內(nèi)側(cè)突出設(shè)置有嚙合部19。在嚙合部19的前端側(cè)設(shè)置有 導(dǎo)線。通過將調(diào)整索17的彎曲部掛附在嚙合部19的導(dǎo)線上，表皮13被固定在座椅框架 15。
接下來，針對(duì)制造車輛用座椅的就座部10的方法進(jìn)行詳細(xì)地說明。
首先，在高壓蒸汽成形前的襯墊體ll的表面粘貼熱金屬薄膜，在其表面由表皮13覆 蓋。接下來，將由表皮13覆蓋表面的襯墊體11放入高壓蒸汽成形機(jī)內(nèi)進(jìn)行高壓蒸汽成形， 一體地形成襯墊體U和表皮13。
將成形后的襯墊體ll從高壓蒸汽成形機(jī)中取出，放置一會(huì)兒進(jìn)行干燥。干燥后，在 表皮13的末端部縫合樹脂制的調(diào)整索17。接下來，拉伸表皮13的末端側(cè)并除去就座部 10表面的褶皺，將調(diào)整索17掛附在嚙合部19上。
雖然以上是針對(duì)座椅1中的就座部10進(jìn)行說明，但是也可以通過同樣的工序制造靠 背部20。
權(quán)利要求
1. 一種襯墊體，其通過具有規(guī)定形狀空腔的成形模型對(duì)主體纖維和粘合纖維混合的纖維結(jié)構(gòu)體進(jìn)行成形，其特征在于所述襯墊體層疊多個(gè)所述纖維結(jié)構(gòu)體而形成，同時(shí)，在表層形成有在所述纖維結(jié)構(gòu)體的厚度方向?yàn)榘紶畹牟鄄浚凰隼w維結(jié)構(gòu)體層疊織物而形成使得所述主體纖維和所述粘合纖維混合的織物的延伸方向沿著該纖維結(jié)構(gòu)體的厚度方向；在所述表層層疊的纖維結(jié)構(gòu)體具有和所述槽部的深度大致相同或比其小的厚度。
2. —種座椅，其包括襯墊體和支持該襯墊體的座椅框架，其特征在于所述襯墊體使用 權(quán)利要求1記載的襯墊體。
3. 根據(jù)權(quán)利要求2記載的座椅，其特征在于在所述襯墊體的表面粘貼表皮。
4. 一種襯墊體的制造方法，該襯墊體由多個(gè)纖維結(jié)構(gòu)體構(gòu)成，其特征在于，至少包括 纖維結(jié)構(gòu)體形成工序，將主體纖維和粘合纖維混合的織物以規(guī)定長度順序折疊為層疊 狀態(tài)形成規(guī)定厚度的纖維結(jié)構(gòu)體；纖維結(jié)構(gòu)體配置工序，將所述多個(gè)纖維體以壓縮狀態(tài)配置在模型表面形成有槽形成部 的成形模型內(nèi)使得具有與所述槽部深度大致相同或比其小厚度的纖維結(jié)構(gòu)體為與所述 槽形成部接觸的狀態(tài)，其中槽形成部用于形成在襯墊體的厚度方向?yàn)榘紶畹牟鄄浚?成形工序，對(duì)所述成形模型內(nèi)的纖維結(jié)構(gòu)體進(jìn)行熱成形從而形成襯墊體。
5. 根據(jù)權(quán)利要求4記載的襯墊體的制造方法，其特征在于對(duì)于所述成形工序，在比大 氣壓高的氣壓下，通過形成在所述成形模型表面的蒸汽孔，向所述纖維結(jié)構(gòu)體吹入蒸 汽。
6. 根據(jù)權(quán)利要求5記載的襯墊體的制造方法，其特征在于在所述成形模型，與受到來 自所述襯墊體外部的承重的承重承受面?zhèn)葘?duì)應(yīng)的區(qū)域相比，在沒有受到來自所述襯墊 體外部承重的非承重承受面?zhèn)葘?duì)應(yīng)的區(qū)域形成的所述蒸汽孔多；對(duì)于所述成膜工序，通過所述非承重承受面?zhèn)鹊乃稣羝紫蛩隼w維結(jié)構(gòu)體吹入蒸汽。
7. —種座椅的制造方法，該座椅包括襯墊體和支持該襯墊體的座椅框架，其特征在于進(jìn) 行通過權(quán)利要求4至6任意一項(xiàng)權(quán)利要求記載的所述襯墊體的制造方法形成所述襯 墊體的工序；將所述襯墊體安裝到所述座椅框架的工序。
8. —種座椅的制造方法，該座椅包括由多個(gè)纖維結(jié)構(gòu)體構(gòu)成的襯墊體、覆蓋該襯墊體表面的表皮以及支持該襯墊體的座椅框架，其特征在于至少進(jìn)行纖維結(jié)構(gòu)體形成工序，將主體纖維和粘合纖維混合的織物以規(guī)定長度順序折疊為層疊 狀態(tài)形成規(guī)定厚度的纖維結(jié)構(gòu)體；纖維結(jié)構(gòu)體配置工序，將所述多個(gè)纖維體和表皮以壓縮狀態(tài)配置在在模型表面形成有 槽形成部的成形模型內(nèi)使得具有與所述槽部深度大致相同或比其小厚度的纖維結(jié)構(gòu)體 為通過所述表皮與所述槽形成部接觸的狀態(tài)，其中槽形成部用于形成在襯墊體的厚度 方向?yàn)榘紶畹牟鄄?；成形工序，?duì)所述成形模型內(nèi)的纖維結(jié)構(gòu)體進(jìn)行熱成形從而一體地成形在表面粘貼有 表皮的襯墊體；將所述成形后的襯墊體安裝到所述座椅框架的工序。
全文摘要
提供在具有柔軟的觸感的同時(shí)，槽部形狀再現(xiàn)良好的襯墊體以及具有該襯墊體的座椅和它們的制造方法。襯墊體11，層疊多個(gè)片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a～4e形成，同時(shí)在表層形成槽部12，層疊織物2使得片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a～4e的延伸方向沿著其厚度方向。在表層層疊的片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e具有與槽部12的深度大致相同或比其小的厚度。由于片狀纖維結(jié)構(gòu)體4a～4e層疊織物2，所以通過由于就座向厚度方向T彎曲給予柔軟的觸感。由于表層片狀纖維結(jié)構(gòu)體4e是與槽部12的深度大致相同或比其小的厚度，所以在槽部12的形狀張開的織物2向沿著厚度方向T恢復(fù)的力變小，由此槽部12的形狀不容易松弛。
文檔編號(hào)A47C27/12GK101448437SQ20078001187
公開日2009年6月3日 申請(qǐng)日期2007年3月29日 優(yōu)先權(quán)日2006年3月31日
發(fā)明者伊藤美香, 武井泰親 申請(qǐng)人:東京座椅技術(shù)股份有限公司