專利名稱：降低玻璃熔窯中NOx排放物的方法和設(shè)備的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及通過控制窯爐廢氣溫度降低大型玻璃熔窯中產(chǎn)生的NOx排放物。
為了通過直接加熱提供要求的熔化溫度，大規(guī)模熔化玻璃需要在熔窯中燃燒大量燃料。為了確保燃料在窯爐內(nèi)完全燃燒，尤其是在平板玻璃熔窯的運行中，為了確保窯爐內(nèi)的氧化條件，通常把燃料(一般為天然氣或燃料油)與過量空氣混合，即空氣量超過完全燃燒的理論需要量。這種燃燒條件導致了助燃空氣中氮氣的氧化，形成NOx。
NOx是NO和／或NO2的縮寫。在玻璃熔窯的高溫條件下，形成的氮的氧化物主要是含有少量NO2的NO，但是在含有NO的廢氣排放到大氣中以后，大部分NO轉(zhuǎn)變?yōu)镹O2，NO2是一種主要的空氣污染物，一般認為在酸霧形成的化學過程中就涉及到這種物質(zhì)。因此，大體積的燃燒源，如玻璃熔窯，容易受到可能嚴重限制其運行的政府法規(guī)的影響。
在Lyon的美國專利3，900，554提出了一種通過向廢氣流中注入氨氣而選擇性地把NO還原成氮氣和水的非催化方法。在Hughes的美國專利4，328，020中提出了在玻璃熔窯廢氣流中可以使用這種方法。該專利提出，在窯爐中排出的廢氣在870～1090℃范圍內(nèi)時(當氨氣中含有氫氣時為700～1090℃)，可以有效地進行NOx的還原，而且這樣的溫度條件可以在玻璃熔窯的每個加熱周期的大部分時間內(nèi)存在于煙道中或在煙道中產(chǎn)生，所說的煙道連接熔窯熱回收系統(tǒng)的一級和二級蓄熱室。該專利還提出，只要通過煙道的窯爐廢氣溫度在這個優(yōu)選的運行范圍之外，就停止氨氣的注入。雖然這種方法能從玻璃熔窯廢氣中除去大部分NOx，但是由于在廢氣溫度不合適時，在熔窯的每個加熱周期的選擇部分時間內(nèi)氨氣還原技術(shù)的效率低，降低了其總體效果。
為了延長氨氣注入系統(tǒng)的有效運行時間，Krumwiede等人的美國專利4，372，770提出了一種玻璃熔窯，其中注入額外的燃料，并在玻璃熔化過程中的選擇時間內(nèi)，在窯爐廢氣進入一級蓄熱室時與廢氣中的過量氧氣燃燒，從而提高窯爐廢氣溫度，使其在氨氣注入法的有效NOx還原所要求的溫度范圍內(nèi)。
雖然這些類型的系統(tǒng)用于還原NOx排放物，但是在玻璃熔窯的加熱周期內(nèi)，仍然有不能用氨氣注入系統(tǒng)還原NOx排放物的時候。
最好有一種玻璃熔窯的布置，可以增大氨氣注入系統(tǒng)的使用及其更有效的使用，以進一步減少NOx排放物。
本發(fā)明提供了一種控制玻璃熔窯排出的NOx的方法，其中在熔窯中燃料產(chǎn)生了含有NOx化合物的廢氣。來自熔窯的窯爐廢氣通過蓄熱室到蓄熱室的下游區(qū)域。當窯爐廢氣在理想的溫度范圍內(nèi)時，在該下游區(qū)域中把氨氣注入窯爐廢氣中以減少NOx混合物的含量。當所說的下游區(qū)域處的窯爐廢氣溫度超出理想的溫度范圍時，在窯爐廢氣從蓄熱室向所說的下游區(qū)域流動時向窯爐廢氣中加入額外的氣體以調(diào)整窯爐廢氣溫度，使窯爐廢氣在到達所說的下游區(qū)域時在理想的溫度范圍內(nèi)。在本發(fā)明的一個特定實施方案中，所說的額外的氣體是來自過量空氣燃燒器的廢氣，在一定溫度把所說的廢氣注入窯爐廢氣中，使得在所說的下游區(qū)域處的窯爐廢氣和注入氣體的混合溫度在約870～1090℃。
本發(fā)明還提供了一種熔化玻璃的窯爐，有一個相互連通的熔化室和蓄熱室，使得來自熔化室的廢氣進入并通過蓄熱室到達蓄熱室的下游區(qū)域。氨氣注入器位于所說的下游區(qū)域內(nèi)，用于當通過下游區(qū)域的窯爐廢氣在預定溫度范圍內(nèi)時，向窯爐廢氣中注入氨氣以還原NOx化合物。氣體注入器以預定溫度向蓄熱室和所說的下游區(qū)域之間的窯爐廢氣中引入氣體，使得在所說的下游區(qū)域處的窯爐廢氣和注入氣體的混合溫度在預定的溫度范圍內(nèi)。在本發(fā)明的一個特定實施方案中，所說的氣體注入器至少包括一個過量氣體燃燒器。


圖1是一個平板玻璃熔窯沿縱剖面通過蓄熱室系統(tǒng)的側(cè)視圖。所說的蓄熱室包括一級蓄熱室和二級蓄熱室和一個位于兩個蓄熱室之間的氨氣注入器。
圖2是圖1的玻璃熔窯沿圖1的2-2線的剖視圖。
圖3是放大的沿蓄熱室的噴口和其上部的橫截面圖。
本文將參照典型的平板玻璃熔窯描述本發(fā)明，例如本文引作參考的美國專利4，372，770所提出的玻璃熔窯。但是，本發(fā)明的原理可以應用于滿足相同或類似條件的任何玻璃熔窯。
圖1和2表示有一個熔化室12的傳統(tǒng)平板玻璃熔窯10。玻璃配合料從喂料斗14喂入該窯爐的入口的伸出部分16，并沉入包括在熔化室12內(nèi)的熔融玻璃池18中。窯爐10是熟知的橫焰蓄熱式，其中熔化室12側(cè)面是具有相同結(jié)構(gòu)的一對一級蓄熱室20和22。每個蓄熱室包括一個耐火磚外殼24，外殼內(nèi)是一個允許空氣和廢氣從其中通過的由格子結(jié)構(gòu)的耐火磚構(gòu)成的蓄熱室磚垛。每個蓄熱室20和22通過沿熔化室12的側(cè)壁間隔排列的多個噴口28與熔化室12相連。每個噴口28一端伸入熔化室12的內(nèi)部，另一端與一級蓄熱室的磚垛26上方的壓力空間30相連。在每個蓄熱室中的磚垛26下面是一端與煙道34相通的分配空間32。在圖1所示的實施方案中，煙道34連接到二級蓄熱室36，二級蓄熱室36可以包括一級格子磚垛38和二級格子磚垛40。來自二級蓄熱室的廢氣流過換向機構(gòu)42，然后進入煙囪44。
周期性地對通過窯爐10的氣流進行換向(例如約每10分鐘換向一次)。在附圖中所示的運行模式中，氣流從左向右流動(如圖2所示)，其中進來的助燃空氣通過左側(cè)的蓄熱室20進入，熔化室12的廢氣通過右側(cè)的蓄熱室22排出。進來的助燃空氣通過蓄熱室20的磚垛預熱，燃料通過左側(cè)噴口28的噴嘴燃燒器46與預熱的空氣混合，所得的火焰在熔化室12內(nèi)的熔融玻璃上方從左到右噴出。在加熱循環(huán)的這個階段，右側(cè)噴口28中的燃燒器噴嘴不工作。廢氣通過右側(cè)噴口28離開熔化室12并通過一級蓄熱室22，在這里把廢氣中的熱量傳給格子磚垛26。在圖1和2所示的實施方案中，通過蓄熱室系統(tǒng)回收的廢熱僅有部分由一級蓄熱室22完成。另外的熱回收由下游的二級蓄熱室36完成。在預定長度的時間后，噴嘴46的燃燒換向。更具體地，窯爐10左側(cè)的燃燒器噴嘴關(guān)閉，右側(cè)噴嘴打開，進來的助燃空氣通過右側(cè)蓄熱室22，廢氣通過左側(cè)的蓄熱室20離開熔化室12。
仍然參考圖1和2，表示了一種用于NOx的選擇性非催化還原的布置。更具體地，氨氣注入系統(tǒng)48位于每個一級蓄熱室和相應的二級蓄熱室之間的每個煙道34和34＇中。雖然不是意在限制本發(fā)明，如圖2所示的氨氣注入系統(tǒng)48包括由多個耐熱材料制成的伸入煙道34中的管子52構(gòu)成的管網(wǎng)。每個管子52與集管54相通，而集管54又與供氣管56相通。沿著每個管子52安排多個開口或噴口以促進氨氣與通過煙道34的整個廢氣流的完全混合。在窯爐10的另一側(cè)的煙道34＇中提供相同的管網(wǎng)布置。在這種類型的玻璃熔窯中，已經(jīng)發(fā)現(xiàn)通過煙道34的廢氣在加熱周期的一部分排放階段處于優(yōu)選的NOx還原溫度范圍內(nèi)，即870～1090℃(1598～1994°F)。如美國專利4，372，770所提出的，當氨氣與氫氣混合時，這個范圍可以擴大到700～1090℃(1292～1994°F)。窯爐廢氣在這個溫度范圍內(nèi)保持的時間取決于加熱速度、加熱周期、格子磚密度和格子磚體積。
在附圖中所示的加熱模式中，在右側(cè)的氨氣注入系統(tǒng)48中進行氨氣的注入，而左側(cè)系統(tǒng)48＇關(guān)閉。一般來說，廢氣在約1537～1704℃(2800～3100°F)的溫度排出窯爐12，進入蓄熱室。在廢氣通過蓄熱室時，把熱量傳給格子磚而被冷卻。在剛剛加熱換向之后，通過廢氣一側(cè)的煙道34的廢氣的溫度一般低于理想的NOx的還原范圍，但是在約1～3分鐘內(nèi)升高到理想的溫度范圍，此時可以開始氨氣的注入。在煙道中的窯爐廢氣溫度繼續(xù)升高時，連續(xù)進行氨氣的注入，直到其溫度超過理想的NOx還原溫度范圍時，可以停止氨氣的注入。然而，應該理解的是，取決于加熱速度、加熱周期、格子磚密度和格子磚體積的不同，窯爐廢氣在剛剛進行加熱換向之后可能在要求的溫度范圍內(nèi)。在這樣的情況下，可以預期的是，所說的窯爐廢氣將會變得太熱而不能通過氨氣注入有效地還原NOx。
通過氨氣注入還原NOx的方法可能包括一些變化，例如，象美國專利3，900，554；4，115，515；4，328，020和4，372，770所提出的那樣。
為了進一步還原NOx排放物，如美國專利4，372，770所提出的那樣，可以把補充燃燒引入到熔化過程中。補充燃燒是一種把燃料注入到窯爐廢氣中并使其在通過一級蓄熱室20和22時與窯爐廢氣燃燒的一種方法。補充燃燒用于通過消耗窯爐廢氣中的氧氣來減少NOx的形成。否則這些氧氣可能用于NOx的形成。也有人認為缺少氧氣導致窯爐廢氣中的NOx分解，可燃燃料的存在導致NOx的化學還原。所有的上述機理要求補充燃燒在NOx可能形成的溫度下進行。有人認為當燃料與窯爐廢氣在至少1420℃(2600°F)的溫度混合可以得到最好的結(jié)果。在圖2和3所示的本發(fā)明的特定的實施方案中，燃料在一級蓄熱室的上端與窯爐廢氣混合。更具體地，布置燃料噴嘴58，使其從上面伸入噴口28的頸部。使噴嘴58的角度與廢氣流方向相對，希望燃料的注入速度為約50～500英尺每秒(STP)(15～150米每秒)以便有效地與窯爐廢氣混合。圖3中的虛線表示的燃料注入噴嘴60和62表示了另一種但是效果較差的燃料注入位置，位于上部的壓力空間30區(qū)域中并與各個噴口28近似在一條直線上?？梢园讶剂蠌呐c每個噴口結(jié)合的多個噴嘴噴出以便進一步增強混合。燃料的注入也可以在噴口的出口之前在熔化室內(nèi)進行。應該理解的是，沒有必要在每個噴口28處注入燃料，僅使一部分噴口具有補充燃燒能力可以獲得一些優(yōu)點。在多噴口窯爐中，不同噴口具有不同的加熱速度和不同的燃／氣比是很常見的。所以，在某些情況下，把補充燃燒限制于那些具有較大加熱速度和／或在廢氣中殘留最大量過?？諝獾膰娍诳赡苁亲钣行У摹?br> 補充燃燒所用的燃料可以是常用于窯爐燃料的任何可燃碳氫化合物，最方便的是熔化室12中所用的同種燃料，最常見的是天然氣(甲烷)。注入的燃料量優(yōu)選的是接近注入處的廢氣流中的氧氣完全消耗所需的化學計量比的量。來自窯爐10的廢氣流的最大補充燃燒要求補充燃料的使用量最高為熔化室12所耗燃料量的15％，這取決于廢氣中的過剩空氣量。當廢氣中含有較低的空氣量時，需要較少量的燃料。這種補充燃料可以集中在幾個過剩氧氣量最大的噴口中，因為如上所討論的那樣，不同的噴口具有不同的氧化程度在玻璃熔窯的運行中是常見的。那些具有最高空氣／燃料比的噴口可能形成了大部分的NOx，因此補充燃燒應該集中在那些噴口的廢氣一側(cè)。
應該理解的是補充燃燒也會更快地提高窯爐廢氣的溫度，使得通過氨氣注入系統(tǒng)48進行的NOx的還原在加熱循環(huán)中更早地開始。但是，還應該理解的是，已經(jīng)發(fā)現(xiàn)補充燃燒產(chǎn)生了蓄熱室格子磚溫度的提高，例如在40～45℃(70～80°F)左右。所以，在格子磚的支撐部件接近其上限溫度的情況下，監(jiān)測其溫度并據(jù)此限制補充燃燒的量是需要的。
窯爐廢氣在離開一級蓄熱室20和22，進入分布空間32時，其溫度會發(fā)生變化。例如，如上所討論的，在剛剛換向之后有一段時間從一級蓄熱室20和22排出并進入分配空間的廢氣的溫度低于用氨氣注入系統(tǒng)48進行有效的NOx還原的優(yōu)選溫度范圍。此外，根據(jù)每個加熱周期的長度，廢氣可能達到高于理想溫度范圍的溫度使得氨氣注入系統(tǒng)48不能有效地除去NOx排放物。為了控制窯爐廢氣在其在加熱周期中流過分配空間32和煙道34到達氨氣注入系統(tǒng)48時的溫度，本發(fā)明利用了一個過?？諝馊紵?4。過?？諝馊紵魇且粋€把燃料(例如，天然氣、油或其它可燃的碳氫化合物)和過剩的室溫或預熱的空氣混合的燃燒器，即用比使所說的燃料燃燒所需的化學計量的空氣更多的空氣。供給到燃燒器的過剩空氣量用于控制燃燒器64產(chǎn)生的熱量。更具體地，當燃燒器64的廢氣與窯爐廢氣混合時，窯爐廢氣的溫度將會提高或降低，從而改變了在分配空間32和煙道34中的窯爐廢氣溫度。通過控制燃料／空氣比和燃燒器64燃燒的燃料量，可以控制窯爐廢氣的溫度。如果當廢氣通過分配空間32時，廢氣中存在額外的可燃物質(zhì)，過剩空氣燃燒器64也可以使其燃燒。
在圖1所述的本發(fā)明的特定實施方案中，燃燒器64位于一級蓄熱室22壁66的下部使其廢氣直接進入分配空間32中。作為一個替補方案，可以沿空間32布置多個燃燒器。控制器68與燃燒器64相連以控制燃燒器64燃燒的燃料量和空氣量，從而控制分配空間32內(nèi)的窯爐廢氣溫度。如果需要，可以在空間32和／或煙道34中安裝溫度顯示器70以監(jiān)測一級蓄熱室20和22出來的窯爐廢氣的溫度。該顯示器70可以與控制器68相連以控制燃燒器64的燃料／空氣混合物，并確保窯爐廢氣和燃燒器氣體的混合氣流在其通過氨氣注射系統(tǒng)48的管網(wǎng)時，其溫度在有效還原窯爐廢氣所需要的溫度范圍內(nèi)。應該理解的是，當溫度監(jiān)測器70安裝在煙道34中，在向分配空間32引入過?？諝馊紵鞯膹U氣之前，監(jiān)測器70只監(jiān)測窯爐廢氣的溫度，而在引入過剩空氣燃燒器64的廢氣之后，溫度顯示器70監(jiān)測窯爐廢氣和燃燒器廢氣的混合溫度。如果顯示器70安裝在蓄熱室磚垛之內(nèi)或底部，它將僅監(jiān)測窯爐廢氣的溫度。
作為使用過?？諝馊紵?4的一種替換方法，為了控制窯爐廢氣溫度，優(yōu)化在氨氣注入系統(tǒng)48處NOx的還原，可以在窯爐廢氣通過分配空間32時，把大氣注入到窯爐廢氣中。但是，優(yōu)選的是如上所述使用過?？諝馊紵?，因為燃燒器64可以在很寬的溫度范圍內(nèi)燃燒并提供更好的廢氣溫度控制。
本文所提出的過?？諝馊紵?4以兩種方式減少NOx排放物。首先，它通過改變窯爐廢氣的溫度延長了氨氣注入系統(tǒng)48有效運行的時間，使其在理想的運行溫度范圍內(nèi)維持更長的時間。更具體地，燃燒器64可以點火以提供溫度高于窯爐廢氣的廢氣并提供多余的熱量，在加熱周期的早期提高窯爐廢氣的溫度。燃燒器64還可以點火以產(chǎn)生溫度低于窯爐廢氣溫度的廢氣，如果需要，可以在加熱周期的后期降低窯爐廢氣溫度。其次，如果需要，燃燒器64可以用于進一步控制窯爐廢氣溫度在較窄的溫度范圍內(nèi)，使得氨氣注入系統(tǒng)48可以在其峰值效率運行。如前面所討論的，優(yōu)選的是廢氣的溫度在870～1090℃，但是可以相信，如果在927～1010℃的溫度范圍內(nèi)把窯爐廢氣送入系統(tǒng)48，可以改進氨氣注入系統(tǒng)48的效率。
在本說明書中所表示的和描述的本發(fā)明的形式表示了優(yōu)選的實施方案，可以理解的是，可以作出各種變化而不離開下面的權(quán)利要求書所確定的本發(fā)明的范圍。
權(quán)利要求
1.一種控制玻璃熔化過程的NOx排放物的方法，其中，熔窯中的燃料燃燒產(chǎn)生了含有NOx化合物的廢氣，所說的窯爐廢氣從所說的熔窯通過一個蓄熱室，到達所說的蓄熱室的下游區(qū)域，這種方法包括下列步驟當所說的窯爐廢氣在預定的溫度范圍內(nèi)時，在所說的下游區(qū)域向所說的窯爐廢氣中注入氨氣，以減少NOx化合物的含量，在所說的下游區(qū)域內(nèi)的窯爐廢氣的溫度在所說的預定溫度范圍之外時，在所說的窯爐廢氣從所說的蓄熱室向所說的下游區(qū)域流動時向所說的窯爐廢氣中引入另外的氣體，使得當窯爐廢氣到達所說的下游區(qū)域時，所說的窯爐廢氣和所說的另外的氣體的混合溫度在所說的預定溫度范圍內(nèi)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1的方法，其中，所說的氣體引入步驟包括在一定溫度下注入氣體的步驟，使得在所說的下游區(qū)域，所說的窯爐廢氣和所說的注入氣體的混合溫度在約870～1090℃之間。
3.根據(jù)權(quán)利要求2的方法，其中，所說的氣體注入步驟包括在所說的蓄熱室和所說的下游區(qū)域之間的一個區(qū)域內(nèi)，以要求的溫度向所說的窯爐廢氣中引入來自至少一個過?？諝馊紵鞯膹U氣的步驟。
4.根據(jù)權(quán)利要求3的方法，其中，當所說的窯爐廢氣溫度低于所說的預定溫度范圍時，所說的燃燒器氣體溫度高于所說的窯爐廢氣溫度，當所說的窯爐廢氣溫度高于所說的預定溫度范圍時，所說的燃燒器廢氣溫度低于所說的窯爐廢氣溫度。
5.一種控制玻璃熔化過程的NOx排放物的方法，其中，熔窯中的燃料燃燒產(chǎn)生了含有NOx化合物的廢氣，所說的窯爐廢氣從所說的熔窯通過一個蓄熱室，到達所說的蓄熱室的下游區(qū)域，其中，所說的窯爐廢氣在所說的下游區(qū)域的溫度在第一個溫度范圍內(nèi)波動，這種方法包括下列步驟當所說的窯爐廢氣在第二個溫度范圍內(nèi)時、第二個溫度范圍在所說的第一個溫度范圍之內(nèi)，在所說的下游區(qū)域向所說的窯爐廢氣中注入氨氣，以減少NOx化合物的含量，在所說的窯爐廢氣從所說的蓄熱室向所說的下游區(qū)域流動時向所說的窯爐廢氣中引入另外的氣體以調(diào)整所說的窯爐廢氣溫度，使得當窯爐廢氣到達所說的下游區(qū)域時，所說的窯爐廢氣和所說的另外的氣體的混合溫度在所說的第二個溫度范圍內(nèi)。
6.根據(jù)權(quán)利要求5的方法，其中，所說的另外的氣體引入步驟包括在一定溫度下注入氣體的步驟，使得在所說的下游區(qū)域，所說的窯爐廢氣和所說的注入氣體的混合溫度在約870～1090℃之間。
7.根據(jù)權(quán)利要求6的方法，其中，所說的氣體引入步驟包括在一定溫度下注入氣體的步驟，使得在所說的下游區(qū)域，所說的窯爐廢氣和所說的注入氣體的混合溫度在約927～1010℃之間。
8.根據(jù)權(quán)利要求6的方法，其中，所說的氣體注入步驟包括在所說的蓄熱室和所說的下游區(qū)域之間的一個區(qū)域內(nèi)，以要求的溫度向所說的窯爐廢氣中引入來自至少一個過剩空氣燃燒器的廢氣的步驟。
9.根據(jù)權(quán)利要求8的方法，其中，所說的燃燒器廢氣引入步驟包括把所說的燃燒器廢氣引入到所說的蓄熱室之下的分配空間中的步驟。
10.根據(jù)權(quán)利要求8的方法，還包括在所說的氨氣注入步驟中把氫氣注入到所說的窯爐廢氣中的步驟。
11.根據(jù)權(quán)利要求8的方法，還包括下列步驟，即監(jiān)測所說的窯爐廢氣溫度并根據(jù)所說的窯爐廢氣溫度的變化相應調(diào)整所說的燃燒器廢氣溫度，使得所說的窯爐廢氣和所說的燃燒器廢氣的混合溫度在到達所說的下游區(qū)域時在所說的第二個溫度范圍內(nèi)。
12.根據(jù)權(quán)利要求11的方法，其中，當所說的窯爐廢氣溫度低于所說的第二個溫度范圍時，所說的燃燒器氣體溫度高于所說的窯爐廢氣溫度，當所說的窯爐廢氣溫度高于所說的第二個溫度范圍時，所說的燃燒器廢氣溫度低于所說的窯爐廢氣溫度。
13.根據(jù)權(quán)利要求11的方法，還包括當所說的窯爐廢氣從所說的蓄熱室到所說的下游區(qū)域時，監(jiān)測所說的窯爐廢氣的溫度。
14.根據(jù)權(quán)利要求13的方法，還包括在所說的熔窯和所說的蓄熱室之間的一個區(qū)域內(nèi)向所說的窯爐廢氣中噴入燃料的步驟，從而通過所說的噴入的燃料的燃燒消耗所說的窯爐廢氣中氧氣。
15.一種熔化玻璃的窯爐，包括一個熔化室；一個蓄熱室，其中來自熔化室的窯爐廢氣通過所說的蓄熱室，到達所說的蓄熱室的下游區(qū)域；安裝在所說的下游區(qū)域處的氨氣噴射器，用于在通過所說的下游區(qū)域的所說的窯爐廢氣在預定溫度范圍內(nèi)時，噴入氨氣以還原NOx化合物；在所說的蓄熱室和所說的下游區(qū)域之間向所說的窯爐廢氣中引入預定溫度的氣體的氣體注入器，使得在所說的下游區(qū)域處，所說的窯爐廢氣和所說的注入的氣體的混合溫度在所說的預定溫度范圍內(nèi)。
16.根據(jù)權(quán)利要求15的窯爐，其中，所說的氣體注入器包括至少一個過?？諝馊紵鳌?br> 17.根據(jù)權(quán)利要求16的窯爐，還包括一個位于所說的蓄熱室之下的分配空間，并安裝所說的過?？諝馊紵飨蛩f的分配空間內(nèi)的窯爐廢氣中引入廢氣。
18.根據(jù)權(quán)利要求17的窯爐，還包括一個溫度顯示器，以監(jiān)測窯爐廢氣溫度。
19.根據(jù)權(quán)利要求17的窯爐，還包括當所說的窯爐廢氣通過所說的蓄熱室時，向所說的窯爐廢氣中噴入燃料的燃料噴射器。
全文摘要
本發(fā)明提供了一種控制玻璃熔化過程中的NOx排放物的方法,其中在熔窯中的燃料燃燒產(chǎn)生了含有NOx化合物的廢氣。來自熔窯的廢氣通過一個蓄熱室到達蓄熱室的下游區(qū)域。在該下游區(qū)域,當所說的窯爐廢氣在要求的溫度范圍內(nèi)時,向所說的窯爐廢氣中噴入氨氣,以減少NOx化合物的含量。當在所說的下游區(qū)域處的窯爐廢氣的溫度在要求的溫度范圍之外時,向窯爐廢氣中引入另外的氣體,從而調(diào)整窯爐廢氣的溫度,使得當窯爐廢氣到達所說的下游區(qū)域時,其溫度在要求的溫度范圍內(nèi)。
文檔編號C03B5/16GK1203890SQ9810790
公開日1999年1月6日 申請日期1998年5月4日 優(yōu)先權(quán)日1998年5月4日
發(fā)明者蔡義文 申請人:Ppg工業(yè)公司