專(zhuān)利名稱(chēng)：：氣囊用織物、氣囊以及氣囊用織物的制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及氣嚢用織物。
背景技術(shù)：
：近年來(lái)，伴隨著交通安全意識(shí)的提高，在發(fā)生汽車(chē)事故時(shí)為了確保乘員的安全，開(kāi)發(fā)了各種氣嚢，隨之而認(rèn)識(shí)到氣嚢的有效性，并迅速進(jìn)入到實(shí)用化階段。在車(chē)輛碰撞以后，氣嚢在^l短時(shí)間內(nèi)在車(chē)內(nèi)膨脹展開(kāi)，從而阻止因碰撞的反作用力而導(dǎo)致的乘員移動(dòng)，吸收該沖擊從而保護(hù)乘員。從其作用上來(lái)看，要求構(gòu)成袋的布帛的透氣量小。另外，由于必須要耐受氣嚢工作時(shí)的沖擊，因此要求布帛具有一定程度以上的強(qiáng)度。此外，在氣嚢膨脹展開(kāi)而約束乘員時(shí)，為了使氣嚢的袋中內(nèi)壓保持恒定值以上，必須極力減小氣嚢的縫制部位的網(wǎng)眼滑移(目夂k),即，必須提高抗網(wǎng)眼滑移性(抗目Xk性)。另外，從車(chē)內(nèi)的設(shè)計(jì)性或者與其他部件的關(guān)系上來(lái)看，要求收納時(shí)的壓實(shí)性，另外，低成本化的要求也在逐漸提高。以往，作為減小布帛的透氣量的方法，提出了在氣嚢用織物上涂布樹(shù)脂或者貼附薄膜的涂層織物。但是，在涂布樹(shù)脂或貼附薄膜時(shí)，布帛的厚度增加，收納時(shí)的壓實(shí)性惡化，不適合作為氣嚢。另外，由于增加這樣的樹(shù)脂涂布步驟或薄膜的貼附步驟，存在制造成本提高的問(wèn)題。為了解決這樣的問(wèn)題，近年來(lái)，提出了一種不進(jìn)行樹(shù)脂加工，而是通過(guò)高密度地織造聚酰胺纖維、聚酯纖維等合成長(zhǎng)絲來(lái)減小布帛的透氣量的非涂層織物。例如，作為實(shí)現(xiàn)低透氣性的方法，公開(kāi)了一種使用具有300400dtex纖度的合成長(zhǎng)絲，并采用具有對(duì)稱(chēng)的織物組織的織物的方法(例如參照專(zhuān)利文獻(xiàn)1)。該方法是使用具有300400dtex纖度的合成纖維長(zhǎng)絲，制成經(jīng)絲和緯絲都具有2328根/cm的絲數(shù)且經(jīng)絲和煒絲的織密度基本上對(duì)稱(chēng)的織物組織，從而實(shí)現(xiàn)在試驗(yàn)差壓△P二500Pa下具有10L/dm2.min以下的透氣量以及經(jīng)絲方向和緯絲方向4具有各向同性的機(jī)械特性。但是，在該方法中，為了實(shí)現(xiàn)優(yōu)異的低透氣性和規(guī)定的機(jī)械性能，必須將經(jīng)絲和緯絲都制成2328根/cm密度的織物。因此，在測(cè)定氣嚢膨脹展開(kāi)后約束乘員時(shí)的滑溜阻力時(shí)，存在織物經(jīng)向和絆向的均衡性差的問(wèn)題，所述滑溜阻力是表示氣嚢縫制部位的網(wǎng)眼滑移的大小的指標(biāo)。另一方面，為了對(duì)底布的強(qiáng)度和柔軟性賦予各向同性并提高生產(chǎn)性，還已知規(guī)定由式(綿絲密度(根/cm)x(綿絲纖度(旦尼爾))1/2}+{經(jīng)絲密度(根/^111)x(經(jīng)絲纖度(旦尼爾))1/2}定義的密度系數(shù)比的方法(例如參照專(zhuān)利文獻(xiàn)2)。按照該方法，通過(guò)將上述密度系數(shù)比調(diào)整為不超過(guò)0.92，可以減小織物的經(jīng)向和煒向的抗彎性之差。結(jié)果可以謀求改善氣嚢收納時(shí)的壓實(shí)性。但是，在該文獻(xiàn)中，只關(guān)注了抗彎性的各向同性。對(duì)于作為氣嚢來(lái)說(shuō)最重要的透氣量的降低沒(méi)有任何暗示。另外，測(cè)定滑溜阻力時(shí)，織物綿向的滑溜阻力與經(jīng)向相比非常低，存在經(jīng)向和煒向的滑溜阻力的均衡性極差的問(wèn)題。此外，為了賦予氣嚢展開(kāi)時(shí)的各向同性并提高生產(chǎn)性，公開(kāi)了一種經(jīng)絲的織密度和綿絲的織密度不同的氣囊用織物(例如參照專(zhuān)利文獻(xiàn)3)。但是，在該文獻(xiàn)中，只公開(kāi)了經(jīng)絲的織密度比綽絲的織密度大的氣嚢用織物。按照該方法制作的織物，織物煒向的滑溜阻力與經(jīng)向相比非常低，存在經(jīng)向和綿向的滑溜阻力的均衡性極差的問(wèn)題。另外，作為縫制部位的抗滑移性?xún)?yōu)異的氣嚢用底布，公開(kāi)了一種超高織密度的氣嚢用底布(例如參照專(zhuān)利文獻(xiàn)4)。但是，該文獻(xiàn)記載的發(fā)明中，作為增大滑溜阻力的方法，是使用高織密度的織物。因此，在氣嚢所必需的收納時(shí)的壓實(shí)性這點(diǎn)上很差，并不是兼?zhèn)浯蟮幕镒枇蛢?yōu)異的收納時(shí)的壓實(shí)性的底布。因此，現(xiàn)有技術(shù)中，仍未實(shí)現(xiàn)兼?zhèn)錃鈬坝每椢锼匦璧牡屯笟庑?、高?qiáng)度和收納時(shí)的壓實(shí)性，并且在氣嚢膨脹展開(kāi)后約束乘員時(shí)可以減小氣嚢的縫制部位的滑移的氣嚢用織物。專(zhuān)利文獻(xiàn)l:日本特開(kāi)平3-137245號(hào)公報(bào)(權(quán)利要求1)專(zhuān)利文獻(xiàn)2:日本特開(kāi)2001-200447號(hào)公報(bào)(權(quán)利要求1、0013段)專(zhuān)利文獻(xiàn)3:日本特開(kāi)2000-303303號(hào)公報(bào)(權(quán)利要求3和7、0038段)專(zhuān)利文獻(xiàn)4:日本特開(kāi)2006-16707號(hào)公報(bào)(權(quán)利要求1)
發(fā)明內(nèi)容發(fā)明要解決的課題本發(fā)明的目的在于提供一種氣嚢用織物以及氣嚢，該氣嚢用織物可以消除上述現(xiàn)有技術(shù)的問(wèn)題，兼?zhèn)錃鈬坝每椢锼蟮牡屯笟庑院褪占{時(shí)的壓實(shí)性，并且在氣嚢膨脹展開(kāi)后約束乘員時(shí)可以減小氣嚢的縫制部位的滑移。解決問(wèn)題的方法即，本發(fā)明涉及氣嚢用織物，其特征是，其是將同樣的合成纖維絲作為經(jīng)絲和綿絲而形成的，并滿(mǎn)足以下要件(1)合成纖維絲的總纖度為100700dtex(2)CF2/CF1>1.10其中，CF1:經(jīng)絲的布面覆蓋系數(shù)CF1=(Dwx0.9)1/2xNwCF2:綽絲的布面覆蓋系數(shù)CF2=(Dfx0.9)1/2xNfDw:經(jīng)絲的總纖度(dtex)Df:煒絲的總纖度(dtex)Nw:經(jīng)絲的織密度(根/2.54cm)Nf:綿絲的織密度(根/2.54cm)(3)EC1>400N、EC2>400N其中，EC1:按照ASTMD6479-02測(cè)定的經(jīng)向的滑溜阻力(N)EC2:按照ASTMD6479-02測(cè)定的綽向的滑溜阻力(N)(4)0.85《EC2/EC1《1.15(5)基于JISL1096規(guī)定的弗雷澤型透氣性測(cè)試法在試驗(yàn)差壓19.6kPa下測(cè)定的透氣量為l.OL/cm2min以下。6另外，本發(fā)明涉及氣嚢，其特征是，其是將上述氣嚢用織物進(jìn)行縫制而得到的。另外，本發(fā)明涉及氣嚢用織物的制造方法，其是制造上述氣嚢用織物的方法，其特征是，在織造時(shí)將經(jīng)絲張力調(diào)整為75230cN/根。此外，本發(fā)明涉及氣嚢用織物的方法，其是制造本發(fā)明氣嚢用織物的方法，其特征是，使經(jīng)絲開(kāi)口中的面線(xiàn)張力和底線(xiàn)張力存在1090%的差。發(fā)明的效果按照本發(fā)明，可以得到具有優(yōu)異的低透氣性和收納性，并且抗滑移性也優(yōu)異的氣嚢用織物。具體實(shí)施例方式本發(fā)明的氣嚢用織物是將同樣的合成纖維絲作為經(jīng)絲和緯絲而形成的，并滿(mǎn)足以下要件。[合成纖維類(lèi)]作為本發(fā)明的氣嚢用織物中使用的合成纖維，例如可列舉聚酰胺類(lèi)纖維、聚酯類(lèi)纖維、芳香族聚酰胺類(lèi)纖維、人造絲類(lèi)纖維、聚砜類(lèi)纖維、超高分子量聚乙烯類(lèi)纖維等合成纖維。其中，優(yōu)選大量生產(chǎn)性和經(jīng)濟(jì)性?xún)?yōu)異的聚酰胺類(lèi)纖維和聚酯類(lèi)纖維。作為聚酰胺類(lèi)纖維，例如可列舉包含尼龍6、尼龍66、尼龍12、尼龍46、尼龍6和尼龍66的共聚聚酰胺；將聚亞烷基二醇、二羧酸、胺等與尼龍6共聚而得到的共聚聚酰胺等的纖維。尼龍6纖維、尼龍66纖維的耐沖擊性特別優(yōu)異，故優(yōu)選。另外，作為聚酯類(lèi)纖維，例如可列舉包含聚對(duì)苯二曱酸乙二醇酯、聚對(duì)苯二甲酸丁二醇酯等的纖維。聚酯類(lèi)纖維還可以是包含聚對(duì)苯二曱酸乙二醇酯或聚對(duì)苯二曱酸丁二醇酯與作為酸成分的間苯二曱酸、間苯二曱酸-5-磺酸鈉或己二酸等脂肪族二羧酸共聚而得到的共聚聚酯的纖維。為了改善紡絲/拉伸步驟或加工步驟中的生產(chǎn)性、或者改善特性，在這些合成纖維中還可以含有熱穩(wěn)定劑、抗氧劑、光穩(wěn)定劑、平滑劑、防靜電劑、增塑劑、增粘劑、顏料、阻燃劑等添加劑。作為使用的合成纖維中單纖維的截面形狀，優(yōu)選為圓形。除了圓7形的截面形狀以外，還可以使用扁平截面的纖維。通過(guò)使用扁平截面纖維，在制成織物時(shí)可促進(jìn)纖維的填充化，減小織物中單纖維之間所占的空隙，如果是同樣的織物組織，與使用同等纖度的圓形截面絲的情況相比，可以抑制透氣量。對(duì)于扁平截面的形狀，在將單纖維的截面形狀近似為橢圓時(shí)，優(yōu)選由其長(zhǎng)徑(Dl)和短徑(D2)之比(Dl/D2)定義的扁平率為1.5~4,更優(yōu)選為2.03.5。作為這樣的扁平形狀，除了幾何學(xué)上的標(biāo)準(zhǔn)橢圓形以外，也可以是例如長(zhǎng)方形、菱形或繭形。除了左右對(duì)稱(chēng)形以外，還可以是左右不對(duì)稱(chēng)形。另外，還可以是將這些形狀組合而得到的形狀。此外，還可以是以上述形狀作為基本形狀，具有突起、凹陷或部分中空部的形狀。本發(fā)明的氣嚢用織物以上述合成纖維中的相同的合成纖維作為經(jīng)絲和綿絲。所謂以相同的合成纖維作為經(jīng)絲和煒絲，是指經(jīng)絲和綿絲均包含同種聚合物、經(jīng)絲和綽絲具有同樣的單纖維纖度，并且經(jīng)絲和綿絲具有相同的總纖度。所謂同種聚合物，是指例如尼龍66的相互之間、聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯的相互之間這樣的聚合物的主要重復(fù)單元相同的聚合物的相互之間。另外，例如均聚物和共聚物的組合，作為本發(fā)明中所說(shuō)的同種聚合物也是允許的。此外，優(yōu)選共聚成分的有無(wú)、種類(lèi)、量也相同的組合，因?yàn)檫@樣的組合不必區(qū)分經(jīng)絲和煒絲，并且在生產(chǎn)管理上也是優(yōu)選的。另外，所謂單纖維纖度或總纖度相同，是指單纖維纖度或總纖度之差為經(jīng)絲或綿絲的纖度中較小的纖度的5%以?xún)?nèi)。本發(fā)明中使用的合成纖維絲優(yōu)選單纖維纖度為17dtex的纖度比較低的合成纖維長(zhǎng)絲。通過(guò)使單纖維纖度為ldtex以上，不用進(jìn)行特別的設(shè)計(jì)就能夠制造合成纖維長(zhǎng)絲。另一方面，通過(guò)使單纖維纖度為7dtex以下，可以提高合成纖維長(zhǎng)絲的柔軟性。單纖維纖度更優(yōu)選為1.54.0dtex,進(jìn)一步優(yōu)選為2.0-3.Odtex。單纖維纖度為上述限定的范圍內(nèi)時(shí)，織物中單纖維之間所占的空隙變小，纖維的填充化效果進(jìn)一步提高。通過(guò)將單纖維纖度設(shè)定為上述的低的范圍內(nèi)，可以獲得降低合成長(zhǎng)絲的剛性的效果，因此可以提高氣嚢的收納性。另外，還可以降低透氣量。此外，如后面所述通過(guò)采用在提高經(jīng)絲張力的狀態(tài)下進(jìn)行織造等一定條件下的織造條件，可飛躍性地提高經(jīng)絲和緯絲之間的織物組織的穩(wěn)定度，從而可以顯著提高抗滑移性。從滿(mǎn)足作為氣嚢用織物所要求的機(jī)械特性和制絲操作方面考慮，作為構(gòu)成本發(fā)明的氣囊用織物的合成纖維類(lèi)的強(qiáng)度，優(yōu)選經(jīng)絲和緯絲均為8.0-9.0cN/dtex，更優(yōu)選為8.38.7cN/dtex。本發(fā)明的氣嚢用織物滿(mǎn)足下面的(1)(5)的要件。(1)合成纖維絲的總纖度作為合成纖維絲的總纖度，必須為100700dtex。通過(guò)使總纖度為100dtex以上，可以保持織物的強(qiáng)度。另外，如果總纖度低于100dtex,在后述的形成經(jīng)絲的彎曲結(jié)構(gòu)時(shí)，由于綿絲的剛性低而導(dǎo)致彎曲。因此，不會(huì)使經(jīng)絲的彎曲結(jié)構(gòu)變大，結(jié)果不會(huì)增大經(jīng)絲和綿絲的接觸長(zhǎng)度。即，不會(huì)提高經(jīng)向的滑溜阻力。并且不能獲得低的透氣性。另一方面，通過(guò)使總纖度為700dtex以下，可以保持收納時(shí)的壓實(shí)性和低透氣性。總纖度更優(yōu)選為200500dtex，進(jìn)一步優(yōu)選為300400dtex。通過(guò)使總纖度為該范圍內(nèi)，可以平衡性良好地提高織物的強(qiáng)力、滑溜阻力、低透氣性、柔軟性、壓實(shí)收納性。(2)織物的經(jīng)絲的布面覆蓋系數(shù)(CF1)和綿絲的布面覆蓋系數(shù)(CF2)之間的關(guān)系本發(fā)明的氣嚢用織物中，重要的是經(jīng)絲的布面覆蓋系數(shù)(CF1)和綽絲的布面覆蓋系數(shù)(CF2)滿(mǎn)足下述關(guān)系CF2/CF1>1.10，優(yōu)選滿(mǎn)足CF2/CF1>1.12。其中，所謂的經(jīng)絲的布面覆蓋系數(shù)(CF1)和緯絲的布面覆蓋系數(shù)(CF2),是由經(jīng)絲或綷絲所使用的絲的總纖度和絲密度計(jì)算出的值。將經(jīng)絲總纖度設(shè)為Dw(dtex)、將煒絲總纖度設(shè)為Df(dtex)、將經(jīng)絲的織密度設(shè)定為Nw(根/2.54cm)、將綽絲的織密度設(shè)定為Nf(根/2.54cm)時(shí)，用下面的式子表示。CF1=(Dwx0.9)1/2xNwCF2=(Dfx0.9)1/2xNf為了使織物的經(jīng)向和煒向的滑溜阻力均衡地同時(shí)提高，并不需要使經(jīng)絲的織密度和煒絲的織密度相等，而是要使CF2/CF1為I.IO倍以上。此外，在制作如上所述的包含同樣的合成纖維絲的包括經(jīng)絲和綿絲的氣嚢用織物時(shí)，本發(fā)明的氣嚢用織物優(yōu)選經(jīng)絲的織物的織密度Nw、綷絲的織物的織密度Nf滿(mǎn)足Nf/Nw>1.10的關(guān)系。其中，所謂綿絲的織密度，是基于JISL10968.6.1，在織物的長(zhǎng)度方向上每1英寸(2.54cm)所打綽的復(fù)絲的根數(shù)。另外，所謂經(jīng)絲的織密度，是在織物的寬度方向上每1英寸(2.54cm)所配置的復(fù)絲的根數(shù)。為了使織物的經(jīng)向和綿向的滑溜阻力均tf地同時(shí)提高，優(yōu)選使Nf/Nw為I.IO倍以上。優(yōu)選Nf/Nw>1.12。(3)經(jīng)向和綷向的滑溜阻力為了使織物的經(jīng)向和煒向的滑溜阻力均衡地提高，本發(fā)明人等對(duì)經(jīng)絲的布面覆蓋系數(shù)或織密度、和綿絲的布面覆蓋系數(shù)或織密度與各方向的滑溜阻力的關(guān)系進(jìn)行了深入研究。固定經(jīng)絲的布面覆蓋系數(shù)或織密度，改變綿絲的布面覆蓋系數(shù)或織密度，測(cè)定滑溜阻力。結(jié)果如表1所示。將經(jīng)絲的織密度固定為56(根/2.54cm)，使綿絲的織密度變化為52、56、62、64(根/2.54cm)，將其分別作為基準(zhǔn)1、2、3、4,測(cè)定經(jīng)絲和綿絲的布面覆蓋系數(shù)(CF1和CF2)的變化、CF2/CF1的變化、經(jīng)向和煒向的滑溜阻力(EC1和EC2)、EC2/EC1的變化，表l示出其測(cè)定的結(jié)果。<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>如表1所示，相對(duì)于經(jīng)絲的布面覆蓋系數(shù)或織密度，增大綿絲的布面覆蓋系數(shù)或織密度時(shí)，織物的綽向的滑溜阻力得到提高。另外可知，經(jīng)向的滑溜阻力也提高，并且經(jīng)向和綽向的滑溜阻力均衡地同時(shí)提高。其中，所謂滑溜阻力是根據(jù)ASTMD6479-02標(biāo)準(zhǔn)測(cè)定的，經(jīng)向的滑溜阻力是如下的值沿著綿絲扎入針，用該針使綿絲在經(jīng)絲方向上移動(dòng)，測(cè)定此時(shí)的最大荷重；煒向的滑溜阻力是如下的值沿著經(jīng)絲扎入針，用該針使綿絲在經(jīng)絲方向上移動(dòng)，測(cè)定此時(shí)的最大荷重。煒絲的布面覆蓋系數(shù)或織密度比經(jīng)絲的布面覆蓋系數(shù)或織密度大的織物(以下稱(chēng)為"綿密織物(3-!J7f"織物)")，其經(jīng)向和煒向的滑溜阻力與經(jīng)絲和綽絲的布面覆蓋系數(shù)或織密度相同的織物(以下稱(chēng)為"對(duì)稱(chēng)織物")的滑溜阻力相比，可以得到提高，作為其機(jī)理，推測(cè)如下。在通過(guò)織機(jī)進(jìn)行織造時(shí)，綿絲在因開(kāi)口運(yùn)動(dòng)而上下移動(dòng)的經(jīng)絲之間以比經(jīng)絲大的張力進(jìn)行打綿，因此，在織物中，綿絲相對(duì)拉得比較繃直，而經(jīng)絲則在織物的里外面往返而成為比較彎曲結(jié)構(gòu)。在綿絲拉緊而經(jīng)絲彎曲的結(jié)構(gòu)中，認(rèn)為存在如下的傾向從其長(zhǎng)度方向觀(guān)察，煒絲沿側(cè)向(經(jīng)向)運(yùn)動(dòng)時(shí)的阻力由經(jīng)絲的彎曲而形成的接觸長(zhǎng)度所支配；而當(dāng)從其長(zhǎng)度方向觀(guān)察，經(jīng)絲沿側(cè)向(綿向)運(yùn)動(dòng)時(shí)的阻力由接觸點(diǎn)的數(shù)量所支配。著眼于上述機(jī)理時(shí)，對(duì)于綿密織物的經(jīng)向的滑溜阻力，與對(duì)稱(chēng)織物相比，由于可以增加經(jīng)絲的彎曲結(jié)構(gòu)，經(jīng)絲和綿絲的接觸長(zhǎng)度增大，因此認(rèn)為，綷絲被針帶動(dòng)時(shí)的阻力增加，經(jīng)向的滑溜阻力提高。另夕卜，對(duì)于緯密織物的緯向的滑溜阻力，與對(duì)稱(chēng)織物相比，由于經(jīng)絲和緯絲的接觸點(diǎn)的數(shù)量增加，因此認(rèn)為，經(jīng)絲^L針帶動(dòng)時(shí)的阻力增加，綿向的滑溜阻力也提高。另一方面，對(duì)于經(jīng)絲的布面覆蓋系數(shù)或織密度比緯絲的布面覆蓋系數(shù)或織密度大的織物(以下稱(chēng)為"經(jīng)密織物(夕r卩7^織物)")的經(jīng)向的滑溜阻力，由于綿絲的打綷根數(shù)少，經(jīng)絲的彎曲結(jié)構(gòu)與織密度對(duì)稱(chēng)織物相比也不會(huì)增大，因此經(jīng)絲和綽絲的接觸長(zhǎng)度短，緯絲被針帶動(dòng)時(shí)的阻力小，難以對(duì)經(jīng)向的滑溜阻力的提高作出貢獻(xiàn)。另外，對(duì)于經(jīng)密織物的綿向的滑溜阻力，與對(duì)稱(chēng)織物相比，經(jīng)絲和綿絲的接觸點(diǎn)的數(shù)量少，經(jīng)絲被針帶動(dòng)時(shí)的阻力小，難以對(duì)綿向的滑溜阻力的提高作出貢獻(xiàn)。另外，優(yōu)選織物的經(jīng)絲的布面覆蓋系數(shù)(CF1)和綿絲的布面覆蓋系數(shù)(CF2)均為9501250。通過(guò)將布面覆蓋系數(shù)調(diào)節(jié)為該范圍，可以同時(shí)具有必須的織物的壓實(shí)收納性、低透氣性和滑溜阻力。通過(guò)使各布面覆蓋系數(shù)分別為950以上，可以減小透氣量并提高滑溜阻力。另夕卜，通過(guò)使各布面覆蓋系數(shù)分別為1250以下，可以提高壓實(shí)收納性。此外，優(yōu)選CF1和CF2之和為2000以上但低于2300,因?yàn)檫@樣可以同時(shí)具有壓實(shí)收納性、低透氣性和滑溜阻力。通過(guò)使CF1和CF2之和為2000以上，可以獲得低透氣量并提高滑溜阻力。另外，通過(guò)使CF1和CF2之和低于2300,不會(huì)損害壓實(shí)收納性。對(duì)于本發(fā)明的氣嚢用織物而言，重要的是經(jīng)向的滑溜阻力和纟爭(zhēng)向的滑溜阻力均為400N以上，優(yōu)選均為450N以上，更優(yōu)選均為500N以上。通過(guò)使均為400N以上，在氣嚢膨脹展開(kāi)而約束乘員時(shí)，可極力抑制縫制部位的滑移，保持氣嚢的內(nèi)壓。(4)經(jīng)向的滑溜阻力和綿向的滑溜阻力之間的關(guān)系特別重要的是，本發(fā)明的氣嚢用織物的經(jīng)向的滑溜阻力(EC1)和綷向的滑溜阻力(EC2)之比存在下述關(guān)系0.85<EC2/EC1《1.15。優(yōu)選為0.90<EC2/EC1《1.10。通過(guò)使經(jīng)向的滑溜阻力(EC1)和煒向的滑溜阻力(EC2)之比存在上述關(guān)系，在氣嚢膨脹展開(kāi)而約束乘員時(shí)，可極力抑制縫制部位的滑移，保持氣嚢的內(nèi)壓。由于氣嚢通常會(huì)在上下左右均勻展開(kāi)，因此如果EC1和EC2不滿(mǎn)足上述關(guān)系，則在滑溜阻力低的方向上產(chǎn)生縫制部位的滑移，不能保持氣囊的內(nèi)壓。(5)透氣量對(duì)于本發(fā)明的氣嚢用織物，基于JISL1096規(guī)定的弗雷澤型透氣性測(cè)試法在試驗(yàn)差壓19.6kPa下測(cè)定的透氣量為1.0L/cm2.min以下，優(yōu)選為0.7L/cm2.min以下。通過(guò)將透氣量調(diào)節(jié)為上述范圍，在沖撞時(shí)由充氣才幾產(chǎn)生的膨脹用氣體可以沒(méi)有泄漏地有效利用，從而可以確實(shí)地約束乘員。透氣量超過(guò)1.0L/cm2.min時(shí)，由于乘員的沖撞而不能保持氣嚢的膨脹狀態(tài)，乘員約束性差，因而不優(yōu)選。(其他)對(duì)于本發(fā)明的氣嚢用織物，基于JISK6404-3規(guī)定的布條強(qiáng)伸度測(cè)驗(yàn)法測(cè)定的拉伸斷裂強(qiáng)度優(yōu)選為400N/cm以上，更優(yōu)選為500N/cm以上，進(jìn)一步優(yōu)選為550N/cm以上。通過(guò)4吏其為400N/cm以上，在氣嚢膨脹展開(kāi)而約束乘員時(shí)，可以防止因布帛的斷裂而損壞氣嚢。[制造方法]接著，對(duì)制造本發(fā)明的氣嚢用織物的方法進(jìn)行說(shuō)明。本發(fā)明的氣嚢用織物是使用同樣的合成纖維長(zhǎng)絲作為經(jīng)絲和緯絲，并將煒絲的織物的織密度設(shè)定得比經(jīng)絲的織物的織密度大來(lái)織造的。首先，將上述原料和纖度的經(jīng)絲整經(jīng)后掛在織機(jī)上，同樣地進(jìn)行綿絲的準(zhǔn)備。作為這樣的織機(jī)，例如可以使用噴水織機(jī)、噴氣織機(jī)和劍桿織機(jī)。其中，為了提高生產(chǎn)性，優(yōu)選使用比較容易進(jìn)行高速織造的噴水織機(jī)。作為本發(fā)明的氣嚢用織物的制造方法，優(yōu)選在織造時(shí)將經(jīng)絲張力調(diào)節(jié)為75230cN/根來(lái)進(jìn)行，更優(yōu)選為100200cN/根。通過(guò)將經(jīng)絲張力調(diào)節(jié)為該范圍，可以減少構(gòu)成織物的復(fù)絲的絲束中的單纖維間空隙，因此可以降低透氣量。另外，綿絲打綿后，通過(guò)使施加了上述張力的經(jīng)絲壓彎纟韋絲，提高煒絲方向的織物的組織約束力，提高織物的抗滑移性，從而在制成氣嚢而形成袋體時(shí)，可以抑制縫制部分的滑移引起的空氣泄漏。經(jīng)絲張力小于75cN/根時(shí)，不能增加織物中經(jīng)絲和綿絲的接觸面積，滑溜阻力沒(méi)有提高。另外，由于減少單纖維間空隙的效果小，在低透氣性方面也不優(yōu)選。另外，超過(guò)230cN/根時(shí)，經(jīng)絲起毛，織造性惡化。作為將經(jīng)絲張力調(diào)節(jié)為上述范圍內(nèi)的具體的方法，除了調(diào)節(jié)織機(jī)的經(jīng)絲送經(jīng)速度的方法以外，還可列舉調(diào)節(jié)綿絲的打綿速度的方法。經(jīng)絲張力在織造中實(shí)際上是否為上述范圍內(nèi)，可以通過(guò)如下方法確認(rèn)，例如，在織機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)中，用張力測(cè)定器測(cè)定在經(jīng)絲織軸和后輥中間對(duì)每根經(jīng)絲所施加的張力。另外，優(yōu)選使經(jīng)絲開(kāi)口中的面線(xiàn)張力和底線(xiàn)張力存在1090%的差。這樣，可助長(zhǎng)上述的經(jīng)絲的彎曲結(jié)構(gòu)，經(jīng)絲和緯絲相互之間緊緊地壓住，絲與絲之間的摩擦阻力增大，從而可以提高滑溜阻力。作為對(duì)經(jīng)絲開(kāi)口中的面線(xiàn)張力和底線(xiàn)張力賦予差值的方法，例如有將后輥設(shè)置在高的位置等，從而對(duì)面線(xiàn)的移動(dòng)線(xiàn)長(zhǎng)和底線(xiàn)的移動(dòng)線(xiàn)長(zhǎng)賦予差值的方法。例如，在后輥和綜片之間配置導(dǎo)輥，通過(guò)該導(dǎo)輥使開(kāi)口支點(diǎn)或上或下地偏離經(jīng)位置線(xiàn)，由此在開(kāi)口時(shí)使其中的一方的絲的移動(dòng)線(xiàn)長(zhǎng)比另一方的移動(dòng)線(xiàn)長(zhǎng)變長(zhǎng)，這樣一來(lái)，張力提高，從而能夠?qū)γ婢€(xiàn)和底線(xiàn)的張力賦予差值。作為導(dǎo)輥的設(shè)置位置，相對(duì)于在后輥和綜片的間隔，優(yōu)選配置在距后輥20~50%的位置。另外，開(kāi)口支點(diǎn)的位置優(yōu)選距離經(jīng)位置線(xiàn)5cm以上。另外，作為對(duì)面線(xiàn)張力和底線(xiàn)張力賦予差值的其他方法，還有例如開(kāi)口裝置采用凸輪驅(qū)動(dòng)方式，并且使面線(xiàn)/底線(xiàn)的一側(cè)轉(zhuǎn)角比另一側(cè)轉(zhuǎn)角大100度以上的方法。增大轉(zhuǎn)角，張力變高。作為織機(jī)的伸幅器，優(yōu)選使用棒式伸幅器。這是因?yàn)椋褂冒羰缴旆鲿r(shí)，由于可以在織造之前一邊把持一邊進(jìn)行打煒，因此可以減小合成纖維長(zhǎng)絲之間的空隙，結(jié)果使低透氣量和抗滑移性提高?？椩觳襟E結(jié)束后，根據(jù)需要實(shí)施精練、熱定形等加工。特別是在要求小的透氣量的情況下，可以根據(jù)需要在底布表面涂布樹(shù)脂或者貼附薄膜以制成涂層織物。本發(fā)明的氣嚢是將上述氣嚢用織物縫制成袋狀，并安裝充氣機(jī)等輔助設(shè)備而制成的。本發(fā)明的氣嚢可以用作駕駛員坐椅用氣嚢、副駕駛座椅用氣囊以及后部坐椅用氣嚢、側(cè)面用氣嚢等。特別適合作為要求大的約束力的駕駛員坐椅用氣嚢、副駕駛座椅用氣嚢使用。實(shí)施例下面，基于實(shí)施例更詳細(xì)地說(shuō)明本發(fā)明，但本發(fā)明的效力不受下屬實(shí)施例的任何限制。[測(cè)定方法]在下面的實(shí)施例、比較例中，織物厚度、經(jīng)絲和煒絲的織密度、單位面積織物的重量(織物目付〖t)、拉伸強(qiáng)度、斷裂伸長(zhǎng)率、撕裂強(qiáng)力、透氣量、包裝性力匕'ij歹4一)、滑溜阻力、經(jīng)絲開(kāi)口中的面線(xiàn)張力和底線(xiàn)張力、綜合評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)按照下面的方法測(cè)定。(1)織物厚度基于JISL1096:19998.5標(biāo)準(zhǔn)，使用厚度測(cè)定機(jī)測(cè)定試料的不同的5個(gè)位置的厚度，為了使厚度穩(wěn)定，在23.5kPa的加壓下放置10秒鐘后再測(cè)定厚度，計(jì)算出其平均值。15(2)經(jīng)絲和煒絲的織密度基于JISL1096:19998.6.1標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行測(cè)定。將試樣放置在水平的臺(tái)子上，除去不自然的褶皺和張力，在5個(gè)不同的地方計(jì)數(shù)2.54cm的區(qū)間的經(jīng)絲和綿絲的根數(shù)，計(jì)算出它們的平均值。(3)單位面積織物的重量基于JISL1096:19998.4.2標(biāo)準(zhǔn)，取3張20cmx20cm的試驗(yàn)片，測(cè)量各自的質(zhì)量(g),取其平均值用每11112的質(zhì)量(g/m2)來(lái)表示。(4)拉伸強(qiáng)度基于JISK6404-36.試驗(yàn)方法B(布條強(qiáng)伸度測(cè)驗(yàn)法)，對(duì)經(jīng)向和綿向各方向分別取5張?jiān)囼?yàn)片，從寬向兩側(cè)抽絲，使寬度為30mm,用等速牽引型試驗(yàn)機(jī)在布條間隔150mm、拉伸速度200mm/min的條件下進(jìn)行拉伸，直至試驗(yàn)片切斷，測(cè)定直至切斷時(shí)的最大荷重，對(duì)經(jīng)向和煒向各方向分別計(jì)算出平均值。(5)斷裂伸長(zhǎng)率基于JISK6404-36.試驗(yàn)方法B(布條強(qiáng)伸度測(cè)驗(yàn)法)，對(duì)經(jīng)向和綽向各方向分別取5張?jiān)囼?yàn)片，從寬向兩側(cè)抽絲，使寬度為30mm,在這些試驗(yàn)片的中間部分劃出100mm間隔的標(biāo)線(xiàn)，用等速牽引型試驗(yàn)機(jī)在布條間隔150mm、拉伸速度200mm/min的條件下進(jìn)行拉伸，直至試驗(yàn)片切斷，讀取直至切斷時(shí)的標(biāo)線(xiàn)間的距離，按照下述式子計(jì)算出斷裂伸長(zhǎng)率，對(duì)經(jīng)向和煒向各方向分別計(jì)算出平均值。E=[(L-100)膽]x100其中，E:斷裂伸長(zhǎng)率(％)L:切斷時(shí)標(biāo)線(xiàn)間的距離(mm)(6)撕裂強(qiáng)力基于JISK6404-46.試馬全方法B(單舌式試樣撕^皮強(qiáng)力試-驗(yàn)法)，在經(jīng)向、綿向、經(jīng)綿兩向分別取5個(gè)長(zhǎng)邊200mm、短邊76mm的試-瞼片，在試驗(yàn)片的短邊中央與邊成直角處切出75mm的切口，用等速牽引型試驗(yàn)機(jī)在布條間隔75mm、拉伸速度200mm/min的條件下進(jìn)行撕裂，直至試驗(yàn)片拉斷，測(cè)定此時(shí)的撕裂荷重。由得到的撕裂荷重的譜圖記錄線(xiàn)，從除去最初的峰之外的極大點(diǎn)中按照從大到小的順序依次選取3點(diǎn)，取其平均值。最后，對(duì)經(jīng)向和纟韋向各方向分別計(jì)算出平均值。(7)透氣量基于JISL1096:19998.27.1A法(弗雷澤型透氣性測(cè)試法)，測(cè)定在試驗(yàn)壓差19.6kPa下進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)的透氣量。從試樣的5個(gè)不同的地方采取約20cmx20cm的試^r片，將試^r片安裝在口徑100mm的圓筒的一端上并進(jìn)行固定，使得從安裝的位置沒(méi)有空氣的泄漏，使用調(diào)節(jié)器調(diào)節(jié)試驗(yàn)壓差為19.6kPa，用流量計(jì)測(cè)量此時(shí)通過(guò)試驗(yàn)片的空氣量，計(jì)算出5張?jiān)囼?yàn)片的平均值。(8)包裝性基于ASTMD6478-02標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行測(cè)定。(9)滑溜阻力基于ASTMD6479-02標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行測(cè)定。(10)經(jīng)絲張力使用金井工機(jī)林式會(huì)社制造的f工7夕t只夕一(注冊(cè)商標(biāo))(型號(hào)CM-200FR),在織機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)中，測(cè)定在經(jīng)絲織軸和后輥的中央部分對(duì)每根經(jīng)絲所施加的張力。(11)經(jīng)絲開(kāi)口中的面線(xiàn)張力和底線(xiàn)張力以經(jīng)絲開(kāi)口的狀態(tài)使織機(jī)停止，在后輥和綜片之間(在后輥和綜片之間配置有導(dǎo)輥時(shí)，為導(dǎo)輥和綜片之間)，采用與上述(IO)中同樣的張力測(cè)定機(jī)測(cè)定對(duì)位于上側(cè)的每根經(jīng)絲所施加的張力，將其作為面線(xiàn)的張力。另外，同樣地，測(cè)定對(duì)位于下側(cè)的每根綷絲所施加的張力，將其作為底線(xiàn)的張力。(12)綜合評(píng)價(jià)基準(zhǔn)通過(guò)以上的測(cè)定方法得到的透氣量和滑溜阻力的值分別以1.0L/cm2.min以下、400N以上為目標(biāo)值，在后面所示的表中，將滿(mǎn)足兩個(gè)的值的情況作為""、將滿(mǎn)足其中任意一個(gè)值的情況作為"△"、將兩個(gè)值都不滿(mǎn)足的情況作為"x"。(經(jīng)絲、綽絲)將包含尼龍6.6的具有圓形的截面形狀，單纖維纖度為2.6dtex、長(zhǎng)絲數(shù)為136、總纖度為350dtex、無(wú)捻、強(qiáng)度為8.5cN/dtex、伸長(zhǎng)率為23.5%的合成纖維復(fù)絲作為經(jīng)絲和綿絲使用。(織造步驟)使用上述經(jīng)絲和煒絲，織造經(jīng)絲的織密度為56根/2.54cm、綽絲的織密度為63根/2.54cm的織物?？棛C(jī)構(gòu)成如下使用噴水織機(jī)，在打綿部和摩擦輥之間設(shè)置棒式伸幅器來(lái)把持織物，在后輥和綜片之間距離后輥40cm的位置處安裝導(dǎo)輥，并使得經(jīng)絲由經(jīng)位置線(xiàn)抬起7cm。作為織造條件，調(diào)節(jié)成織造時(shí)的經(jīng)絲張力為147cN/根、織機(jī)停止時(shí)的面線(xiàn)張力為118cN/根、底線(xiàn)張力為167cN/根，織機(jī)轉(zhuǎn)速為500rpm。(熱定形步驟)接著，使用連續(xù)針板拉幅干燥機(jī)(引3続S匕?！?，》夕一乾燥機(jī))在縮幅率(幅入;TL率)0%、超喂率0%的尺寸限制下，在160。C下對(duì)該織物進(jìn)行1分鐘的熱定形加工。得到的氣嚢用織物兼?zhèn)涞屯笟庑院褪占{時(shí)的壓實(shí)性，并且經(jīng)向和綿向的滑溜阻力均衡性良好，且滿(mǎn)足目標(biāo)值。(經(jīng)絲、綿絲)作為經(jīng)絲和綿絲，使用與實(shí)施例1相同的經(jīng)絲和綿絲。(織造步驟)使用上述經(jīng)絲和煒絲，織造經(jīng)絲的織密度為64根/2.54cm、綿絲的織密度為55根/2.54cm的織物?？棛C(jī)構(gòu)成、織造條件與實(shí)施例l相同。(熱定形步驟)接著，對(duì)該織物進(jìn)行與實(shí)施例l相同的熱定形加工。得到的氣嚢用織物雖然透氣性沒(méi)有問(wèn)題，但綷向的滑溜阻力低，在滑溜阻力方面經(jīng)綿兩向的均衡性差。[比較例2](經(jīng)絲、綿絲)作為經(jīng)絲和煒絲，使用與實(shí)施例1相同的經(jīng)絲和綿絲。(織造步驟)使用上述經(jīng)絲和綿絲，織造經(jīng)絲的織密度為60根/2.54cm、纟韋絲的織密度為59根/2.54cm的織物?？棛C(jī)構(gòu)成、織造條件與實(shí)施例l相同。(熱定形步驟)接著，對(duì)該織物進(jìn)4亍與實(shí)施例l相同的熱定形加工。得到的氣嚢用織物雖然透氣'性沒(méi)有問(wèn)題，但緯向的滑溜阻力低，在滑溜阻力方面經(jīng)煒兩向的均衡性差。[實(shí)施例2](經(jīng)絲、煒絲)作為經(jīng)絲和綿絲，使用與實(shí)施例l相同的經(jīng)絲和綷絲。(織造步驟)使用上述經(jīng)絲和綿絲，織造經(jīng)絲的織密度為58根/2.54cm、緯絲的織密度為65根/2.54cm的織物?？棛C(jī)構(gòu)成如下使用噴水織機(jī)，在打綿部和摩擦輥之間設(shè)置棒式伸幅器來(lái)把持織物。未安裝實(shí)施例1中使用的導(dǎo)輥。作為織造條件，調(diào)節(jié)成織造時(shí)的經(jīng)絲張力為157cN/根、織機(jī)停止時(shí)的面線(xiàn)張力為157cN/根、底線(xiàn)張力為157cN/根，織機(jī)轉(zhuǎn)速為500rpm。(熱定形步驟)接著，對(duì)該織物進(jìn)行與實(shí)施例l相同的熱定形加工。得到的氣嚢用織物兼?zhèn)涞屯笟庑院褪占{時(shí)的壓實(shí)性，并且經(jīng)向和綽向的滑溜阻力均衡性良好，且滿(mǎn)足目標(biāo)值。[比較例3](經(jīng)絲、煒絲)將包含尼龍66的具有圓形的截面形狀，單纖維纖度為4.9dtex、長(zhǎng)絲數(shù)為72、總纖度為350dtex、無(wú)捻、強(qiáng)度為8.5cN/dtex、伸長(zhǎng)率為23.5%的合成纖維復(fù)絲作為經(jīng)絲和緯絲使用。(織造步驟)使用上述經(jīng)絲和綿絲，織造經(jīng)絲的織密度為62根/2.54cm、綿絲的織密度為61根/2.54cm的織物?？棛C(jī)構(gòu)成如下使用噴水織機(jī)，在打煒部和摩擦輥之間設(shè)置環(huán)式伸幅器來(lái)把持織物。未安裝實(shí)施例1中使用的導(dǎo)輥。作為織造條件，調(diào)節(jié)成織造時(shí)的經(jīng)絲張力為69cN/根、織機(jī)停止時(shí)的面線(xiàn)張力為69cN/4艮、底線(xiàn)張力為69cN/才艮，織才幾轉(zhuǎn)速為500rpm。(熱定形步驟)4妻著，對(duì)該織物進(jìn)4亍與實(shí)施例l相同的熱定形加工。19得到的氣嚢用織物的透氣量大，并且緯向的滑溜阻力低，因此在滑溜阻力方面經(jīng)綿兩向的均衡性差。[實(shí)施例3](經(jīng)絲、綿絲)作為經(jīng)絲和綽絲，使用與實(shí)施例l相同的經(jīng)絲和綿絲。(織造步驟)使用上述經(jīng)絲和綿絲，織造經(jīng)絲的織密度為54根/2.54cm、綿絲的織密度為61根/2.54cm的織物。織機(jī)構(gòu)成如下使用噴水織機(jī)，在打綿部和摩擦輥之間設(shè)置棒式伸幅器來(lái)把持織物，在后輥和綜片之間距離后輥30cm的位置處安裝導(dǎo)輥，并使得經(jīng)絲由經(jīng)位置線(xiàn)抬起8cm。作為織造條件，調(diào)節(jié)成織造時(shí)的經(jīng)絲張力為176cN/根、織機(jī)停止時(shí)的面線(xiàn)張力為157cN/根、底線(xiàn)張力為196cN/根，織機(jī)轉(zhuǎn)速為500rpm。(熱定形步驟)接著，對(duì)該織物進(jìn)4亍與實(shí)施例1相同的熱定形加工。得到的氣嚢用織物兼?zhèn)涞屯笟庑院褪占{時(shí)的壓實(shí)性，并且經(jīng)向和綿向的滑溜阻力均衡性良好，且滿(mǎn)足目標(biāo)值。[比較例4](經(jīng)絲、絆絲)將包含尼龍6.6的具有圓形的截面形狀，單纖維纖度為4.9dtex、長(zhǎng)絲數(shù)為72、總纖度為350dtex、無(wú)捻、強(qiáng)度為8.5cN/dtex、伸長(zhǎng)率為23.5%的合成纖維復(fù)絲作為經(jīng)絲和綿絲使用。(織造步驟)使用上述經(jīng)絲和綿絲，織造經(jīng)絲的織密度為64根/2.54cm、緯絲的織密度為55根/2.54cm的織物。織機(jī)構(gòu)成如下使用噴水織機(jī)，在打綽部和摩擦輥之間設(shè)置環(huán)式伸幅器來(lái)把持織物。未安裝實(shí)施例1中使用的導(dǎo)輥。作為織造條件，調(diào)節(jié)成織造時(shí)的經(jīng)絲張力為69cN/根、織機(jī)停止時(shí)的面線(xiàn)張力為69cN/根、底線(xiàn)張力為69cN/根，織機(jī)轉(zhuǎn)速為500rpm。(熱定形步驟)接著，對(duì)該織物進(jìn)4亍與實(shí)施例1相同的熱定形加工。得到的氣嚢用織物的透氣量大，經(jīng)向和緯向的滑溜阻力都低。[實(shí)施例4](經(jīng)絲、綿絲)將包含尼龍6.6的具有圓形的截面形狀，單纖維纖度為3.5dtex、長(zhǎng)絲數(shù)為136、總纖度為470dtex、無(wú)捻、強(qiáng)度為8.6cN/dtex、伸長(zhǎng)率為23.0%的合成纖維復(fù)絲作為經(jīng)絲和煒絲使用。(織造步驟)使用上述經(jīng)絲和絆絲，織造經(jīng)絲的織密度為46根/2.54cm、綿絲的織密度為52根/2.54cm的織物?？棛C(jī)構(gòu)成如下使用噴水織機(jī)，在打綿部和摩擦輥之間設(shè)置棒式伸幅器來(lái)把持織物。未安裝實(shí)施例1中使用的導(dǎo)輥。作為織造條件，調(diào)節(jié)成織造時(shí)的經(jīng)絲張力為196cN/根、織機(jī)停止時(shí)的面線(xiàn)張力為196cN/根、底線(xiàn)張力為196cN/根，織機(jī)轉(zhuǎn)速為500rpm。(精練、熱定形步驟)接著，使上述織物通過(guò)60。C的熱水收縮槽20秒鐘，使用無(wú)接觸干燥機(jī)在16(TC下干燥10秒鐘，然后使用連續(xù)針板拉幅干燥機(jī)在縮幅率1.0%、超喂率0.5%的尺寸限制下，在18(TC下對(duì)該織物進(jìn)行1分鐘的熱定形加工。得到的氣嚢用織物兼?zhèn)涞屯笟庑?、收納時(shí)的壓實(shí)性，并且經(jīng)向和綿向的滑溜阻力均衡性良好，且滿(mǎn)足目標(biāo)值。[比較例5](經(jīng)絲、綿絲)作為經(jīng)絲和綿絲，使用與實(shí)施例4相同的經(jīng)絲和煒絲。(織造步驟)使用上述經(jīng)絲和綿絲，織造經(jīng)絲的織密度為48根/2.54cm、綷絲的織密度為50根/2.54cm的織物?？棛C(jī)構(gòu)成如下使用噴水織機(jī)，在打煒部和摩擦輥之間設(shè)置棒式伸幅器來(lái)把持織物。未安裝實(shí)施例1中使用的導(dǎo)輥。作為織造條件，調(diào)節(jié)成織造時(shí)的經(jīng)絲張力為196cN/根、織機(jī)停止時(shí)的面線(xiàn)張力為196cN/根、底線(xiàn)張力為196cN/根，織機(jī)轉(zhuǎn)速為500rpm。織機(jī)構(gòu)成、織造條件與實(shí)施例4相同。(精練、熱定形步驟)接著，使上述織物通過(guò)60。C的熱水收縮槽20秒鐘，使用無(wú)接觸干燥機(jī)在16(TC下干燥10秒鐘，然后使用連續(xù)針板拉幅干燥機(jī)在縮幅率1.0%、超喂率0.5%的尺寸限制下，在180。C下對(duì)該織物進(jìn)行1分鐘的熱定形加工。精練、熱定形步驟與實(shí)施例4相同。得到的氣嚢用織物雖然透氣性沒(méi)有問(wèn)題，但經(jīng)向和綿向的滑溜阻力都低。(經(jīng)絲、綿絲)將包含尼龍6.6的具有圓形的截面形狀，單纖維纖度為3.3dtex、長(zhǎng)絲數(shù)為72、總纖度為235dtex、無(wú)捻、強(qiáng)度為8.4cN/dtex、伸長(zhǎng)率為23.5。/。的合成纖維復(fù)絲作為經(jīng)絲和綿絲使用。(織造步驟)使用上述經(jīng)絲和綿絲，織造經(jīng)絲的織密度為67根/2.54cm、綿絲的織密度為74根/2.54cm的織物。織機(jī)構(gòu)成如下使用噴水織機(jī)，在打絆部和摩擦輥之間設(shè)置棒式伸幅器來(lái)把持織物，在后輥和綜片之間距離后輥40cm的位置處安裝導(dǎo)輥，并使得經(jīng)絲由經(jīng)位置線(xiàn)抬起8cm。作為織造條件，調(diào)節(jié)成織造時(shí)的經(jīng)絲張力為127cN/4艮、織機(jī)停止時(shí)的面線(xiàn)張力為108cN/根、底線(xiàn)張力為147cN/根，織機(jī)轉(zhuǎn)速為500rpm。(精練、熱定形步驟)接著，使上述織物通過(guò)60。C的熱水收縮槽20秒鐘，使用無(wú)接觸干燥機(jī)在16(TC下干燥10秒鐘，然后使用連續(xù)針板拉幅干燥機(jī)在縮幅率1.0%、超喂率0.5%的尺寸限制下，在18(TC下對(duì)該織物進(jìn)行1分鐘的熱定形加工。得到的氣嚢用織物兼?zhèn)涞屯笟庑院褪占{時(shí)的壓實(shí)性，并且經(jīng)向和煒向的滑溜阻力均衡性良好，且滿(mǎn)足目標(biāo)值。[實(shí)施例6](經(jīng)絲、綽絲)將包含尼龍6.6的具有圓形的截面形狀，單纖維纖度為6.5dtex、長(zhǎng)絲數(shù)為108、總纖度為700dtex、無(wú)捻、強(qiáng)度為8.4cN/dtex、伸長(zhǎng)率為23.5%的合成纖維復(fù)絲作為經(jīng)絲和綿絲使用。(織造步驟)使用上述經(jīng)絲和綿絲，織造經(jīng)絲的織密度為39根/2.54cm、煒絲的織密度為43根/2.54cm的織物?？棛C(jī)構(gòu)成如下使用噴水織機(jī)，在打綿部和摩擦輥之間設(shè)置棒式伸幅器來(lái)把持織物，在后輥和綜片之間距離后輥40cm的位置處安裝導(dǎo)輥，并使得經(jīng)絲由經(jīng)位置線(xiàn)抬起8cm。作為織造條件，調(diào)節(jié)成織造時(shí)的經(jīng)絲張力為196cN/根、織機(jī)停止時(shí)的面線(xiàn)張力為176cN/根、底線(xiàn)張力為216cN/根，織機(jī)轉(zhuǎn)速為500rpm。(精練、熱定形步驟)接著，使上述織物通過(guò)60。C的熱水收縮槽20秒鐘，使用無(wú)接觸干燥機(jī)在16(TC下干燥10秒鐘，然后使用連續(xù)針板拉幅干燥機(jī)在縮幅率1.0%、超喂率0.5%的尺寸限制下，在180。C下對(duì)該織物進(jìn)行1分鐘的熱定形力a工。得到的氣嚢用織物兼?zhèn)涞屯笟庑院褪占{時(shí)的壓實(shí)性，并且經(jīng)向和煒向的滑溜阻力均衡性良好，且滿(mǎn)足目標(biāo)值。[比較例6](經(jīng)絲、綿絲)將包含尼龍6.6的具有圓形的截面形狀，單纖維纖度為3.3dtex、長(zhǎng)絲數(shù)為24、總纖度為79dtex、無(wú)捻、強(qiáng)度為7.7cN/dtex、伸長(zhǎng)率為23.0%的合成纖維復(fù)絲作為經(jīng)絲和綿絲使用。(織造步驟)使用上述經(jīng)絲和綽絲，織造經(jīng)絲的織密度為118根/2.54cm、綽絲的織密度為130根/2.54cm的織物。(織造步驟)使用上述經(jīng)絲和纟爭(zhēng)絲，織造經(jīng)絲的織密度為118根/2.54cm、煒絲的織密度為130根/2.54cm的織物。織機(jī)構(gòu)成如下使用噴水織機(jī)，在打綿部和摩擦輥之間設(shè)置環(huán)式伸幅器來(lái)把持織物。未安裝實(shí)施例1中使用的導(dǎo)輥。作為織造條件，調(diào)節(jié)成織造時(shí)的經(jīng)絲張力為69cN/根、織機(jī)停止時(shí)的面線(xiàn)張力為69cN/才艮、底線(xiàn)張力為69cN/才艮，織機(jī)轉(zhuǎn)速為500rpm。(精練、熱定形步驟)接著，使上述織物通過(guò)60。C的熱水收縮槽20秒鐘，使用無(wú)接觸干燥機(jī)在16(TC下干燥10秒鐘，然后使用連續(xù)針板拉幅干燥機(jī)在縮幅率0%、超喂率0%的尺寸限制下，在180。C下對(duì)該織物進(jìn)行1分鐘的熱定形加工。得到的氣嚢用織物的透氣量大，經(jīng)向和綿向的滑溜阻力都低。將上述實(shí)施例、比較例的測(cè)定結(jié)果歸納于下述表2、3。在實(shí)施例1~6中，透氣量和滑溜阻力的值均滿(mǎn)足目標(biāo)值。而在比4支例16中，并不是透氣量和滑溜阻力的值兩者都滿(mǎn)足目標(biāo)值。由此可知，本發(fā)明的氣嚢用織物制成氣嚢時(shí)，具有優(yōu)異的功能。<table>tableseeoriginaldocumentpage25</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage26</column></row><table>產(chǎn)業(yè)實(shí)用性本發(fā)明的氣嚢用織物兼?zhèn)錃鈬坝每椢锼蟮膬?yōu)異的低透氣性和收納時(shí)的壓實(shí)性，并且滑溜阻力也優(yōu)異。因此，本發(fā)明的氣嚢用織物特別優(yōu)選用作駕駛員坐椅用氣嚢、副駕駛座椅用氣嚢以及側(cè)面沖撞用氣嚢等，但其適用范圍并不限定于這些。權(quán)利要求1.氣囊用織物，其特征是，其是將合成纖維絲作為經(jīng)絲和緯絲而形成的，并滿(mǎn)足以下要件(1)合成纖維絲的總纖度為100～700dtex(2)CF2/CF1≥1.10其中，CF1經(jīng)絲的布面覆蓋系數(shù)CF1＝(Dw×0.9)1/2×NwCF2緯絲的布面覆蓋系數(shù)CF2＝(Df×0.9)1/2×NfDw經(jīng)絲的總纖度(dtex)Df緯絲的總纖度(dtex)Nw經(jīng)絲的織密度(根/2.54cm)Nf緯絲的織密度(根/2.54cm)(3)EC1≥400N、EC2≥400N其中，EC1按照ASTMD6479-02測(cè)定的經(jīng)向的滑溜阻力(N)EC2按照ASTMD6479-02測(cè)定的緯向的滑溜阻力(N)(4)0.85≤EC2/EC1≤1.15(5)基于JISL1096規(guī)定的弗雷澤型透氣性測(cè)試法在試驗(yàn)差壓19.6kPa下測(cè)定的透氣量為1.0L/cm2·min以下。2.權(quán)利要求1所述的氣嚢用織物，其中，經(jīng)絲和緯絲包括相同的合成纖維。3.權(quán)利要求1或2所述的氣嚢用織物，其中，構(gòu)成經(jīng)絲和綿絲的合成纖維長(zhǎng)絲的單纖維纖度為l~7dtex。4.權(quán)利要求1或2所述的氣嚢用織物，其中，經(jīng)絲的布面覆蓋系數(shù)CF1和綿絲的布面覆蓋系數(shù)CF2均為950~1250。5.權(quán)利要求1或2所述的氣嚢用織物，其中，經(jīng)絲的布面覆蓋系數(shù)CF1和綿絲的布面覆蓋系數(shù)CF2之和為2000以上但低于2300。6.氣嚢，其特征是，其是將權(quán)利要求15中任一項(xiàng)所述的氣嚢用織物進(jìn)行縫制而得到的。7.氣嚢用織物的制造方法，其是制造權(quán)利要求15中任一項(xiàng)所述的氣嚢用織物的方法，其特征是，在織造時(shí)將經(jīng)絲張力調(diào)整為75230cN/根。8.氣嚢用織物的制造方法，其是制造權(quán)利要求1~5中任一項(xiàng)所述的氣嚢用織物的方法，其特征是，使經(jīng)絲開(kāi)口中的面線(xiàn)張力和底線(xiàn)張力存在10~90%的差。9.權(quán)利要求7或8所述的氣嚢用織物的制造方法，其中，使用棒式伸幅器作為織造時(shí)的伸幅器。全文摘要本發(fā)明提供氣囊用織物、包括該織物的氣囊及其制造方法，所述氣囊用織物由于兼?zhèn)錃饽矣每椢锼蟮膬?yōu)異的低透氣性和收納時(shí)的壓實(shí)性，并且滑溜阻力也優(yōu)異，因此可以在氣囊膨脹展開(kāi)后而約束乘員時(shí)，可減小氣囊縫制部位的網(wǎng)眼滑移。該氣囊用織物的特征是將相同的合成纖維絲作為經(jīng)絲和緯絲而形成的，并滿(mǎn)足以下要件(1)合成纖維絲的總纖度為100～700dtex；(2)Nf/Nw≥1.10，其中，Nw經(jīng)絲的織密度(根/2.54cm)、Nf緯絲的織密度(根/2.54cm)；(3)EC1≥400N、EC2≥400N，其中，EC1按照ASTMD6479-02測(cè)定的經(jīng)向的滑溜阻力(N)、EC2按照ASTMD6479-02測(cè)定的緯向的滑溜阻力(N)；(4)0.85≤EC2/EC1≤1.15；(5)基于JISL1096規(guī)定的弗雷澤型透氣性測(cè)試法在試驗(yàn)差壓19.6kPa下測(cè)定的透氣量為1.0L/cm²·min以下。文檔編號(hào)D03D1/02GK101479414SQ200780023688公開(kāi)日2009年7月8日申請(qǐng)日期2007年6月22日優(yōu)先權(quán)日2006年6月23日發(fā)明者八幡大介,橫井大輔,藤山友道申請(qǐng)人:東麗株式會(huì)社