專利名稱：高爾夫球桿用桿身的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種高爾夫球桿用桿身。本申請(qǐng)是基于2007年9月10日在日本國特許廳申請(qǐng)的特愿2007-234023號(hào)主張優(yōu)先權(quán)，在此引用其內(nèi)容。
背景技術(shù)：
為了提高高爾夫擊球的飛行距離，使用加長(zhǎng)了高爾夫球桿用桿身(以下僅略稱為桿身)的長(zhǎng)尺寸高爾夫球桿是有效果的。由于長(zhǎng)尺寸高爾夫球桿在揮桿時(shí)的桿頭速度提高，所以飛行距離提高。但是，如果使用長(zhǎng)尺寸高爾夫球桿，與通常長(zhǎng)度的高爾夫球桿相比，由于擊球位置離手邊遠(yuǎn)，所以有球的誤擊率高的問題。近年來，以消除長(zhǎng)尺寸高爾夫球桿造成的誤擊(miss-hit)為目的，出臺(tái)了裝有體積超過400cc的大型高爾夫球桿頭(以下僅略稱為大型桿頭)的長(zhǎng)尺寸高爾夫球桿，并穩(wěn)定在市場(chǎng)中(參照的專利文獻(xiàn)1)。由于裝有大型桿頭的長(zhǎng)尺寸高爾夫球桿的桿頭的慣性力矩增大，擊球的方向性穩(wěn)定，且具有大的最佳擊球部位，所以可減少誤擊。另外，由于大型桿頭在視覺上有放心感，所以能夠進(jìn)行比以往的長(zhǎng)尺寸高爾夫球桿穩(wěn)定的揮桿，減少誤擊。但是，大型桿頭有比以往的桿頭質(zhì)量重的傾向。另外，如果單純地加長(zhǎng)桿身的長(zhǎng)度，加長(zhǎng)的部分會(huì)增加桿的質(zhì)量。因此，如果對(duì)大型桿頭組合這樣的桿身，會(huì)增加高爾夫球桿整體的質(zhì)量，由此高爾夫球桿整體的慣性力矩會(huì)增大。由于這樣的高爾夫球桿不易揮桿， 因此會(huì)導(dǎo)致?lián)]桿速度降低，反倒使飛行距離降低。為了抑制高爾夫球桿整體的慣性力矩的增大，在裝有大型桿頭的長(zhǎng)尺寸高爾夫球桿上需要抑制桿身質(zhì)量的增大。但是，如果抑制桿身質(zhì)量的增加，且為了加長(zhǎng)桿身而減少桿身的厚度，則桿身的剛度會(huì)降低，擊球時(shí)的桿身的變形量會(huì)變大，由此控制性變得不好。因此，這樣的高爾夫球桿在擊球的方向性上易發(fā)生偏離。為了消除該問題，公開的一種高爾夫球桿，其桿身在距握把側(cè)端部的長(zhǎng)達(dá)IOOmm 的部分具有1. 65mm以上的第一外徑(參照專利文獻(xiàn)2)。通過將桿身的第一外徑定為上述大小，能夠抑制桿身的彎曲變形以及扭曲變形。專利文獻(xiàn)1 特開2000-325512號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2 特開2000-300704號(hào)公報(bào)，

發(fā)明內(nèi)容
但是，由于專利文獻(xiàn)2所述的高爾夫球桿在抑制質(zhì)量增加的同時(shí)，加大了桿身的外徑，由此桿身的厚度變薄、擊球時(shí)桿身的截面擠壓為橢圓狀的“擠壓變形量”反倒有增加的傾向。因此，不能夠使桿身的變形量充分降低。另外，握把部比通常的高爾夫球桿粗，導(dǎo)致的問題是感覺不協(xié)調(diào)的選手增多。本發(fā)明是鑒于上述情況而進(jìn)行的發(fā)明，其課題為提供一種高爾夫球桿用桿身，即便加長(zhǎng)桿身的長(zhǎng)度，也能夠降低擠壓變形量且能抑制桿身質(zhì)量的增加，可提高擊球的飛行距離，并能減少擊球的方向性的偏離。為了實(shí)現(xiàn)上述課題，本發(fā)明采用了以下的結(jié)構(gòu)。本發(fā)明的高爾夫球桿用桿身的特征在于，由多層纖維強(qiáng)化樹脂層構(gòu)成，在以距其粗徑端3. 25X 102mm的位置為中心的長(zhǎng)度超過100mm、不到300mm的整個(gè)部分上，沿軸向隔開Imm 4mm的間隔，配置在周向上取向的多個(gè)金屬絲。也可以在以距所述粗徑端3. 25X 102mm的位置為中心的長(zhǎng)度為160mm以上、240mm 以下的整個(gè)部分上，沿軸向隔開Imm 4mm的間隔，配置在所述周向上取向的多個(gè)金屬絲。也可以在以距所述粗徑端3. 25X 102mm的位置為中心的長(zhǎng)度為240mm的整個(gè)部分，沿軸向隔開Imm 4mm的間隔，配置在所述周向上取向的多個(gè)金屬絲。所述金屬絲也可以具有扁平的截面，最大厚度為17 μ m 25 μ m、寬度為180 μ m 280 μ Hio所述金屬絲也可以是拉伸強(qiáng)度200 400kgf/mm2、延展率1 3. 5%、楊氏模量 14000 17000kgf/mm2的非晶金屬絲。另外，本發(fā)明的高爾夫球桿用桿身的特征在于，由多層纖維強(qiáng)化樹脂層構(gòu)成，且滿足下述㈧ (C)的條件(A)距桿身粗徑端125 175mm的整個(gè)部分的彎曲剛度為5. 7X106kgf -mm2以下；(B)距桿身粗徑端225 275_的整個(gè)部分的彎曲剛度為5. 3X106kgf -mm2以上；(C)以距桿身粗徑端355mm的位置為中心，從桿身上切出20mm寬的試驗(yàn)片，對(duì)該試驗(yàn)片施加壓縮載荷，由載荷-變形量曲線圖的直線部計(jì)算出的抗擠壓變形性為2. 3 2. 6kgf · mm2。根據(jù)本發(fā)明的高爾夫球桿用桿身，由于即便加長(zhǎng)桿身的長(zhǎng)度也可降低擠壓變形量且可抑制桿身質(zhì)量的增加，因此，能夠提供一種通過提高揮桿速度使擊球的飛行距離提高、 且通過提高控制性來減少擊球的方向性偏離的高爾夫球桿。


圖1是顯示本發(fā)明的高爾夫球桿用桿身10的實(shí)施方式的一例的示意透視立體圖。圖2是加強(qiáng)部分3的局部截面圖。圖3是在金屬絲預(yù)成型料的制作上使用的鼓輪卷繞裝置20的概念圖。圖4是顯示實(shí)施例1中的高爾夫球桿用桿身的制作上使用的預(yù)成型料的截?cái)嘈螤詈蛯?duì)芯骨30的卷繞順序的說明圖。圖5是顯示比較例1中的高爾夫球桿用桿身的距粗徑端的距離與彎曲剛度的EI 值的關(guān)系的EI分布。圖6是顯示實(shí)施例2中的高爾夫球桿用桿身的距粗徑端的距離與彎曲剛度的EI 值的關(guān)系的EI分布。圖7是顯示實(shí)施例3中的高爾夫球桿用桿身的距粗徑端的距離與彎曲剛度的EI值的關(guān)系的E I分布。圖8是顯示實(shí)施例4中的高爾夫球桿用桿身的距粗徑端的距離與彎曲剛度的EI 值的關(guān)系的EI分布。圖9是顯示比較例2中的高爾夫球桿用桿身的距粗徑端的距離與彎曲剛度的EI 值的關(guān)系的EI分布。圖10是顯示比較例3中的高爾夫球桿用桿身的距粗徑端的距離與彎曲剛度的EI 值的關(guān)系的EI分布。圖11是顯示比較例4中的高爾夫球桿用桿身的距粗徑端的距離與彎曲剛度的EI 值的關(guān)系的EI分布。圖12是顯示比較例5中的高爾夫球桿用桿身的距粗徑端的距離與彎曲剛度的EI 值的關(guān)系的EI分布。圖13是顯示比較例6中的高爾夫球桿用桿身的距粗徑端的距離與彎曲剛度的EI 值的關(guān)系的EI分布。圖14是顯示比較例7中的高爾夫球桿用桿身的距粗徑端的距離與彎曲剛度的EI 值的關(guān)系的EI分布。圖中1-纖維強(qiáng)化樹脂層；2-粗徑端；3-加強(qiáng)部分；4-軸；5-金屬絲；7、8_玻璃纖維強(qiáng)化樹脂層；10-高爾夫球桿用桿身
具體實(shí)施例方式以下顯示本發(fā)明的高爾夫球桿用桿身的一例。如圖1所示，高爾夫球桿用桿身10具有管狀構(gòu)造，該管狀構(gòu)造由多層的纖維強(qiáng)化樹脂層1構(gòu)成。在從距桿身10的粗徑端2的距離C的位置至距離d的位置的部分(以下略稱為加強(qiáng)部分3)，配置有在周向上(垂直于軸4方向)取向的多個(gè)金屬絲5。如圖2所示，將該金屬絲5配置為與沿軸向4相鄰的金屬絲5具有間隔e，相互不接觸。粗徑端2是指將預(yù)成型料卷繞在芯骨上作為桿身坯管，將預(yù)成型料中的樹脂固化處理后，去除芯骨， 將桿身坯管的兩端切掉10mm，做成全長(zhǎng)1170mm的桿身，并進(jìn)一步在高爾夫球桿制作時(shí)將桿身的粗徑端側(cè)切掉75mm的端部。距離c 優(yōu)選長(zhǎng)于 1. 75X 102mm、不到 2. 75X 102mm,更優(yōu)選 2· 05X 102mm 以上、2. 45 X 102mm以下，進(jìn)一步優(yōu)選2. 05 X 102mm。距離d優(yōu)選長(zhǎng)于3. 75 X 102mm、不至Ij 4. 75 X 102mm，更優(yōu)選 4. 05 X 102mm 以上、4. 45 X 102mm 以下，進(jìn)一步優(yōu)選 4. 45 X 102mm。在距離c及距離d的優(yōu)選范圍中，加強(qiáng)部分3優(yōu)選長(zhǎng)于1. OOX 102mm、不到3. OOX 102mm，更優(yōu)選 1.60X 102mm以上、2. 40X 102mm以下，進(jìn)一步優(yōu)選2. 40X 102mm。相鄰的金屬絲5的間隔e 優(yōu)選Imm以上、4mm以下。并不特別限定纖維強(qiáng)化樹脂層1的厚度，但優(yōu)選為0. 5mm 3. 5mm。纖維強(qiáng)化樹脂層1的平均每層的厚度約為0. Olmm 0. 25mm。并不特別限定構(gòu)成纖維強(qiáng)化樹脂層1的層數(shù)，但優(yōu)選為6層 35層。作為構(gòu)成纖維強(qiáng)化樹脂層1的基體樹脂，能夠使用熱塑性樹脂和熱固性樹脂。作為熱塑性樹脂，能夠使用聚酰胺系樹脂、聚丙烯酸酯系樹脂、聚苯乙烯系樹脂、聚乙烯系樹脂以及它們的混合樹脂。另一方面，作為熱固性樹脂，能夠使用環(huán)氧系樹脂、不飽和聚酯系樹脂、酚醛系樹脂、脲醛系樹脂、三聚氰胺系樹脂、鄰苯二甲酸二烯丙基酯系樹脂、聚氨酯系樹脂、聚酰亞胺系樹脂以及它們的混合樹脂。優(yōu)選使用熱固性樹脂，其中，由于環(huán)氧系樹脂的固化收縮率小且具有高剛度和韌性值，因此最優(yōu)選使用。作為構(gòu)成纖維強(qiáng)化樹脂層1的強(qiáng)化纖維，可使用金屬纖維、硼纖維、碳素纖維、玻璃纖維、陶瓷纖維等的無機(jī)系纖維、芳香族聚酰胺纖維、其他的高強(qiáng)力合成纖維等。無機(jī)纖維因輕量且高強(qiáng)力而優(yōu)選使用。其中，由于碳素纖維在比強(qiáng)度、比剛度上優(yōu)越，因此最優(yōu)選。 這些纖維能夠單獨(dú)或混合使用。另外，還可以在每層上使用不同的強(qiáng)化纖維，例如，可以組合碳素纖維的層和玻璃纖維的層作為纖維強(qiáng)化樹脂層1。另外，也可以使用長(zhǎng)纖維、短纖維以及它們的混合纖維等任何長(zhǎng)度的纖維。作為纖維強(qiáng)化樹脂層1的一例，如圖2所示，例舉了將玻璃纖維層7、8和玻璃纖維以外的強(qiáng)化纖維層組合而成的纖維強(qiáng)化樹脂層。玻璃纖維層7由2層的玻璃纖維布構(gòu)成。作為金屬絲5可例舉鋼琴絲、不銹鋼絲、鈦絲、非晶金屬絲等。優(yōu)選使用非晶金屬絲，其組成優(yōu)選為Co/Fe/Cr/Si/B。這種組成的非晶金屬絲具有優(yōu)越的強(qiáng)度，且延展率小，制造時(shí)不易發(fā)生尺寸變動(dòng)。進(jìn)而，還具有與SUS304系不銹鋼絲同等優(yōu)越的耐腐蝕性。金屬絲5的截面可例舉正圓、扁平等，但優(yōu)選為扁平。通過將金屬絲5的截面做成扁平，能夠使配置金屬絲的層的厚度變薄，因此即使在加強(qiáng)效果最顯著的最外層上配置金屬絲5時(shí)，也不會(huì)妨礙其他纖維強(qiáng)化樹脂層1的作用。進(jìn)而，由于截面扁平的金屬絲5與纖維強(qiáng)化樹脂層1的樹脂和纖維進(jìn)行面接觸，所以，剝離強(qiáng)度提高。金屬絲5為扁平的場(chǎng)合，優(yōu)選具有中間高、為弓形的截面，最大厚度為17μπι 25 μ m、寬度為180 μ m 280 μ m。具有這樣的截面的金屬絲5與具有同等加強(qiáng)效果的正圓的金屬絲相比，在高爾夫球桿用桿身的制造過程中的截?cái)喙ば蛑心軌蚝苋菀浊袛啵蚨庸ば院?。金屬絲5優(yōu)選為拉伸強(qiáng)度200 400kgf/mm2、延展率1 3. 5 %、楊氏模量14000 17000kgf/mm2的非晶金屬絲。這樣的金屬絲5與上述范圍之外的金屬絲相比，在層間粘結(jié)性、擠壓強(qiáng)度表現(xiàn)性、操作性上是有利的。加強(qiáng)部分3是高爾夫球桿用桿身中擠壓變形量大的部分。通過在加強(qiáng)部分3上配置多個(gè)金屬絲5，能夠減少加強(qiáng)部分3的擠壓變形量。金屬絲5可以位于構(gòu)成纖維強(qiáng)化樹脂層1的多個(gè)層間的任何位置。位于接近外層的位置上能夠進(jìn)一步提高加強(qiáng)效果，因此是優(yōu)選的。金屬絲5是在高爾夫球桿用桿身10的軸4方向上隔開間隔e (Imm 4mm)在周向上取向。通過將金屬絲5彼此的間隔定為4mm以下，能夠得到充分的加強(qiáng)效果。另外，通過定為Imm以上，能夠防止高爾夫球桿用桿身10的質(zhì)量變得非常大。多個(gè)金屬絲5的間隔e 可以都是同一的距離，也可以是各自不同的距離。金屬絲5的配置數(shù)量根據(jù)金屬絲5的寬度而變化，優(yōu)選為30 240根。若為240 根以下，能夠防止質(zhì)量變得非常大，若為30根以上，則能夠得到對(duì)擠壓變形的充分的加強(qiáng)效果。金屬絲5可在周向上取向配置。即金屬絲5為圓環(huán)狀。但是，雖然金屬絲5的兩端為連接的輪狀是理想的，但并不一定需要將金屬絲5的兩端連接，也可以在兩端之間形成間隙，為各種弧度(中心角)的圓弧狀。 如圖2所示，優(yōu)選將金屬絲5配置為夾在以2層的玻璃纖維布作為強(qiáng)化纖維的玻璃纖維強(qiáng)化樹脂層7之間。玻璃纖維布在其表面具有適度的起伏。該起伏在制造高爾夫球桿用桿身時(shí)發(fā)揮使固定的金屬絲5不易偏移的作用，防止金屬絲5彼此的間隔發(fā)生變化。作為玻璃纖維布，其單位平均重量?jī)?yōu)選為20g/m2 30g/m2。單位平均重量在該范圍內(nèi)的玻璃纖維布具有適合防止金屬絲5偏移的起伏。將金屬絲5夾持在玻璃纖維強(qiáng)化樹脂層7中的方法并不特別限定，但能夠例示預(yù)先將多根金屬絲5并絲，與預(yù)先浸透了基體樹脂的2層玻璃纖維布相重疊，并插入到加熱了的一對(duì)滾筒之間進(jìn)行加熱壓接的方法以及特開2001-341126公報(bào)公開的鼓輪卷繞法。優(yōu)選在玻璃纖維強(qiáng)化樹脂層7的外層進(jìn)一步形成以玻璃纖維為強(qiáng)化纖維的玻璃纖維強(qiáng)化樹脂層8。玻璃纖維強(qiáng)化樹脂層8在制造高爾夫球桿用桿身時(shí)的桿身坯管表面的研磨工序中，能夠保護(hù)玻璃纖維強(qiáng)化樹脂層7不因桿身坯管表面的研磨而損傷。另外，由于玻璃纖維強(qiáng)化樹脂層7、8在纖維的特性上為透明的樹脂層，因此，能夠從外部看到夾在玻璃纖維強(qiáng)化樹脂層7內(nèi)的金屬絲5。由于具有這種結(jié)構(gòu)的高爾夫球桿用桿身10通過可看到金屬絲5的存在而能夠在視覺上向客戶傳遞高爾夫球桿的特征，所以， 能夠?qū)崿F(xiàn)外觀設(shè)計(jì)優(yōu)越的高爾夫球桿。根據(jù)如上說明的作為本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式例的高爾夫球桿用桿身10，由于將周向取向的多根金屬絲5在軸4方向上隔開間隔e配置在加強(qiáng)部分3上，因此，即便加長(zhǎng)桿身的長(zhǎng)度也能夠降低擠壓變形量并抑制桿身質(zhì)量的增加。因此，使用了高爾夫球桿用桿身10 的高爾夫球桿，由于可抑制高爾夫球桿整體的慣性力矩的增大，因此揮桿速度提高，由此能夠提高擊球的飛行距離，且通過控制性的提高能夠減少擊球的方向性的偏離。通過將本發(fā)明的結(jié)構(gòu)應(yīng)用在高爾夫球桿的長(zhǎng)度為1143mm 1219mm、桿身的質(zhì)量為40g 75g的所謂的長(zhǎng)尺寸、輕量的高爾夫球桿用桿身上，可充分發(fā)揮其效果。具有這樣的特征的本發(fā)明的高爾夫球桿用桿身10與大型桿頭的組合，可發(fā)揮最大的效果。作為大型桿頭，優(yōu)選與體積為380cm3 460cm3、慣性力矩為3500g · cm2 5900 · cm2的大型桿頭的組合。本發(fā)明的高爾夫球桿用桿身10即便安裝大型桿頭，也可抑制高爾夫球桿整體的慣性力矩的增加。本發(fā)明的高爾夫球桿用桿身10優(yōu)選在距桿身粗徑端125 175mm的整個(gè)部分的彎曲剛度為5. 7X 106kgf · mm2以下、在距桿身粗徑端225 275mm的整個(gè)部分的彎曲剛度為 5. 3X106kgf · mm2 以上。彎曲剛度EI是這樣求出的以測(cè)定點(diǎn)為中心，在向粗徑端側(cè)的150mm的位置和向細(xì)徑端側(cè)的150mm的位置上設(shè)置支點(diǎn)(在支點(diǎn)上設(shè)置的保持夾具的半徑12. 5mm)，漸增施加到測(cè)定點(diǎn)(在測(cè)定點(diǎn)上設(shè)置的載荷壓頭夾具的半徑75mm)上的載荷，測(cè)定給予IOkgf和 20kgf的載荷時(shí)的桿身的撓曲量S1Q(mm)和δ 2(|(mm)，通過以下的公式求得彎曲剛度EI。彎曲剛度分布是在每次向桿身長(zhǎng)度方向等間隔(50mm間隔)地移動(dòng)測(cè)定點(diǎn)，遍及全長(zhǎng)測(cè)定了彎曲剛度EI得到的彎曲剛度分布。彎曲剛度EI能夠用以下的公式求出。EI = (AP/L3)/(48 · Δ δ )EI 彎曲剛度(kgf · mm2)
AP :20kgf-10kgf = IOkgfL 支點(diǎn)間距離(mm)Δ δ δ 20- δ 10 (mm)在高爾夫球桿用桿身10上，以距桿10的粗徑端2的距離為355mm的位置為中心切出20mm寬的試驗(yàn)片，該試驗(yàn)片的抗擠壓變形性(Re)優(yōu)選為2. 3 2. 6kgf ·πιπι2?？箶D壓變形性(Re)的值是以距桿10的粗徑端2的距離為335mm的位置為中心，切出20mm寬的試驗(yàn)片，測(cè)定垂直于該試驗(yàn)片的軸向施加了壓縮載荷(P)時(shí)的試驗(yàn)片的變形量(△ λ)，做成載荷P-變形量λ曲線圖。由該曲線圖的直線部求出ΔΡ和Δ λ，用以下的公式計(jì)算出抗擠壓變形性(Re)。Rc = ΔΡ/(Δ λ Xw)Rc 抗擠壓變形性(kgf · mm2)Δ P:載荷變化量(kgf)Δ λ 擠壓變形量(mm)w:試驗(yàn)片的寬度OOmm)在高爾夫球桿用桿身10上，以距桿10的粗徑端2的距離為355mm的位置為中心切出20mm寬的試驗(yàn)片，該試驗(yàn)片的耐擠壓載荷優(yōu)選為70 85kgf。耐擠壓載荷(P； )是通過垂直于試驗(yàn)片的軸向施加壓縮載荷使試驗(yàn)片斷裂時(shí)的載荷。耐擠壓載荷(P3)的值是通過以距桿身10的粗徑端2的距離為355mm的位置為中心切出20mm寬的試驗(yàn)片，垂直于該試驗(yàn)片的軸向施加壓縮載荷，測(cè)定試驗(yàn)片斷裂時(shí)的載荷來求得的。在高爾夫球桿用桿身10的特定的位置上，在彎曲剛度和抗擠壓變形性為上述數(shù)值范圍內(nèi)的場(chǎng)合，由于擊球時(shí)能夠減少桿身的變形量并得到適度的撓曲，因此，高爾夫球桿的控制性提高，由此，能夠減少擊球的方向性的偏離?？傻玫郊娱L(zhǎng)桿身的長(zhǎng)度的同樣的效果。另外，在耐擠壓載荷為上述數(shù)值范圍內(nèi)的場(chǎng)合，效果可進(jìn)一步提高。在彎曲剛度和抗擠壓變形性不在上述數(shù)值范圍內(nèi)的場(chǎng)合，由于桿身的變形量沒有減少，因此難以提高高爾夫球桿的控制性以及降低擊球的方向性偏離。實(shí)施例下面基于實(shí)施例進(jìn)一步具體說明本發(fā)明。以下顯示在實(shí)施例1及比較例1中制作的高爾夫球桿用桿身的材料。預(yù)成型料A 碳素纖維預(yù)成型料MR350C 100S (厚度0. 084mm，三菱麗陽株式會(huì)社制)預(yù)成型料B:碳素纖維預(yù)成型料TR350E125S (厚度0. 113mm，三菱麗陽株式會(huì)社制)預(yù)成型料C:碳素纖維預(yù)成型料MR350C150S (厚度0. 127mm，三菱麗陽株式會(huì)社制)預(yù)成型料D:玻璃纖維預(yù)成型料GE352G135S (厚度0. 111mm，三菱麗陽株式會(huì)社制)玻璃纖維布預(yù)成型料WPA 03 104 EGE (在按紗織密度緯線60根/25mm、經(jīng)線51 根/25mm將經(jīng)、緯線均為日東紡織株式會(huì)社制玻璃纖維ECD 9001/0進(jìn)行平織的布上浸透環(huán)氧樹脂組合物的預(yù)成型料。樹脂含有率為26質(zhì)量％。日東紡織株式會(huì)社制)金屬絲非晶金屬纖維BOLFUR ( ^ 7 T )扁絲75FE10 (成分Co/Fe/Cr/Si/B，形狀最大厚度17 25 μ m、寬度180 280 μ m的中間高、弓形的截面。-二 f力株式會(huì)社制)實(shí)施例1 夾著金屬絲的玻璃纖維布預(yù)成型料的制作使用圖3所示的鼓輪卷繞裝置20，制作了夾著金屬絲的預(yù)成型料(參照特開 2001-341126公報(bào)中記載的鼓輪卷繞法)。鼓輪卷繞裝置20具備旋轉(zhuǎn)并拉出金屬絲5的放卷卷絲管11以及將從放卷卷絲管11拉出的金屬絲5收卷的鼓輪13。另外，還具備配置在放卷卷絲管11和鼓輪13之間的、檢測(cè)施加在金屬絲5上的張力的檢測(cè)器14，以及基于由檢測(cè)器14檢測(cè)出的張力的測(cè)定數(shù)據(jù)，控制放卷卷絲管11的旋轉(zhuǎn)速度的制動(dòng)器15。進(jìn)而，還具備將由檢測(cè)器14檢測(cè)出的張力的測(cè)定數(shù)據(jù)傳達(dá)給制動(dòng)器15的信號(hào)線16，以及將制動(dòng)器15和放卷卷絲管11連接，將來自制動(dòng)器15的控制信號(hào)傳達(dá)給放卷卷絲管11的信號(hào)線17。這樣，通過調(diào)整放卷卷絲管11的旋轉(zhuǎn)速度，調(diào)整施加給金屬絲5的張力。首先，用該鼓輪卷繞裝置20將玻璃纖維布預(yù)成型料卷繞在鼓輪13上，以使緯線成為鼓輪13的周向。接著，在該玻璃纖維布預(yù)成型料上按2mm間隔卷繞多個(gè)金屬絲5。金屬絲5的卷繞角度是相對(duì)于鼓輪13的軸向大致為90度方向。每根金屬絲5上施加的張力為 90 IlOgf/金屬絲。接著，用橡膠輥(無圖示)將卷繞了金屬絲5的玻璃纖維布預(yù)成型料加壓，將金屬絲5和玻璃纖維布預(yù)成型料壓接。將其從鼓輪13上取下，得到在玻璃纖維布預(yù)成型料上配有金屬絲5的預(yù)成型料。使另準(zhǔn)備好的玻璃纖維布預(yù)成型料按2張玻璃纖維布預(yù)成型料的緯線方向?yàn)?0 度交叉地貼合在該玻璃纖維布預(yù)成型料的配有金屬絲5的面上。然后，用熔壓機(jī)(株式會(huì)社南部鐵工所制)在68°C下施加4. Okgf/cm2的氣缸壓力，將2張玻璃纖維布預(yù)成型料壓接， 得到夾著金屬絲的玻璃纖維布預(yù)成型料(以下僅稱為“金屬絲預(yù)成型料”)。預(yù)成型料的截?cái)嗉熬砝@將預(yù)成型料A截?cái)喑蓤D4的[1]及[3]所示的形狀，得到預(yù)成型料31、33。另外， 預(yù)成型料31是將截?cái)喑赏瑯哟笮〉?張預(yù)成型料A以貼合位置稍錯(cuò)位的狀態(tài)、且纖維方向如f和g所示90度交叉地貼合而成。在預(yù)成型料33上，其纖維方向是i所示的方向。將預(yù)成型料B截?cái)喑蓤D4的[2]及[5]所示的形狀，得到預(yù)成型料32、35、36。在預(yù)成型料32上，其纖維方向是h所示的方向。在預(yù)成型料35上，其纖維方向是k所示的方向。在預(yù)成型料36上，其纖維方向是m所示的方向。將預(yù)成型料C截?cái)喑蓤D4的[4]所示的形狀，得到預(yù)成型料34。在預(yù)成型料34 上，其纖維方向是j所示的方向。將預(yù)成型料D截?cái)喑蓤D4的[7]所示的形狀，得到預(yù)成型料38。在預(yù)成型料38 上，其纖維方向是q所示的方向。將上述制作的金屬絲預(yù)成型料截?cái)喑蓤D4的[6]右側(cè)所示的形狀，得到預(yù)成型料 37。在預(yù)成型料37上，其纖維方向是η及ρ所示的方向。另外，金屬絲5是沿ρ所示的方向夾入的。
接著，在圖4的[M]所示的芯骨30的從細(xì)徑端開始120mm 1310mm的整個(gè)部分按[1] [7]的順序卷繞預(yù)成型料31 38。另外，作為芯骨30，使用了全長(zhǎng)為1450mm、 細(xì)徑端的直徑為3. 3mm、粗徑端的直徑為13. 0mm、從細(xì)徑端向粗徑端側(cè)950mm的部分的直徑為12. 8mm、從細(xì)徑端向粗徑端側(cè)1250mm的部分的直徑為13. Omm的芯骨。另外，將預(yù)成型料37(截?cái)嗔私饘俳z預(yù)成型料的片)卷繞成從高爾夫球桿用桿身的粗徑端開始測(cè)量為 2. 9X102mm 5.3X102mm。接著，在芯骨30上的卷繞預(yù)成型料的表面，按2mm卷繞間距卷繞并固定20μπκ寬 30mm的有熱收縮性的聚丙烯帶(無圖示)，得到在芯骨30上成形的桿身坯管。樹脂的固化、以及桿身坯管表面的研磨將桿身坯管放入固化爐中，在145°C下加熱2小時(shí)進(jìn)行預(yù)成型料的樹脂固化處理后，去除聚丙烯帶和芯骨30。將得到的高爾夫球桿用桿身坯管的兩端截掉10mm，使全長(zhǎng)為 1170謹(jǐn)，得到在距桿身的粗徑端2. 8 X 102mm 5. 2X 102謹(jǐn)配置有金屬絲5的桿身。用圓筒研磨機(jī)將該高爾夫球桿用桿身坯管進(jìn)行研磨精加工，使其細(xì)徑端的外徑為 8. 50mm、單側(cè)把持撓性(片持6 7 > ？々力)為162mm，得到實(shí)施例1的高爾夫球桿用桿身。高爾夫球桿桿頭以及握把的安裝在實(shí)施例1的高爾夫球桿用桿身上用環(huán)氧樹脂粘結(jié)劑將市場(chǎng)銷售的鈦制木桿用高爾夫球桿桿頭(體積430cm3、質(zhì)量203g、傾斜角10.5° )安裝在細(xì)徑端上。進(jìn)一步將桿身粗徑端截掉75mm，得到在2. 05X 102mm 4. 45X 102mm配置有金屬絲5的桿身。用兩面膠帶將市場(chǎng)銷售的橡膠制握把安裝在該桿身上，得到實(shí)施例1的高爾夫球桿。擊球的評(píng)價(jià)5名試驗(yàn)員a e(有職業(yè)證書者2名，高級(jí)水平的業(yè)余運(yùn)動(dòng)員3名)用實(shí)施例1 的高爾夫球桿擊打高爾夫球，進(jìn)行了感覺評(píng)價(jià)。感覺評(píng)價(jià)是對(duì)以下3點(diǎn)進(jìn)行的綜合性評(píng)價(jià) ⑴易揮動(dòng)性、(2)時(shí)機(jī)易把握性、(3)是否為所喜好的柔韌程度。發(fā)表了以比較例1為“3” 時(shí)的相對(duì)評(píng)價(jià)。如下進(jìn)行了評(píng)分。5:相當(dāng)優(yōu)越4:優(yōu)越3:與比較例1等同2 不好1:相當(dāng)不好評(píng)價(jià)結(jié)構(gòu)如后述的表5所示。另外，上述5名試驗(yàn)員用實(shí)施例1的高爾夫球桿擊打高爾夫球，用 "TrackMan" (Interactive Sports Games公司制)實(shí)施了飛行距離和左右的偏離的測(cè)定 (假定桿頭速度為43m/s、擊球點(diǎn)為桿頭的中心附近進(jìn)行輸入)。按除去擊球失誤以外的擊球3球進(jìn)行了測(cè)定，其結(jié)果為，顯示平均飛行距離(飛行距離)為222. 3yrd、飛行距離的偏離為士3. 63yrd、左右的偏離為士8. 2yrd，飛行距離和方向性優(yōu)越。比較例1除了不卷繞卷繞片37 (將金屬絲預(yù)成型料截?cái)酁橐?guī)定尺寸的片)以外，與實(shí)施例 1同樣操作，得到了比較例1的高爾夫球桿。對(duì)比較例1的高爾夫球桿用桿身測(cè)定了彎曲剛度、抗擠壓變形性以及耐擠壓載荷。測(cè)定結(jié)果如后述的表3所示。另外，從距高爾夫球桿用桿身的粗徑端IOOmm的位置至 925mm的位置，沿桿長(zhǎng)度方向按每移動(dòng)50mm間隔測(cè)定的彎曲剛度(EI值)如后述的表4所示。另外，顯示EI值與距桿身的粗徑端的距離的關(guān)系的EI分布如圖5所示。用比較例1的高爾夫球桿，與實(shí)施例1同樣操作，實(shí)施了感覺評(píng)價(jià)及飛行距離和左右的偏離。感覺評(píng)價(jià)結(jié)果如后述的表5所示。平均飛行距離(飛行距離)為217. lyrd、飛行距離的偏離為士6. 2yrd、左右的偏離為士 13. 4yrd，與實(shí)施例1相比，飛行距離和方向性不好。實(shí)施例2 4及比較例2 7
在實(shí)施例2 4及比較例2 7中做成的高爾夫球桿用桿身的材料如下所示。預(yù)成型料A:碳素纖維預(yù)成型料TR350E125S (厚度0. 113mm，三菱麗陽株式會(huì)社制)玻璃纖維布預(yù)成型料WPA 03104EGE (在按紗織密度緯線60根/25mm、經(jīng)線51根 /25mm將經(jīng)緯線均為日東紡織株式會(huì)社制玻璃纖維E⑶9001/0進(jìn)行平織的布上浸透環(huán)氧樹脂組合物的預(yù)成型料。樹脂含有率為26質(zhì)量％。日東紡織株式會(huì)社制)金屬絲非晶金屬纖維BOLFUR ( ^ 7 T )扁絲75FE10 (成分Co/Fe/Cr/Si/B，形狀最大厚度17 25 μ m、寬度180 280 μ m的中間高、弓形的截面。-二 f力株式會(huì)社制)按與實(shí)施例1同樣的方法制作了夾著金屬絲的玻璃纖維布預(yù)成型料(金屬絲預(yù)成型料)。預(yù)成型料的截?cái)嗉熬砝@將預(yù)成型料A截?cái)酁閳D4的[1]、[3]、[4]、[5]及[6]所示的形狀，得到預(yù)成型料 41、43、45及46。另外，預(yù)成型料41是將截?cái)喑赏瑯哟笮〉?張預(yù)成型料A以貼合位置稍錯(cuò)位的狀態(tài)、且纖維方向如f和g所示90度交叉地貼合而成。在預(yù)成型料43上，其纖維方向是i所示的方向。在預(yù)成型料44上，其纖維方向是j所示的方向。在預(yù)成型料45上，其纖維方向是k所示的方向。在預(yù)成型料46上，其纖維方向是m所示的方向。將所述金屬絲預(yù)成型料截?cái)喑蓤D4的[6]的右側(cè)所示的形狀，得到了表1所示的預(yù)成型料47(金屬絲預(yù)成型料A-1、A-2、A-3、A-4、B、C、D、E、F)。在預(yù)成型料47上，其纖維方向?yàn)棣羌唉阉镜姆较?。另外，金屬絲5是沿著ρ所示的方向夾入的。實(shí)施例2使用了金屬絲預(yù)成型料A-I、實(shí)施例3使用了金屬絲預(yù)成型料B、實(shí)施例4 使用了金屬絲預(yù)成型料Α-2、比較例2使用了表2的金屬絲預(yù)成型料C、比較例3使用了金屬絲預(yù)成型料D、比較例4使用了金屬絲預(yù)成型料Ε、比較例5使用了金屬絲預(yù)成型料F、比較例6使用了金屬絲預(yù)成型料Α-3、比較例7使用了金屬絲預(yù)成型料Α-4。比較例1沒有使用預(yù)成型料47。表 權(quán)利要求
1. 一種高爾夫球桿用桿身，其特征在于，由多層纖維強(qiáng)化樹脂層構(gòu)成，且滿足下述 (A) (C)的條件(A)距桿身粗徑端125 175mm的整個(gè)部分的彎曲剛度為5.7X106kgf · mm2以下；(B)距桿身粗徑端225 275mm的整個(gè)部分的彎曲剛度為5.3X 106kgf · mm2以上；(C)以距桿身粗徑端355mm的位置為中心，從桿身上切出20mm寬的試驗(yàn)片，對(duì)該試驗(yàn)片施加壓縮載荷，由載荷-變形量曲線圖的直線部計(jì)算出的抗擠壓變形性為.2. 3 2. 6kgf · mm2。
全文摘要
本發(fā)明提供一種高爾夫球桿用桿身，由多層纖維強(qiáng)化樹脂層構(gòu)成，且滿足下述(A)～(C)的條件(A)距桿身粗徑端125～175mm的整個(gè)部分的彎曲剛度為5.7×106kgf·mm2以下；(B)距桿身粗徑端225～275mm的整個(gè)部分的彎曲剛度為5.3×106kgf·mm2以上；(C)以距桿身粗徑端355mm的位置為中心，從桿身上切出20mm寬的試驗(yàn)片，對(duì)該試驗(yàn)片施加壓縮載荷，由載荷-變形量曲線圖的直線部計(jì)算出的抗擠壓變形性為2.3～2.6kgf·mm2。
文檔編號(hào)A63B53/10GK102319511SQ20111029627
公開日2012年1月18日 申請(qǐng)日期2008年9月10日 優(yōu)先權(quán)日2007年9月10日
發(fā)明者伊吹努, 志賀幸司, 渥美哲也, 金子崇 申請(qǐng)人:Mrc復(fù)合制品株式會(huì)社