本發(fā)明涉及核電站凝汽器系統(tǒng)檢測(cè)技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種基于凝結(jié)水溶氧量對(duì)核電站凝汽器查漏的方法和系統(tǒng)。

背景技術(shù)：

如圖1所示，核電站凝汽器真空機(jī)構(gòu)主要由凝汽器、汽輪機(jī)、循環(huán)水系統(tǒng)、水環(huán)式真空泵、凝結(jié)水泵以及排氣管等部件組成，用于建立并維持真空、冷卻汽輪機(jī)乏汽、收集凝結(jié)水以及抽取不凝結(jié)氣體。研究人員發(fā)現(xiàn)核電站凝汽器處于負(fù)壓狀態(tài)時(shí)，外部空氣、其它系統(tǒng)的富氧水等將不可避免地泄漏到凝汽器中，從而使得凝汽器中凝結(jié)水含有一定量的溶解氧，一旦凝結(jié)水溶解氧含量過高，則會(huì)對(duì)凝汽器碳鋼本體及內(nèi)部支撐架、二回路設(shè)備產(chǎn)生氧化腐蝕，給凝汽器和二回路系統(tǒng)設(shè)備帶來設(shè)備腐蝕損壞風(fēng)險(xiǎn)。甚至于，一旦氧化腐蝕形成氧化物，則氧化物會(huì)隨給水進(jìn)入核電站蒸汽發(fā)生器，造成蒸汽發(fā)生器因淤泥量增加而影響傳熱，從而給傳熱管帶來損壞風(fēng)險(xiǎn)。因此，核電站對(duì)凝結(jié)水溶氧量有嚴(yán)格的要求，在凝結(jié)水溶氧量大于一定限值量時(shí)需要對(duì)凝汽器進(jìn)行查漏。

但是，核電站凝汽器真空機(jī)構(gòu)非常龐大，導(dǎo)致查漏工作量大且繁瑣，查找漏點(diǎn)的難度也非常大，因此目前對(duì)核電站凝汽器真空機(jī)構(gòu)的查漏工作主要集中于凝汽器上。根據(jù)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，通常將凝汽器真空側(cè)分為汽側(cè)和水側(cè)兩大部分，而水側(cè)又包括凝汽器熱井、凝結(jié)水泵入口管段等，汽側(cè)又包括熱井以上部分。由于目前無法定量評(píng)價(jià)汽側(cè)和水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響水平，使得查漏時(shí)仍需要對(duì)凝汽器汽側(cè)和水側(cè)進(jìn)行全面查漏，由此可見，如果可以快速判斷出汽側(cè)漏點(diǎn)和水側(cè)漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響大小，查漏時(shí)可以起到事半功倍的效果。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明實(shí)施例所要解決的技術(shù)問題在于，提供一種基于凝結(jié)水溶氧量對(duì)核電站凝汽器查漏的方法和系統(tǒng)，能夠通過快速判斷出凝汽器汽側(cè)漏點(diǎn)和水側(cè)漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量來確定凝汽器的查漏方向，省時(shí)省力。

為了解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明實(shí)施例提供了一種基于凝結(jié)水溶氧量對(duì)核電站凝汽器查漏的方法，用于核電站凝汽器機(jī)構(gòu)中的凝汽器上，且所述凝汽器通過預(yù)存的凝結(jié)水劃分出水側(cè)和汽側(cè)，所述方法包括：

獲取核電機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下開啟一臺(tái)水環(huán)式真空泵穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)所述凝汽器中的凝結(jié)水溶氧量，并待確定所述獲取到的開啟一臺(tái)水環(huán)式真空泵穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中的凝結(jié)水溶氧量大于預(yù)設(shè)閾值后，獲取核電機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)所述凝汽器中的凝結(jié)水溶氧量；

根據(jù)所述獲取到的核電機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下分別對(duì)應(yīng)開啟一臺(tái)水環(huán)式真空泵穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)和開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中各自的凝結(jié)水溶氧量，計(jì)算出開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)所述凝汽器中水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值和汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值；

根據(jù)所述計(jì)算出的開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值和汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值，對(duì)應(yīng)選擇從水側(cè)或汽側(cè)對(duì)所述凝汽器進(jìn)行查漏。

其中，根據(jù)公式d1=d0-2*（d0-d0′），計(jì)算出開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)所述凝汽器中水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值d1；其中，d0為所述獲取到的開啟一臺(tái)水環(huán)式真空泵穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中的凝結(jié)水溶氧量，d0′為所述獲取到的開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中的凝結(jié)水溶氧量。

其中，根據(jù)公式d2=d0-d0′，計(jì)算出開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)所述凝汽器中汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值d2。

其中，所述方法進(jìn)一步包括：

根據(jù)公式d3=2*（d0-d0′），計(jì)算出開啟一臺(tái)水環(huán)式真空泵穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)所述凝汽器中汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值d3。

其中，所述根據(jù)所述計(jì)算出的開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值和汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值，對(duì)應(yīng)選擇從水側(cè)或汽側(cè)對(duì)所述凝汽器進(jìn)行查漏的步驟具體包括：

當(dāng)所述計(jì)算出的開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值大于所述計(jì)算出的開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值，則選擇從水側(cè)對(duì)所述凝汽器進(jìn)行查漏；

當(dāng)所述計(jì)算出的開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值小于所述計(jì)算出的開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值，則選擇從汽側(cè)對(duì)所述凝汽器進(jìn)行查漏。

本發(fā)明實(shí)施例還提供了一種基于凝結(jié)水溶氧量對(duì)核電站凝汽器查漏系統(tǒng)，所述系統(tǒng)包括：

獲取單元，用于獲取核電機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下開啟一臺(tái)水環(huán)式真空泵穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中的凝結(jié)水溶氧量，并待確定所述獲取到的開啟一臺(tái)水環(huán)式真空泵穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中的凝結(jié)水溶氧量大于預(yù)設(shè)閾值后，獲取核電機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)所述凝汽器中的凝結(jié)水溶氧量；

計(jì)算單元，用于根據(jù)所述獲取到的核電機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下分別對(duì)應(yīng)開啟一臺(tái)水環(huán)式真空泵穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)和開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中各自的凝結(jié)水溶氧量，計(jì)算出開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)所述凝汽器中水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值和汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值；

查漏選擇單元，用于根據(jù)所述計(jì)算出的開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值和汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值，對(duì)應(yīng)選擇從水側(cè)或汽側(cè)對(duì)所述凝汽器進(jìn)行查漏。

其中，根據(jù)公式d1=d0-2*（d0-d0′），計(jì)算出開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)所述凝汽器中水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值d1；其中，d0為所述獲取到的開啟一臺(tái)水環(huán)式真空泵穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中的凝結(jié)水溶氧量，d0′為所述獲取到的開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中的凝結(jié)水溶氧量。

其中，根據(jù)公式d2=d0-d0′，計(jì)算出開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)所述凝汽器中汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值d2。

其中，根據(jù)公式d3=2*（d0-d0′），計(jì)算出開啟一臺(tái)水環(huán)式真空泵穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)所述凝汽器中汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值d3。

其中，所述查漏選擇單元包括：

第一選擇模塊，用于當(dāng)所述計(jì)算出的開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值大于所述計(jì)算出的開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值，則選擇從水側(cè)對(duì)所述凝汽器進(jìn)行查漏；

第二選擇模塊，用于當(dāng)所述計(jì)算出的開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值小于所述計(jì)算出的開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值，則選擇從汽側(cè)對(duì)所述凝汽器進(jìn)行查漏。

實(shí)施本發(fā)明實(shí)施例，具有如下有益效果：

本發(fā)明實(shí)施例能夠準(zhǔn)確地得出凝汽器凝結(jié)水中溶氧量的分布情況，并定量得出了凝汽器汽側(cè)和水側(cè)泄漏對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響大小，為查漏工作明確了查找方向，可快速定位缺陷方向、節(jié)省查漏時(shí)間。

附圖說明

為了更清楚地說明本發(fā)明實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)中的技術(shù)方案，下面將對(duì)實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)描述中所需要使用的附圖作簡(jiǎn)單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖僅僅是本發(fā)明的一些實(shí)施例，對(duì)于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員來講，在不付出創(chuàng)造性勞動(dòng)性的前提下，根據(jù)這些附圖獲得其他的附圖仍屬于本發(fā)明的范疇。

圖1為現(xiàn)有技術(shù)中核電站凝汽器機(jī)構(gòu)的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)連接示意圖；

圖2為本發(fā)明實(shí)施例提供的一種基于凝結(jié)水溶氧量對(duì)核電站凝汽器查漏的方法的流程圖；

圖3為本發(fā)明實(shí)施例提供的一種基于凝結(jié)水溶氧量對(duì)核電站凝汽器查漏系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖。

具體實(shí)施方式

為使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案和優(yōu)點(diǎn)更加清楚，下面將結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步地詳細(xì)描述。

如圖2所示，為本發(fā)明實(shí)施例中，提供的一種基于凝結(jié)水溶氧量對(duì)核電站凝汽器查漏的方法，用于核電站凝汽器機(jī)構(gòu)中的凝汽器上，且凝汽器通過預(yù)存的凝結(jié)水劃分出水側(cè)和汽側(cè)，該方法是每次通過開啟數(shù)量不等的水環(huán)式真空泵抽取汽側(cè)不凝結(jié)氣體來改變凝汽器內(nèi)部壓力實(shí)現(xiàn)水側(cè)凝結(jié)水溶氧量分布情況的變化，具體包括：

步驟s1、獲取核電機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下開啟一臺(tái)水環(huán)式真空泵穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)所述凝汽器中的凝結(jié)水溶氧量，并待確定所述獲取到的開啟一臺(tái)水環(huán)式真空泵穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中的凝結(jié)水溶氧量大于預(yù)設(shè)閾值后，獲取核電機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)所述凝汽器中的凝結(jié)水溶氧量；

具體過程為，核電站正常運(yùn)行過程中，開啟一臺(tái)水環(huán)式真空泵運(yùn)行抽取汽側(cè)不凝結(jié)氣體來調(diào)整凝汽器中空氣分壓的大小即可維持真空，從而保持凝汽器中凝結(jié)水溶氧量小于預(yù)設(shè)閾值（如3ppb）來避免設(shè)備腐蝕損壞和傳熱管損壞風(fēng)險(xiǎn)，但是一旦核電站臨時(shí)停機(jī)后再次啟動(dòng)正常運(yùn)行時(shí)，重新開啟一臺(tái)水環(huán)式真空泵運(yùn)行抽取汽側(cè)不凝結(jié)氣體，凝汽器中凝結(jié)水溶氧量就不一定會(huì)小于預(yù)設(shè)閾值，因此需要增加一臺(tái)即兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)運(yùn)行來繼續(xù)調(diào)整凝汽器中凝結(jié)水溶氧量，可是在兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)運(yùn)行情況下，凝汽器中凝結(jié)水溶氧量還是不一定會(huì)小于預(yù)設(shè)閾值，這就需要對(duì)凝汽器進(jìn)行查漏，并進(jìn)一步對(duì)凝汽器進(jìn)行整改，待整改完成后恢復(fù)核電站起初的一臺(tái)水環(huán)式真空泵運(yùn)行。

凝汽器中凝結(jié)水溶氧量主要由兩部分組成，一是由于凝汽器存在空氣分壓，根據(jù)道爾頓分壓定律以及亨利溶氧定律，凝結(jié)水中存在部分溶氧；二是凝汽器水側(cè)存在漏點(diǎn)，空氣直接與凝結(jié)水接觸，導(dǎo)致凝結(jié)水溶解氧增加或凝結(jié)水泵軸封水等外部富氧水進(jìn)入凝結(jié)水導(dǎo)致溶解氧增加。根據(jù)亨利溶氧定律，凝結(jié)水中溶氧量與空氣分壓成正比，即通過調(diào)整凝汽器空氣分壓的大小可以改變凝汽器溶解氧的大小?？偹苤?，調(diào)整凝汽器空氣分壓的大小由水環(huán)式真空泵實(shí)現(xiàn)，該水環(huán)式真空泵屬于容積泵，在機(jī)組工況沒有大幅改變的條件下，真空泵的吸氣溫度、工作水溫以及水環(huán)厚度基本保持不變，由氣體狀態(tài)方程可知，吸氣質(zhì)量流量與吸氣壓力基本成正比，即：。

在核電機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下，開啟一臺(tái)水環(huán)式真空泵穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)，凝汽器中空氣分壓為ps，凝結(jié)水溶氧量為d0；此時(shí)就需要判斷凝結(jié)水溶氧量d0是否大于預(yù)設(shè)閾值，如果是，則說明凝汽器有問題出現(xiàn)，否則說明凝汽器沒問題。

在開啟一臺(tái)水環(huán)式真空泵凝結(jié)水溶氧量d0大于預(yù)設(shè)閾值的情況下（即凝汽器有問題出現(xiàn)），需增加開啟一臺(tái)水環(huán)式真空泵，并獲取開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)，凝汽器中空氣分壓為ps′，凝結(jié)水溶氧量為d0′，以便基于計(jì)算凝汽器中凝結(jié)水溶氧量分布情況來對(duì)凝汽器進(jìn)行查漏及整改。

步驟s2、根據(jù)所述獲取到的核電機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下分別對(duì)應(yīng)開啟一臺(tái)水環(huán)式真空泵穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)和開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中各自的凝結(jié)水溶氧量，計(jì)算出開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)所述凝汽器中水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值和汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值；

具體過程為，由一臺(tái)水環(huán)式真空泵穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝結(jié)水溶氧量為d0和開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝結(jié)水溶氧量為d0′，并根據(jù)啟動(dòng)第2臺(tái)水環(huán)式真空泵后凝結(jié)水溶氧量的變化關(guān)系，得出水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量影響關(guān)系式：d1=d0-2*（d0-d0′）；其中，d1為開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值。

同時(shí)，由一臺(tái)水環(huán)式真空泵穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝結(jié)水溶氧量為d0和開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝結(jié)水溶氧量為d0′，可以推導(dǎo)出增加一臺(tái)水環(huán)式真空泵運(yùn)行，則水側(cè)凝結(jié)水溶氧量減量值為d0-d0′，也就是說開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值d2=d0-d0′。

更進(jìn)一步的，由上述參考?xì)怏w狀態(tài)方程可以看出，一臺(tái)水環(huán)式真空泵運(yùn)行時(shí)的空氣分壓為兩臺(tái)水環(huán)式真空泵運(yùn)行時(shí)空氣分壓的兩倍，即ps=2*ps′。因此開啟一臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值d3=2*（d0-d0′）。

步驟s3、根據(jù)所述計(jì)算出的開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值和汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值，對(duì)應(yīng)選擇從水側(cè)或汽側(cè)對(duì)所述凝汽器進(jìn)行查漏。

具體過程為，當(dāng)開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值大于及對(duì)應(yīng)的汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值，則選擇從水側(cè)對(duì)凝汽器進(jìn)行查漏；反之，則選擇從汽側(cè)對(duì)凝汽器進(jìn)行查漏。

對(duì)本發(fā)明實(shí)施例中的一種基于凝結(jié)水溶氧量對(duì)核電站凝汽器查漏的方法的應(yīng)用場(chǎng)景做進(jìn)一步說明：

例如在一個(gè)實(shí)施例中，某核電站配備3臺(tái)水環(huán)式真空泵，正常運(yùn)行過程中1臺(tái)水環(huán)式真空泵運(yùn)行即可維持真空，且保持凝結(jié)水溶氧量小于3ppb；

該核電站臨時(shí)停機(jī)后再次啟動(dòng)正常運(yùn)行時(shí)，此時(shí)1臺(tái)水環(huán)式真空泵運(yùn)行，凝結(jié)水溶氧量約為19ppb（d0），超過核電站對(duì)凝結(jié)水溶氧量的限值要求（3ppb），需要對(duì)凝汽器進(jìn)行查漏；啟動(dòng)第2臺(tái)水環(huán)式真空泵，凝結(jié)水溶氧量下降至約13ppb（d0′）；

分別計(jì)算出水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量影響約為d0-2*（d0-d0′）=19-2*（19-13）=7ppb；1臺(tái)水環(huán)式真空泵運(yùn)行時(shí)，汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響約為2*（d0-d0′）=2*（19-13）=12ppb；2臺(tái)水環(huán)式真空泵運(yùn)行時(shí)，汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響約為（d0-d0′）=19-13=6ppb；

根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果可以看出，核電站維持2臺(tái)水環(huán)式真空泵運(yùn)行時(shí)，水側(cè)與汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響分別為7ppb和6ppb；此時(shí)水側(cè)影響值偏大，首先對(duì)凝汽器水側(cè)查漏，發(fā)現(xiàn)凝汽器底部排水閥門內(nèi)漏，空氣漏入凝汽器，影響凝結(jié)水氧含量；對(duì)此閥門進(jìn)行處理后，凝結(jié)水氧含量下降至約6ppb，即水側(cè)此閥門泄漏對(duì)對(duì)凝結(jié)水溶氧量影響約13-6=7ppb；與以水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量影響關(guān)系式的計(jì)算結(jié)果對(duì)比可以得出，水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響已經(jīng)找到，剩余漏點(diǎn)為汽側(cè)；即為后續(xù)查漏縮小了方向，僅查找汽側(cè)泄漏點(diǎn)即可，節(jié)省了查漏時(shí)間。

例如在另一個(gè)實(shí)施例中，某核電站正常運(yùn)行時(shí)，1臺(tái)水環(huán)式真空泵運(yùn)行，凝結(jié)水溶氧量約為9.5ppb（d0），超過核電站對(duì)凝結(jié)水溶氧量的限值要求（3ppb），需要對(duì)凝汽器進(jìn)行查漏；啟動(dòng)第2臺(tái)水環(huán)式真空泵，凝結(jié)水溶氧量下降至約7ppb（d0′）；

分別計(jì)算出水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量影響約為d0-2*（d0-d0′）=9.5-2*（9.5-7）=4.5ppb；1臺(tái)水環(huán)式真空泵運(yùn)行時(shí)，汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響約為2*（d0-d0′）=2*（9.5-7）=5ppb；2臺(tái)水環(huán)式真空泵運(yùn)行時(shí)，汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響約為（d0-d0′）=9.5-7=2.5ppb；

根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果可以看出，核電站維持2臺(tái)水環(huán)式真空泵運(yùn)行時(shí)，水側(cè)與汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響分別為4.5ppb和2.5ppb；此時(shí)水側(cè)泄漏點(diǎn)影響值偏大，首先對(duì)凝汽器水側(cè)查漏，發(fā)現(xiàn)凝結(jié)水泵軸封水側(cè)富氧水管線存在串水現(xiàn)象，關(guān)閉富氧水管線，凝結(jié)水氧含量下降至約3ppb，即水側(cè)此管線泄漏對(duì)對(duì)凝結(jié)水溶氧量影響約7-3=4ppb；與以水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量影響關(guān)系式的計(jì)算結(jié)果對(duì)比可以得出，水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響已經(jīng)找到，剩余漏點(diǎn)為汽側(cè)，快速定位了缺陷位置，及時(shí)解決了凝結(jié)水氧含量高的問題。

如圖3所示，為本發(fā)明實(shí)施例中，提供的一種基于凝結(jié)水溶氧量對(duì)核電站凝汽器查漏系統(tǒng)，所述系統(tǒng)包括：

獲取單元110，用于獲取核電機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下開啟一臺(tái)水環(huán)式真空泵穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中的凝結(jié)水溶氧量，并待確定所述獲取到的開啟一臺(tái)水環(huán)式真空泵穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中的凝結(jié)水溶氧量大于預(yù)設(shè)閾值后，獲取核電機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)所述凝汽器中的凝結(jié)水溶氧量；

計(jì)算單元120，用于根據(jù)所述獲取到的核電機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下分別對(duì)應(yīng)開啟一臺(tái)水環(huán)式真空泵穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)和開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中各自的凝結(jié)水溶氧量，計(jì)算出開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)所述凝汽器中水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值和汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值；

查漏選擇單元130，用于根據(jù)所述計(jì)算出的開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值和汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值，對(duì)應(yīng)選擇從水側(cè)或汽側(cè)對(duì)所述凝汽器進(jìn)行查漏。

其中，根據(jù)公式d1=d0-2*（d0-d0′），計(jì)算出開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)所述凝汽器中水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值d1；其中，d0為所述獲取到的開啟一臺(tái)水環(huán)式真空泵穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中的凝結(jié)水溶氧量，d0′為所述獲取到的開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中的凝結(jié)水溶氧量。

其中，根據(jù)公式d2=d0-d0′，計(jì)算出開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)所述凝汽器中汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值d2。

其中，根據(jù)公式d3=2*（d0-d0′），計(jì)算出開啟一臺(tái)水環(huán)式真空泵穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)所述凝汽器中汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值d3。

其中，所述查漏選擇單元130包括：

第一選擇模塊1301，用于當(dāng)所述計(jì)算出的開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值大于所述計(jì)算出的開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值，則選擇從水側(cè)對(duì)所述凝汽器進(jìn)行查漏；

第二選擇模塊1302，用于當(dāng)所述計(jì)算出的開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)凝汽器中水側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值小于所述計(jì)算出的開啟兩臺(tái)水環(huán)式真空泵同時(shí)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)汽側(cè)泄漏點(diǎn)對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響值，則選擇從汽側(cè)對(duì)所述凝汽器進(jìn)行查漏。

實(shí)施本發(fā)明實(shí)施例，具有如下有益效果：

本發(fā)明實(shí)施例能夠準(zhǔn)確地得出凝汽器凝結(jié)水中溶氧量的分布情況，并定量得出了凝汽器汽側(cè)和水側(cè)泄漏對(duì)凝結(jié)水溶氧量的影響大小，為查漏工作明確了查找方向，可快速定位缺陷方向、節(jié)省查漏時(shí)間。

值得注意的是，上述系統(tǒng)實(shí)施例中，所包括的各個(gè)系統(tǒng)單元只是按照功能邏輯進(jìn)行劃分的，但并不局限于上述的劃分，只要能夠?qū)崿F(xiàn)相應(yīng)的功能即可；另外，各功能單元的具體名稱也只是為了便于相互區(qū)分，并不用于限制本發(fā)明的保護(hù)范圍。

本領(lǐng)域普通技術(shù)人員可以理解實(shí)現(xiàn)上述實(shí)施例方法中的全部或部分步驟是可以通過程序來指令相關(guān)的硬件來完成，所述的程序可以存儲(chǔ)于一計(jì)算機(jī)可讀取存儲(chǔ)介質(zhì)中，所述的存儲(chǔ)介質(zhì)，如rom/ram、磁盤、光盤等。

以上所揭露的僅為本發(fā)明較佳實(shí)施例而已，當(dāng)然不能以此來限定本發(fā)明之權(quán)利范圍，因此依本發(fā)明權(quán)利要求所作的等同變化，仍屬本發(fā)明所涵蓋的范圍。