專利名稱：主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及自激式直流-直流(DC-DC)變換器，應(yīng)用于開關(guān)穩(wěn)壓或穩(wěn)流電源、高亮度LED驅(qū)動電路等，尤其是一種自激式Zeta變換器。
背景技術(shù)：
與線性(穩(wěn)壓或穩(wěn)流)調(diào)節(jié)器和他激式DC-DC變換器相比，自激式DC-DC變換器具有性價比高的顯著優(yōu)點。圖I給出的是ー種電路結(jié)構(gòu)簡單、元器件數(shù)目少的BJT (雙極型晶體管)型自激式Zeta變換器，包括由輸入電容Ci、PNP型BJT管Ql、ニ極管D1、電感LI、電容C、ニ極管D、電感L2和輸出電容Co組成的Zeta變換器的主回路，輸入電容Ci與直流電壓源Vi并聯(lián)，輸出電容Co兩端電壓為直流輸出電壓Vo，負(fù)載Ro與輸出電容Co并聯(lián)，直流電壓源Vi的負(fù)端與直流輸出電壓Vo的負(fù)端以及ニ極管D的陽極相連，直流電壓源Vi的 正端與PNP型BJT管Ql的發(fā)射極相連，PNP型BJT管Ql的集電極與ニ極管Dl的陽極以及電容C的一端相連,ニ極管Dl的陰極與電感LI的一端相連，電感LI的另一端與直流電壓源Vi的負(fù)端相連，電容C的另一端與電感L2的一端以及ニ極管D的陰極相連，電感L2的另一端與輸出電壓Vo的正端相連。圖I所示的BJT型自激式Zeta變換器還包括主開關(guān)管Ql的驅(qū)動單元，所述主開關(guān)管Ql的驅(qū)動單元由電阻R1、電阻R2、電阻R3、電容Cl和PNP型BJT管Q2組成，所述PNP型BJT管Q2的發(fā)射極和集電極分別與PNP型BJT管Ql的發(fā)射極和基極相連，PNP型BJT管Ql的基極還通過電阻Rl接于直流電壓源Vi的負(fù)端，電阻R3和電容Cl組成并聯(lián)支路，所述并聯(lián)支路的一端與ニ極管Dl的陰極相連，所述并聯(lián)支路的另一端與PNP型BJT管Q2的基極以及電阻R2的一端相連，電阻R2的另一端與PNP型BJT管Q2的發(fā)射極相連。圖I所示的BJT型自激式Zeta變換器還包括電壓反饋支路，所述電壓反饋支路由電阻R4、電阻R5、穩(wěn)壓管Zl和NPN型BJT管Q3組成，所述穩(wěn)壓管Zl的陰極與直流輸出電壓Vo的正端相連，穩(wěn)壓管Zl的陽極與電阻R5的一端以及NPN型BJT管Q3的基極相連，NPN型BJT管Q3的集電極通過電阻R4與PNP型BJT管Q2的基極相連，NPN型BJT管Q3的發(fā)射極和電阻R5的另一端接于直流電壓源Vi的負(fù)端。該電路的不足之處在于由驅(qū)動電阻R1、PNP型BJT管Q2、電阻R2、電阻R3和電容Cl組成的主開關(guān)管Ql的驅(qū)動單元，當(dāng)主開關(guān)管Ql關(guān)斷時仍有較大電流流過驅(qū)動電阻Rl，導(dǎo)致Ql的驅(qū)動損耗較大，從而影響電路的效率，尤其是電路的輕載效率。

發(fā)明內(nèi)容
為克服現(xiàn)有的BJT型自激式Zeta變換器主開關(guān)管驅(qū)動損耗較大的不足，本發(fā)明提供一種主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器。本發(fā)明解決其技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案是一種主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器包括由輸入電容Ci、PNP型BJT管Ql、電感LI、電容C、ニ極管D、ニ極管D1、電感L2和電容Co組成的Zeta變換器的主回路，輸入電容Ci與直流電壓源Vi并聯(lián)，輸出電容Co兩端電壓為直流輸出電壓Vo，負(fù)載Ro與輸出電容Co并聯(lián)，直流電壓源Vi的正端與PNP型BJT管Ql的發(fā)射極相連，PNP型BJT管Ql的集電極與電感LI的一端以及電容C的一端相連，電感LI的另一端與直流電壓源Vi的負(fù)端、輸出電壓Vo的負(fù)端以及ニ極管D的陽極相連，電容C的另一端與ニ極管D的陰極以及ニ極管Dl的陽極相連，ニ極管Dl的陰極與電感L2的一端相連，電感L2的另一端與輸出電壓Vo的正端相連；所述主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式zeta變換器還包括主開關(guān)管Ql的驅(qū)動単元，所述主開關(guān)管Ql的驅(qū)動單元由電阻R1、電阻R2、電阻R3、電阻R4、NPN型BJT管Q2和PNP型BJT管Q3組成，所述NPN型BJT管Q2的集電極與電阻Rl的一端相連，電阻Rl的另一端與PNP型BJT管Ql的基極相連，NPN型BJT管Q2的發(fā)射極與電阻R2的一端相連，電阻R2的另一端與直流電壓源Vi的負(fù)端相連，NPN型BJT管Q2的基極與電阻R3的一端以及PNP型BJT管Q3的發(fā)射極相連，電阻R3的另一端與PNP型BJT管Ql的發(fā)射極相連，PNP型BJT管Q3的基極與PNP型BJT管Q3的集電極以及電阻R4的一端相連，電阻R4的另ー端與PNP型BJT管Ql的集電極相連。為提高電路的動態(tài)性能，可在PNP型BJT管Ql的集 電極和NPN型BJT管Q2的基極之間并聯(lián)電容Cl。此外，PNP型BJT管Q3的集電極可改接于直流電壓源Vi的負(fù)端，電阻R2可短路。進一歩，作為優(yōu)選的一種方案所述主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器還包括電壓反饋支路，所述電壓反饋支路由電阻R5、電阻R6、穩(wěn)壓管Zl和NPN型BJT管Q4組成，所述NPN型BJT管Q4的集電極與電阻R5的一端相連，電阻R5的另一端與NPN型BJT管Q2的基極相連，NPN型BJT管Q4的發(fā)射極與直流電壓源Vi的負(fù)端以及電阻R6的一端相連，NPN型BJT管Q4的基極與電阻R6的另一端以及穩(wěn)壓管Zl的陽極相連，穩(wěn)壓管Zl的陰極與輸出電壓Vo的正端相連。為提高電路的動態(tài)性能，可在穩(wěn)壓管Zl兩端并聯(lián)電容C2。或者，作為優(yōu)選的另ー種方案所述主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器還包括電流反饋支路，所述電流反饋支路包括NPN型BJT管Q4、電阻R5、電阻R6、電阻R7和ニ極管D2，NPN型BJT管Q4的集電極與電阻R5的一端相連，電阻R5的另一端與NPN型BJT管Q2的基極以及PNP型BJT管Q3的發(fā)射極相連，NPN型BJT管Q4的發(fā)射極與直流電壓源Vi的負(fù)端、ニ極管D的陽極、電容Co的一端以及電阻R7的一端相連，電阻R7的另一端與直流輸出電壓Vo的負(fù)端以及ニ極管D2的陰極相連，NPN型BJT管Q4的基極與ニ極管D2的陽極以及電阻R6的一端相連，電阻R6的另一端與輸入電壓源Vi的正端以及PNP型BJT管Ql的發(fā)射極相連。為提高電路的動態(tài)性能，可在電阻R6兩端并聯(lián)電容C2。本發(fā)明的技術(shù)構(gòu)思為在圖I所示現(xiàn)有BJT型自激式Zeta變換器的基礎(chǔ)上，用損耗小的主開關(guān)管驅(qū)動單元代替原有損耗大的主開關(guān)管驅(qū)動單元(如圖2飛所示)。損耗小的主開關(guān)管驅(qū)動單元由電阻R1、電阻R2、電阻R3、電阻R4、NPN型BJT管Q2和PNP型BJT管Q3組成。其特征如下PNP型BJT管Q3的發(fā)射極與電阻R3的一端以及NPN型BJT管Q2的基極相連，電阻R3的另一端與輸入電壓源Vi的正端以及PNP型BJT管Ql的發(fā)射極相連，PNP型BJT管Q3的集電極與PNP型BJT管Q3的基極以及電阻R4的一端相連，電阻R4的另一端與PNP型BJT管Ql的集電極相連，NPN型BJT管Q2的集電極與電阻Rl的一端相連，電阻Rl的另一端與PNP型BJT管Ql的基極相連，NPN型BJT管Q2的發(fā)射極與電阻R2的一端相連，電阻R2的另一端與直流電壓源Vi的負(fù)端相連。為提高電路的動態(tài)性能，可在PNP型BJT管Ql的集電極和NPN型BJT管Q2的基極之間并聯(lián)電容Cl。此外，PNP型BJT管Q3的集電極可改接于直流電壓源Vi的負(fù)端，電阻R2也可短路。 為獲得穩(wěn)定的直流輸出電壓，在Zeta變換器主回路的輸出端與主開關(guān)管驅(qū)動單元之間可增加一條電壓反饋支路，由NPN型BJT管Q4、電阻R5、電阻R6和穩(wěn)壓管Zl組成(如圖2和圖4所示)。為提高整個電路的動態(tài)性能，可在穩(wěn)壓管Zl兩端并聯(lián)電容C2。為獲得穩(wěn)定的直流輸出電流，在Zeta變換器主回路的輸出端與主開關(guān)管驅(qū)動單元之間可增加一條電流反饋支路，由NPN型BJT管Q4、電阻R5、電阻R6、電阻R7和ニ極管D2組成(如圖3和圖5所示)。為提高整個電路的動態(tài)性能，可在電阻R6兩端并聯(lián)電容C2。本發(fā)明的有益效果主要表現(xiàn)在本發(fā)明提出的BJT型自激式Zeta變換器不但具有電路結(jié)構(gòu)簡單、元器件數(shù)目少的優(yōu)點，而且還具有主開關(guān)管驅(qū)動損耗小、輕載效率高的優(yōu)點，非常適合小功率(數(shù)瓦級以下)升降壓型的開關(guān)穩(wěn)壓或穩(wěn)流電源、高亮度LED驅(qū)動電路等應(yīng)用。


圖I是現(xiàn)有的ー種BJT型自激式Zeta變換器的電路圖。圖2是主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器實施例I的電路圖。圖3是主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器實施例2的電路圖。圖4是主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器實施例3的電路圖。圖5是主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器實施例4的電路圖。圖6是主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器實施例I在電感電流iLl臨界連續(xù)、電感電流iL2斷續(xù)工作模式下的理想波形圖。圖7是主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器實施例2在電感電流iLl臨界連續(xù)、電感電流iL2斷續(xù)工作模式下的理想波形圖。圖8是主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器實施例3在電感電流iLl臨界連續(xù)、電感電流iL2斷續(xù)工作模式下的理想波形圖。圖9是主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器實施例4在電感電流iLl臨界連續(xù)、電感電流iL2斷續(xù)工作模式下的理想波形圖。
具體實施例方式下面結(jié)合附圖對本發(fā)明作進ー步描述。實施例I參照圖2和圖6，一種主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器包括由輸入電容Ci、PNP型BJT管Q1、電感LI、電容C、ニ極管D、ニ極管D1、電感L2和電容Co組成的Zeta變換器的主回路，輸入電容Ci與直流電壓源Vi并聯(lián)，輸出電容Co兩端電壓為直流輸出電壓Vo，負(fù)載Ro與輸出電容Co并聯(lián)，直流電壓源Vi的正端與PNP型BJT管Ql的發(fā)射極相連，PNP型BJT管Ql的集電極與電感LI的一端以及電容C的一端相連，電感LI的另ー端與直流電壓源Vi的負(fù)端、輸出電壓Vo的負(fù)端以及ニ極管D的陽極相連，電容C的另一端與ニ極管D的陰極以及ニ極管Dl的陽極相連，ニ極管Dl的陰極與電感L2的一端相連，電感L2的另一端與輸出電壓Vo的正端相連。所述主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式zeta變換器還包括主開關(guān)管Ql的驅(qū)動單元，所述主開關(guān)管Ql的驅(qū)動單元由電阻R1、電阻R2、電阻R3、電阻R4、電容Cl、NPN型BJT管Q2和PNP型BJT管Q3組成，所述NPN型BJT管Q2的集電極與電阻Rl的一端相連，電阻Rl的另一端與PNP型BJT管Ql的基極相連，NPN型BJT管Q2的發(fā)射極與電阻R2的一端相連，電阻R2的另一端與直流電壓源Vi的負(fù)端相連，NPN型BJT管Q2的基極與電阻R3的一端以及PNP型BJT管Q3的發(fā)射極相連，電阻R3的另ー端與PNP型BJT管Ql的發(fā)射極相連，PNP型BJT管Q3的基極與PNP型BJT管Q3的集電極以及電阻R4的一端相連，電阻R4的另一端與PNP型BJT管Ql的集電極相連。為提高電路的動態(tài)性能，PNP型BJT管Ql的集電極和NPN型BJT管Q2的基極之間并聯(lián)電容Cl。圖2是主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器實施例I的電路圖，采用了電壓反饋支路。所述電壓反饋支路由電阻R5、電阻R6、電容C2、穩(wěn)壓管Zl和NPN型BJT管Q4組成，所述NPN型BJT管Q4的集電極與電阻R5的一端相連，電阻R5的另一端與NPN型BJT管Q2的基極相連，NPN型BJT管Q4的發(fā)射極與直流電壓源Vi的負(fù)端以及電阻R6的一端相連，NPN型BJT管Q4的基極與電阻R6的另一端以及穩(wěn)壓管Zl的陽極相連，穩(wěn)壓管Zl的陰極與輸出電壓Vo的正端相連。為提高電路的動態(tài)性能，穩(wěn)壓管Zl兩端并聯(lián)電容C2。圖6是主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器實施例I在電感電流iLl臨界連續(xù)、電感電流iL2斷續(xù)工作模式下的理想波形圖。其電路工作原理具體如下(I)電路上電啟動階段t=tO時刻，電路上電，直流電壓源Vi (vi)從O開始上升。剛開始，Q1、Q2、Q3、Q4、D和Dl均截止，輸出電壓Vo (vo)為O。t=tl時刻，即Vi上升到一定值時，Q2導(dǎo)通，進而Ql導(dǎo)通。Ql導(dǎo)通后，vi、Ql和LI形成回路，vi、Q1、C、Dl、L2、Co和Ro形成另ー回路，LI和L2充電，電感電流iLl和iL2增加，電容C反向充電，電容電壓vc反向上升，輸出電壓vo上升。隨著iLl和iL2的增加，Ql集電極電流icl以及發(fā)射扱-集電極電壓vecl也隨之增加,造成Ql的集電極電壓vcl跌落。t=t2時刻，即vcl跌落到一定值時，Q3導(dǎo)通，Q2關(guān)斷，進而Ql關(guān)斷。Ql關(guān)斷后，D導(dǎo)通，LI、D和C形成回路，Dl、L2、Co、Ro和D形成另ー回路，LI和L2放電，電感電流iLl和iL2減小，電容C正向充電，電容電壓VC正向上升,輸出電壓VO繼續(xù)上升。t=t3時刻，電感電流iL2減小到0,D1關(guān)斷。t=t4時亥1J，電感電流iLl減小到O,D關(guān)斷。D關(guān)斷后，Q2和Ql再次導(dǎo)通，Q3關(guān)斷，電路進入下Iv自激工作周期。歷經(jīng)若干個周期，當(dāng)電路的輸出電壓達到設(shè)定值Vo以后，電路就完成了上電啟動過程，進入穩(wěn)態(tài)工作階段。(2)電路穩(wěn)態(tài)工作階段當(dāng)電路的輸出電壓達到設(shè)定值Vo以后，電路的電壓反饋支路就開始起作用。當(dāng)輸出電壓高于設(shè)定值Vo時，通過Zl的作用令Q4導(dǎo)通，進而導(dǎo)致Q2和Ql關(guān)斷，通過縮短Ql的導(dǎo)通時間(即t6-t5)、延長Ql的截止時間(S卩t8_t6)，實現(xiàn)輸出電壓的降低。當(dāng)輸出電壓低于設(shè)定值Vo吋，Zl不起作用，Q4關(guān)斷，Ql的導(dǎo)通和截止時間又恢復(fù)原樣，實現(xiàn)輸出電壓的提升。由此，電路可實現(xiàn)輸出穩(wěn)壓。圖6中，t=t7時刻，iL2下降為0，Dl截止。實施例2參照圖3和圖7，本實施例包括由輸入電容Ci、PNP型BJT管Q1、電感LI、電容C、ニ極管D、ニ極管D1、電感L2和電容Co組成的Zeta變換器的主回路和由電阻R1、電阻R2、電阻R3、電阻R4、電容Cl、NPN型BJT管Q2和PNP型BJT管Q3組成的主開關(guān)管Ql的驅(qū)動單元，還包括電流反饋支路。所述電流反饋支路包括NPN型BJT管Q4、電阻R5、電阻R6、電阻R7、電容C2和ニ極管D2，NPN型BJT管Q4的集電極與電阻R5的一端相連，電阻R5的另一端與NPN型BJT管Q2的基極以及PNP型BJT管Q3的發(fā)射極相連，NPN型BJT管Q4的發(fā)射極與直流電壓源Vi的負(fù)端、ニ極管D的陽極、電容Co的一端以及電阻R7的一端相連，電阻R7的另一端與直流輸出電壓Vo的負(fù)端以及ニ極管D2的陰極相連，NPN型BJT管Q4的基極與ニ極管D2的陽極以及電阻R6的一端相連，電阻R6的另一端與輸入電壓源Vi的正端以及PNP型BJT管Ql的發(fā)射極相連。為提高電路的動態(tài)性能，電阻R6兩端并聯(lián)電容C2。本實施例的其他電路結(jié)構(gòu)與實施例I相同。圖7是主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器實施例2在電感電流iLl臨界連續(xù)、電感電流iL2斷續(xù)工作模式下的理想波形圖。其電路工作原理具體如下(I)電路上電啟動階段與實施例I相同，歷經(jīng)若干個周期，當(dāng)電路的輸出電流達 到設(shè)定值Io以后，電路就完成了上電啟動過程，進入穩(wěn)態(tài)工作階段。(2)電路穩(wěn)態(tài)工作階段當(dāng)電路的輸出電流達到設(shè)定值Io以后，電路的電流反饋支路就開始起作用。當(dāng)輸出電流大于設(shè)定值Io時，通過D2和R7的作用令Q4導(dǎo)通，進而導(dǎo)致Q2和Ql關(guān)斷，通過縮短Ql的導(dǎo)通時間(即t6-t5)、延長Ql的截止時間(即t8_t6)，實現(xiàn)輸出電流的減小。當(dāng)輸出電流小于設(shè)定值Io吋，D2和R7不起作用，Q4關(guān)斷，Ql的導(dǎo)通和截止時間又恢復(fù)原樣，實現(xiàn)輸出電流的提升。由此，電路可實現(xiàn)輸出穩(wěn)流。圖7中，t=t7時刻，iL2下降為O, Dl截止。實施例3參照圖4和圖8，本實施例包括由輸入電容Ci、PNP型BJT管Q1、電感LI、電容C、ニ極管D、ニ極管D1、電感L2和電容Co組成的Zeta變換器的主回路，還包括主開關(guān)管Ql的驅(qū)動單元。所述主開關(guān)管Ql的驅(qū)動單元由電阻R1、電阻R2、電阻R3、電阻R4、電容C1、NPN型BJT管Q2和PNP型BJT管Q3組成，所述NPN型BJT管Q2的集電極與電阻Rl的一端相連，電阻Rl的另一端與PNP型BJT管Ql的基極相連，NPN型BJT管Q2的發(fā)射極與電阻R2的一端相連，電阻R2的另一端與直流電壓源Vi的負(fù)端相連，NPN型BJT管Q2的基極與電阻R3的一端以及PNP型BJT管Q3的發(fā)射極相連，電阻R3的另一端與PNP型BJT管Ql的發(fā)射極相連，PNP型BJT管Q3的基極與電阻R4的一端相連，電阻R4的另一端與PNP型BJT管Ql的集電極相連，PNP型BJT管Q3的集電極與直流電壓源Vi的負(fù)端相連。為提高電路的動態(tài)性能，PNP型BJT管Ql的集電極和NPN型BJT管Q2的基極之間并聯(lián)電容Cl。本實施例的其他電路結(jié)構(gòu)與實施例I相同。圖8是主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器實施例3在電感電流iLl臨界連續(xù)、電感電流iL2斷續(xù)工作模式下的理想波形圖。其電路工作原理與實施例I相似，電路也可實現(xiàn)輸出穩(wěn)壓。實施例4參照圖5和圖9，本實施例包括由輸入電容Ci、PNP型BJT管Q1、電感LI、電容C、ニ極管D、ニ極管D1、電感L2和電容Co組成的Zeta變換器的主回路，還包括主開關(guān)管Ql的驅(qū)動單元。所述主開關(guān)管Ql的驅(qū)動單元由電阻R1、電阻R3、電阻R4、電容C1、NPN型BJT管Q2和PNP型BJT管Q3組成，所述NPN型BJT管Q2的集電極與電阻Rl的一端相連，電阻Rl的另一端與PNP型BJT管Ql的基極相連，NPN型BJT管Q2的發(fā)射極與直流電壓源Vi的負(fù)端相連，NPN型BJT管Q2的基極與電阻R3的一端以及PNP型BJT管Q3的發(fā)射極相連，電阻R3的另一端與PNP型BJT管Ql的發(fā)射極相連，PNP型BJT管Q3的基極與PNP型BJT管Q3的集電極以及電阻R4的一端相連，電阻R4的另一端與PNP型BJT Ql的集電極相連。為提高電路的動態(tài)性能，PNP型BJT管Ql的集電極和NPN型BJT管Q2的基極之間并聯(lián)電容Cl。本實施例的其他電路結(jié)構(gòu)與實施例2相同。圖9是主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器實施例4在電感電流iLl臨界連續(xù)、電感電流iL2斷續(xù)工作模式下的理想波形圖。其電路工作原理與實施例2相似，電路也可實現(xiàn)輸出穩(wěn)流。本說明書實施例所述的內(nèi)容僅僅是對發(fā)明構(gòu)思的實現(xiàn)形式的列舉，本發(fā)明的保護范圍的不應(yīng)當(dāng)被視為僅限于實施例所陳述的具體形式，本 發(fā)明的保護范圍也及于本領(lǐng)域技術(shù)人員根據(jù)本發(fā)明構(gòu)思所能夠想到的等同技術(shù)手段。
權(quán)利要求
1.一種主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器包括由輸入電容Ci、PNP型BJT管Ql、電感LI、電容C、ニ極管D、ニ極管D1、電感L2和電容Co組成的Zeta變換器的主回路，輸入電容Ci與直流電壓源Vi并聯(lián)，輸出電容Co兩端電壓為直流輸出電壓Vo，負(fù)載Ro與輸出電容Co并聯(lián)，直流電壓源Vi的正端與PNP型BJT管Ql的發(fā)射極相連，PNP型BJT管Ql的集電極與電感LI的一端以及電容C的一端相連，電感LI的另一端與直流電壓源Vi的負(fù)端、輸出電壓Vo的負(fù)端以及ニ極管D的陽極相連，電容C的另一端與ニ極管D的陰極以及ニ極管Dl的陽極相連，ニ極管Dl的陰極與電感L2的一端相連，電感L2的另一端與輸出電壓Vo的正端相連，其特征在于所述自激式Zeta變換器還包括主開關(guān)管Ql的驅(qū)動單元，所述主開關(guān)管Ql的驅(qū)動單元由電阻R1、電阻R2、電阻R3、電阻R4、NPN型BJT管Q2和PNP型BJT管Q3組成，所述NPN型BJT管Q2的集電極與電阻Rl的一端相連，電阻Rl的另一端與PNP型BJT管Ql的基極相連，NPN型BJT管Q2的發(fā)射極與電阻R2的一端相連，電阻R2的另一端與直流電壓源Vi的負(fù)端相連，NPN型BJT管Q2的基極與電阻R3的一端以及PNP型BJT管Q3的發(fā)射極相連，電阻R3的另一端與PNP型BJT管Ql的發(fā)射極相連，PNP型BJT管Q3的基極與PNP型BJT管Q3的集電極以及電阻R4的一端相連，電阻R4的另ー端與PNP型BJT管Ql的集電極相連。
2.如權(quán)利要求I所述的主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器，其特征在于所述PNP型BJT管Q3的集電極改接于直流電壓源Vi的負(fù)端。
3.如權(quán)利要求I所述的主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器，其特征在于所述PNP型BJT管Ql的集電極和NPN型BJT管Q2的基極之間并聯(lián)電容Cl。
4.如權(quán)利要求2所述的主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器，其特征在于所述PNP型BJT管Ql的集電極和NPN型BJT管Q2的基極之間并聯(lián)電容Cl。
5.如權(quán)利要求I 4之一所述的主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器，其特征在于所述自激式Zeta變換器還包括電壓反饋支路，所述電壓反饋支路由電阻R5、電阻R6、穩(wěn)壓管Zl和NPN型BJT管Q4組成，所述NPN型BJT管Q4的集電極與電阻R5的一端相連，電阻R5的另一端與NPN型BJT管Q2的基極相連，NPN型BJT管Q4的發(fā)射極與直流電壓源Vi的負(fù)端以及電阻R6的一端相連，NPN型BJT管Q4的基極與電阻R6的另一端以及穩(wěn)壓管Zl的陽極相連，穩(wěn)壓管Zl的陰極與輸出電壓Vo的正端相連。
6.如權(quán)利要求5所述的主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器，其特征在于所述穩(wěn)壓管Zl的兩端并聯(lián)電容C2。
7.如權(quán)利要求I 4之一所述的主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器，其特征在于所述自激式Zeta變換器還包括電流反饋支路，所述電流反饋支路由電阻R5、電阻R6、電阻R7、ニ極管D2和NPN型BJT管Q4組成，所述NPN型BJT管Q4的集電極與電阻R5的一端相連，電阻R5的另一端與NPN型BJT管Q2的基極以及PNP型BJT管Q3的發(fā)射極相連，NPN型BJT管Q4的發(fā)射極與直流電壓源Vi的負(fù)端、ニ極管D的陽極、電容Co的一端以及電阻R7的一端相連，電阻R7的另一端與直流輸出電壓Vo的負(fù)端以及ニ極管D2的陰極相連，NPN型BJT管Q4的基極與ニ極管D2的陽極以及電阻R6的一端相連，電阻R6的另一端與輸入電壓源Vi的正端以及PNP型BJT管Ql的發(fā)射極相連。
8.如權(quán)利要求7所述的主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器，其特征在于所述電阻R6兩端并聯(lián)電容C2。
全文摘要
主開關(guān)管驅(qū)動損耗小的BJT型自激式Zeta變換器包括由輸入電容Ci、PNP型BJT管Q1、電感L1、電容C、二極管D、二極管D1、電感L2和電容Co組成的Zeta變換器的主回路，還包括主開關(guān)管Q1的驅(qū)動單元。所述主開關(guān)管Q1的驅(qū)動單元由電阻R1、電阻R2、電阻R3、電阻R4、NPN型BJT管Q2和PNP型BJT管Q3組成。本發(fā)明電路結(jié)構(gòu)簡單，元器件數(shù)目少，主開關(guān)管驅(qū)動損耗小，輕載時電路效率高。
文檔編號H05B37/02GK102820780SQ20121015479
公開日2012年12月12日 申請日期2012年5月17日 優(yōu)先權(quán)日2012年5月17日
發(fā)明者陳怡 , 王正仕, 陳晉音, 南余榮 申請人:浙江工業(yè)大學(xué)