本發(fā)明涉及移動(dòng)通信領(lǐng)域，尤其是涉及一種漏纜探測(cè)系統(tǒng)及漏纜探測(cè)方法。

背景技術(shù)：

隨著高鐵和地鐵的建設(shè)，鐵路的移動(dòng)通信覆蓋場(chǎng)景越來越多，高鐵和地鐵地形特性適用漏纜覆蓋，加上運(yùn)營(yíng)商和通信制式較多，POI(POINT OF INTERFACE，多系統(tǒng)合路平臺(tái))加漏纜的覆蓋方案成了現(xiàn)在的主流，為了便于隧道內(nèi)的故障定位，TDR(Time-Domain Reflectometry，時(shí)域反射技術(shù))便集成入了POI監(jiān)控中。

如圖1所示，傳統(tǒng)的TDR設(shè)備在POI接入，因?yàn)镻OI與天饋對(duì)接端口是多路的(一般是2路或4路)，每一路都需要一個(gè)TDR設(shè)備，POI的天饋端口連接天饋分布系統(tǒng)，也就是漏纜，每一個(gè)漏纜中都含有所有的需要覆蓋的信號(hào)，而TDR設(shè)備是“一路一探”，如果混頻將不能分辨故障發(fā)生在哪一路，所以TDR設(shè)備只能放置在靠近漏纜的位置，TDR設(shè)備的頻帶通常選擇在移動(dòng)通信頻帶以外，當(dāng)放置在后級(jí)時(shí)其探測(cè)信號(hào)需要一個(gè)合路器接入漏纜中傳輸，而增加合路器后，插損增加、成本增加，且級(jí)聯(lián)增加一級(jí)而使得覆蓋信號(hào)的駐波惡化。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的首要目的旨在提供一種漏纜探測(cè)系統(tǒng)，將TDR設(shè)備置于POI合路器的輸入端，去掉了傳統(tǒng)的后級(jí)合路器，使POI插損減小、成本降低、體積減小、駐波更容易調(diào)試。

本發(fā)明的另一目的在于提供一種上述漏纜探測(cè)系統(tǒng)所實(shí)施的漏纜探測(cè)方法，TDR探測(cè)信號(hào)與多路接入系統(tǒng)的信號(hào)接入POI合路器，與傳統(tǒng)的漏纜探測(cè)系統(tǒng)中TDR探測(cè)設(shè)備需要接入后級(jí)合路器的技術(shù)方案相比，該方法減少了TDR探測(cè)信號(hào)的數(shù)量，容易探測(cè)和排查漏纜故障定位情況。

為了實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提供以下技術(shù)方案：

一種漏纜探測(cè)系統(tǒng)，連接于多個(gè)接入系統(tǒng)和漏纜之間，包括第一POI合路器和第二POI合路器、與該第一POI合路器和第二POI合路器對(duì)應(yīng)連接的第一TDR設(shè)備和第二TDR設(shè)備以及電橋；所述第一、第二POI合路器的輸入端與多個(gè)接入系統(tǒng)和對(duì)應(yīng)的第一、第二TDR設(shè)備連接，同時(shí)所述第一、第二POI合路器輸出端分別與所述電橋的輸入端對(duì)應(yīng)連接，所述電橋的輸出端用于與漏纜連接。

優(yōu)選地，所述第一TDR設(shè)備和第二TDR設(shè)備輸出的信號(hào)頻帶低于698M Hz。

本發(fā)明提供了一種漏纜探測(cè)系統(tǒng)，TDR探測(cè)信號(hào)與多路接入系統(tǒng)的信號(hào)接入POI合路器，與傳統(tǒng)的漏纜探測(cè)系統(tǒng)中TDR探測(cè)設(shè)備需要接入后級(jí)合路器的技術(shù)方案相比，該系統(tǒng)減少了設(shè)備的數(shù)量，達(dá)到POI插損減小、成本降低、體積減小、駐波更容易調(diào)試的技術(shù)效果。

另外，還涉及一種漏纜探測(cè)方法，采用上述漏纜探測(cè)系統(tǒng)，包括以下步驟：將多個(gè)接入系統(tǒng)的信號(hào)分為兩組，兩組接入系統(tǒng)的信號(hào)與第一TDR設(shè)備和第二TDR設(shè)備的探測(cè)信號(hào)一一對(duì)應(yīng)進(jìn)行合路，形成第一合路信號(hào)和第二合路信號(hào)；所述第一合路信號(hào)和第二合路信號(hào)經(jīng)過電橋合路后再向漏纜輸出。

優(yōu)選地，將所述第一TDR設(shè)備和第二TDR設(shè)備輸出的信號(hào)頻帶控制在698M Hz以下。優(yōu)選地，調(diào)整所述電橋的一輸入端分別與兩輸出端之間的兩個(gè)損耗參數(shù)，使所述兩個(gè)損耗參數(shù)對(duì)應(yīng)第一TDR設(shè)備或第二TDR設(shè)備的輸出信號(hào)幅度的差值的絕對(duì)值大于18dB。

優(yōu)選地，所述調(diào)整所述電橋的一輸入端分別與兩輸出端之間的兩個(gè)損耗參數(shù)指的是通過調(diào)整所述電橋的兩個(gè)損耗參數(shù)的耦合系數(shù)m值使所述兩個(gè)損耗參數(shù)之間的差值的絕對(duì)值大于18dB。

相比現(xiàn)有技術(shù)，本發(fā)明的方案具有以下優(yōu)點(diǎn)：

本發(fā)明提供了一種漏纜探測(cè)系統(tǒng)及方法，將TDR探測(cè)信號(hào)直接與通信信號(hào)進(jìn)行合路，改變了傳統(tǒng)方法TDR探測(cè)信號(hào)需要后級(jí)合路的做法，減少操作步驟，提高了可靠性，達(dá)到容易探測(cè)和排查漏纜故障定位情況的技術(shù)效果。

本發(fā)明附加的方面和優(yōu)點(diǎn)將在下面的描述中部分給出，這些將從下面的描述中變得明顯，或通過本發(fā)明的實(shí)踐了解到。

附圖說明

本發(fā)明上述的和/或附加的方面和優(yōu)點(diǎn)從下面結(jié)合附圖對(duì)實(shí)施例的描述中將變得明顯和容易理解，其中：

圖1是現(xiàn)有漏纜探測(cè)系統(tǒng)的電路框圖；

圖2是本發(fā)明的漏纜探測(cè)系統(tǒng)的電路框圖。

具體實(shí)施方式

下面詳細(xì)描述本發(fā)明的實(shí)施例，所述實(shí)施例的示例在附圖中示出，其中自始至終相同或類似的標(biāo)號(hào)表示相同或類似的元件或具有相同或類似功能的元件。下面通過參考附圖描述的實(shí)施例是示例性的，僅用于解釋本發(fā)明，而不能解釋為對(duì)本發(fā)明的限制。

如圖2所示，本發(fā)明目的是提供一種漏纜探測(cè)系統(tǒng)100，該系統(tǒng)的輸入端和輸出端分別連接多個(gè)接入系統(tǒng)200和漏纜300，該系統(tǒng)100包括兩個(gè)POI合路器，分別是第一POI合路器111和第二POI合路器112，而多個(gè)接入系統(tǒng)200包括第一接入系統(tǒng)集201和第二接入系統(tǒng)集202，所述第一、第二POI合路器111、112分別接入第一、第二接入系統(tǒng)集201、202。所述第一、第二接入系統(tǒng)集201、202所連接的接入系統(tǒng)的個(gè)數(shù)、頻帶相同或不同。在本實(shí)施例中，如圖2所示，第一POI合路器111和第二POI合路器112分別連接N個(gè)接入系統(tǒng)(N為大于0的整數(shù))。同時(shí)，第一、第二POI合路器111、112的輸入端分別與第一、第二TDR設(shè)備121、122對(duì)應(yīng)連接，以通過第一POI合路器111和第二POI合路器112對(duì)第一接入系統(tǒng)集201和第二接入系統(tǒng)集202的信號(hào)與第一TDR設(shè)備121和第二TDR設(shè)備122的探測(cè)信號(hào)合路，分別形成第一合路信號(hào)141和第二合路信號(hào)142。所述第一合路信號(hào)141和第二合路信號(hào)142經(jīng)過電橋130合路再向漏纜300輸出。

所述電橋130包括四個(gè)接口S1、S2、S3、S4，其中S1、S2分別與第一POI合路器111和第二POI合路器112連接，S3、S4與第一漏纜301和第二漏纜302連接。

第一接入系統(tǒng)集201和第二接入系統(tǒng)集202的通帶范圍一般在698MHz-2690MHz的范圍之內(nèi)，在通帶內(nèi)電橋130的端口間的損耗參數(shù)S31和S41的損耗值是相同的，能量分配是近似平分的，每路各占50％，即傳統(tǒng)的3dB電橋特性。但是，在低于698M Hz的通帶外不是如此，因?yàn)榇藭r(shí)沒有對(duì)電橋的各參數(shù)特別控制且沒有規(guī)律，當(dāng)人為控制帶外參數(shù)后，S41和S31的特性在帶外通帶差別變大。具體地，將第一TDR設(shè)備121的探測(cè)信號(hào)輸出頻帶低于698M Hz，通過調(diào)整電橋130的S41和S31的耦合系數(shù)m值，使S41和S31的損耗不同，使某一通帶外(即低于698M Hz)的耦合不平衡度的差值的絕對(duì)值，即|S31-S41|大于18dB時(shí)(通常取20dB以上)時(shí)，即可認(rèn)為S41通路對(duì)S31通路的信號(hào)不產(chǎn)生影響，第一TDR設(shè)備121只對(duì)漏纜301進(jìn)行故障判斷，因?yàn)?18dB相當(dāng)于駐波1.3；漏纜故障判斷的駐波門限是大于1.5，相當(dāng)于-14dB，實(shí)際工程應(yīng)用中，漏纜判定駐波為3，相當(dāng)于回波-6dB。以200MHz作為檢測(cè)頻率說明：此時(shí)調(diào)整TDR設(shè)備的信號(hào)輸出頻率，使其發(fā)射頻率處于200MHz，同時(shí)通過調(diào)整電橋130使之在200MHz時(shí)的幅度不平衡達(dá)到20dB，此時(shí)第一TDR設(shè)備121的探測(cè)信號(hào)在電橋130中的損耗參數(shù)S31約-0.5dB，第一TDR設(shè)備121的探測(cè)信號(hào)在電橋130中的損耗參數(shù)S41小于-20dB，S41相對(duì)于S31的影響處于可忽略狀態(tài)，可以認(rèn)為第一TDR設(shè)備121的信號(hào)進(jìn)入到了第一漏纜301中，對(duì)第一漏纜301進(jìn)行探測(cè)。同理，第二TDR設(shè)備122的探測(cè)信號(hào)經(jīng)過電橋130后進(jìn)入漏纜中，可認(rèn)為僅對(duì)第二漏纜302進(jìn)行監(jiān)測(cè)。若某一路漏纜發(fā)生故障時(shí)，接入其該路漏纜的TDR設(shè)備的探測(cè)信號(hào)會(huì)反饋至發(fā)出該探測(cè)信號(hào)的TDR設(shè)備，從而很容易知道哪一路漏纜出現(xiàn)故障，不再需要后級(jí)合路器。

本發(fā)明提供的漏纜探測(cè)系統(tǒng)，通過改變橋路的低頻特性，降低在通信頻帶外的混頻能力，使系統(tǒng)無需接入后級(jí)合路器。普通的合路器設(shè)計(jì)方式插損在0.5dB左右，本發(fā)明的設(shè)計(jì)方案減少了該部分，覆蓋用漏纜約百米2dB，所以0.5dB的變化相當(dāng)于將覆蓋距離提升了25％。本發(fā)明提供的漏纜探測(cè)系統(tǒng)去掉了傳統(tǒng)的后級(jí)合路器，達(dá)到了POI插損減小、成本降低、體積減小、駐波更容易調(diào)試的技術(shù)效果。

本發(fā)明還運(yùn)用上述漏纜探測(cè)系統(tǒng)100提供了一種漏纜探測(cè)方法，首先，將輸入漏纜探測(cè)系統(tǒng)100的接入系統(tǒng)平分為兩組，也就是將接入系統(tǒng)200的信號(hào)分為兩組，分別和一TDR設(shè)備的探測(cè)信號(hào)進(jìn)行合路，對(duì)應(yīng)形成第一合路信號(hào)141和第二合路信號(hào)142。然后，將所述第一合路信號(hào)141和第二合路信號(hào)142經(jīng)過電橋130合路后向漏纜300輸出。

將第一TDR設(shè)備121的信號(hào)輸出頻帶設(shè)成低于接入系統(tǒng)200的通帶范圍，即控制在698MHz以下，控制電橋130的損耗參數(shù)S31和S41使其特性差別變大，此時(shí)某一698M Hz以下信號(hào)的耦合不平衡度加大。

具體地，通過調(diào)整電橋130的S31和S41的耦合系數(shù)m值，使S31和S41的損耗不同。當(dāng)不平衡度的差值的絕對(duì)值，即|S31-S41|大于18dB時(shí)(通常取20dB以上)，即可認(rèn)為S41通路對(duì)S31通路的信號(hào)不產(chǎn)生影響，第一TDR設(shè)備121只對(duì)漏纜301進(jìn)行故障判斷。其中，-18dB相當(dāng)于駐波1.3，漏纜故障判斷的駐波門限是大于1.5，相當(dāng)于-14dB，實(shí)際工程應(yīng)用中，漏纜判定駐波為3，相當(dāng)于回波-6dB。以200MHz作為檢測(cè)頻率為例，此時(shí)分別調(diào)整第一TDR設(shè)備121的信號(hào)輸出頻率，使其發(fā)射頻率均處于200MHz，同時(shí)分別調(diào)整電橋130的S31和S41的耦合系數(shù)m值，這時(shí)耦合不平衡度的差值的絕對(duì)值，即|S31-S41|大于20dB，即此時(shí)耦合不平衡達(dá)到20dB，此時(shí)第一TDR設(shè)備121信號(hào)在電橋130中的損耗參數(shù)S31約-0.5dB，S41小于-20dB，S41對(duì)S31的影響可忽略，可以認(rèn)為第一TDR設(shè)備121的探測(cè)信號(hào)進(jìn)入到了第一漏纜301中，對(duì)第一漏纜301進(jìn)行監(jiān)測(cè)。同理，第二TDR設(shè)備122的探測(cè)信號(hào)經(jīng)過電橋130后進(jìn)入漏纜中，可認(rèn)為僅對(duì)第二漏纜302進(jìn)行監(jiān)測(cè)，從而不再需要進(jìn)行后級(jí)合路。若哪一路漏纜發(fā)生故障時(shí)，接入其該路漏纜的TDR的探測(cè)信號(hào)會(huì)反饋至發(fā)出該探測(cè)信號(hào)的TDR設(shè)備，從而很容易知道哪一路漏纜出現(xiàn)故障，不再需要后級(jí)合路器。

本發(fā)明提供的漏纜探測(cè)方法，將接入系統(tǒng)的信號(hào)與TDR設(shè)備的探測(cè)信號(hào)進(jìn)行合路，經(jīng)過電橋后路，最后向漏纜輸出，經(jīng)過對(duì)電橋130端口間損耗系統(tǒng)耦合度的調(diào)整，使耦合不平衡度達(dá)到一定值，使漏纜的故障信息直接可在向其發(fā)出TDR探測(cè)信號(hào)的TDR設(shè)備探測(cè)，與傳統(tǒng)的漏纜探測(cè)方法比較，省去了后級(jí)的合路處理，減少了損耗，使探測(cè)操作更為簡(jiǎn)單。