專利名稱：：一種零中頻發(fā)射機和校準零中頻發(fā)射信號的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及發(fā)射機
技術(shù)領(lǐng)域：
，尤其涉及一種零中頻(ZIF)發(fā)射機和校準ZIF發(fā)射信號的方法。
背景技術(shù)：
：發(fā)射機將基帶信號變換成射頻信號后發(fā)送，可用于探測目標或通信。由于早期數(shù)模轉(zhuǎn)換/模數(shù)轉(zhuǎn)換(DAC/ADC)電路器件只能處理較低頻率的信號，因此，早期的發(fā)射機在將基帶信號變換成射頻信號前，需要先將基帶信號變換成中頻(IF)信號，然后再將IF信號變換成射頻信號，這種發(fā)射機通常包括兩級或一級IF級電路，稱為雙IF架構(gòu)發(fā)射機和單IF架構(gòu)發(fā)射機。隨著DAC/ADC電路器件性能的提高，DAC/ADC電路器件可以處理較高頻率的信號，從而出現(xiàn)了ZIF架構(gòu)發(fā)射機。ZIF架構(gòu)發(fā)射機將基帶信號直接變換成射頻信號后發(fā)送，不需要IF級電路，簡化了發(fā)射機的結(jié)構(gòu)，節(jié)省了成本。因此，ZIF架構(gòu)發(fā)射機在移動通信等領(lǐng)域擁有廣泛的應用前景。ZIF架構(gòu)發(fā)射機的工作原理是基帶模擬信號經(jīng)I、Q通道輸入正交調(diào)制器，正交調(diào)制器對I、Q兩路信號進行正交調(diào)制，發(fā)射正交調(diào)制輸出信號。ZIF架構(gòu)發(fā)射機的I、Q通道采用的均是模擬鏈路，因此，在傳輸信號時，I、Q通道對其傳輸?shù)男盘枙a(chǎn)生直流偏置作用，而且，I、Q通道對信號產(chǎn)生的幅度增益通常也不等，這種直流偏置問題和I、Q通道幅度增益不平衡問題將導致發(fā)射信號的信號質(zhì)量下降；此外，實際的正交調(diào)制器通常做不到將兩路輸入信號完全正交，引起正交調(diào)制誤差，這種正交調(diào)制器的非理想化問題也會導致信號質(zhì)量的下降。為了消除I、Q通道的直流偏置問題、幅度增益不平衡問題、正交調(diào)制器的非理想化問題對發(fā)射信號質(zhì)量的影響，目前采用的方法是手動嘗試性地調(diào)整I、Q兩路信號的幅度和相位，直至正交調(diào)制輸出信號的信號質(zhì)量滿足要求，將此時的幅度調(diào)整值和相位調(diào)整值存入ZIF架構(gòu)發(fā)射機，用于日后對輸入I、Q通道的信號進行幅度調(diào)整和相位調(diào)整，提高發(fā)射信號質(zhì)量?，F(xiàn)有這種嘗試性的調(diào)整方法存在的不足是在確定幅度調(diào)整值和相位調(diào)整值時，手動對I、Q兩路信號的幅度和相位進行調(diào)整，費時費力。由于不同發(fā)射機的I、Q通道直流偏置作用、幅度增益不平衡作用以及正交調(diào)制誤差一般不同，因此，采用這種嘗試性的調(diào)整方法，需要對不同發(fā)射機分別確定幅度調(diào)整值和相位調(diào)整值，工作量龐大。I、Q通道采用的電子元器件的性能和正交調(diào)制器的性能均會隨著環(huán)境和溫度的變化而變化，因此，隨著環(huán)境和溫度的變化，I、Q通道的直流偏置作用、幅度增益以及正交調(diào)制器的正交調(diào)制誤差也會相應變化，現(xiàn)有方法將調(diào)整值存入ZIF架構(gòu)發(fā)射機后，無法改變該調(diào)整值，固定的調(diào)整值不能適應環(huán)境和溫度的變化對ZIF架構(gòu)發(fā)射機的影響，無法自適應地校準發(fā)射信號。
發(fā)明內(nèi)容有鑒于此，本發(fā)明實施例的目的在于提供一種ZIF發(fā)射機和校準ZIF發(fā)射信號的方法，以自適應地校準ZIF發(fā)射信號。為達到上述目的，本發(fā)明的技術(shù)方案具體是這樣實現(xiàn)的一種零中頻發(fā)射機，包括l、Q兩路模擬通道、正交調(diào)制器和發(fā)射模塊，其特征在于，該發(fā)射機還包括測量計算模塊、補償模塊和反饋模塊；其中，測量計算模塊，預先存儲有補償闊值，用于在預定時長內(nèi)，向補償模塊發(fā)送I、Q兩路直流測試信號，同時，接收來自反饋模塊的反饋信號，根據(jù)連續(xù)兩次獲得的反饋信號的差別判斷用于對I、Q兩路直流測試信號進行補償?shù)姆较?，向補償模塊發(fā)送判斷出的方向結(jié)果，在所述差別在所述補償閾值范圍外時，繼續(xù)向補償模塊發(fā)送I、Q兩路直流測試信號，直至所述差別在所述補償閾值范圍內(nèi)，完成更新補償值過程；補償模塊，存儲有補償值和調(diào)整步長，用于根據(jù)調(diào)整步長和測量計算模塊發(fā)來的方向結(jié)果更新補償值，根據(jù)更新后的補償值對來自測量計算模塊的I、Q兩路直流測試信號進行補償，或?qū)κ盏降腎、Q兩路業(yè)務信號進行補償，并將補償后的I、Q兩路直流測試信號或I、Q兩路業(yè)務信號分別發(fā)送至I、Q兩贈4莫擬通道；反饋模塊，用于從發(fā)射模塊發(fā)射的正交調(diào)制輸出信號取得反饋信號，輸出給測量計算模塊。一種校準零中頻發(fā)射信號的方法，其特征在于，該方法包括A、預先設置補償閾值、補償值和調(diào)整步長；在需要更新補償值時，執(zhí)行步驟B;B、在預定時長內(nèi)，利用當前補償值對產(chǎn)生的I、Q兩路直流測試信號進行補償后發(fā)送，同時，從正交調(diào)制器的輸出信號取得反饋信號；根據(jù)連續(xù)兩次獲得的反饋信號的差別判斷用于對I、Q兩路直流測試信號進行補償?shù)姆较?，根?jù)調(diào)整步長和所述方向更新當前補償值，并在判斷出所述差別不在補償閾值范圍內(nèi)時，返回步驟B，直至所述差別在補償閾值范圍內(nèi)，完成更新補償值過程；在發(fā)射業(yè)務信號時，執(zhí)行步驟C;C、根據(jù)更新后的補償值對I、Q兩路業(yè)務信號進行補償后發(fā)射?？梢?，本發(fā)明實施例中，在需要更新用于校準發(fā)射信號的補償值時，根據(jù)從發(fā)射信號取得的反饋信號判斷對I、Q兩路測試信號進行補償?shù)姆较?，根?jù)該方向?qū)ρa償值進行更新，在發(fā)射業(yè)務信號時，根據(jù)更新的補償值對I、Q兩路業(yè)務信號進行補償，因此，即便發(fā)射機所處的環(huán)境和溫度發(fā)生變化，由于可以根據(jù)反饋信號更新補償值，與現(xiàn)有技術(shù)中調(diào)整值固定不變相比，本發(fā)明實施例提供的技術(shù)方案能夠自適應地校準發(fā)射信號。圖1是本發(fā)明自適應校準發(fā)射信號的ZIF架構(gòu)發(fā)射機結(jié)構(gòu)示意圖；圖2是圖1中測量計算模塊102的結(jié)構(gòu)圖；圖3是圖1中補償模塊104的結(jié)構(gòu)圖4是圖1中I、Q兩路模擬通道1061和106Q以及正交調(diào)制器107的射頻鏈路等效圖5是本發(fā)明更新補償值的方法流程圖6是本發(fā)明更新直流偏置補償值的方法流程圖7是本發(fā)明更新幅度不平衡補償值的方法流程圖8是本發(fā)明更新相位不平衡補償值的方法流程圖9是A《-0時，向I、Q通道分別輸入測試信號C得到的正交調(diào)制輸出信號仿真效果圖10是^5,=0時，向I、Q通道輸入測試信號(C，-C)得到的正交調(diào)制輸出信號仿真效果圖11是A^,i時，向I、Q通道輸入測試信號(C,C)得到的正交調(diào)制輸出信號仿真效果圖12是A^,i時，向I、Q通道輸入測試信號(C,-C)得到的正交調(diào)制輸出信號仿真效果圖13是A《取特定值的情況下，用(C，C)作為測試信號得到的正交調(diào)制輸出信號仿真效果圖，正交調(diào)制輸出信號的最大幅度記為^w5;圖14是A《取圖13中的A^,值的情況下，用(C，-C)作為測試信號得到的正交調(diào)制輸出信號仿真效果圖。具體實施例方式為使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案及優(yōu)點更加清楚明白，以下參照附圖并舉實施例，對本發(fā)明進一步詳細說明。圖1是本發(fā)明自適應校準發(fā)射信號的ZIF架構(gòu)發(fā)射機結(jié)構(gòu)示意圖。如圖1所示，該發(fā)射機主要包括邏輯控制模塊101、測量計算模塊102、業(yè)務處理模塊103、補償模塊104、分別對I、Q兩路信號進行數(shù)模轉(zhuǎn)換的DAC模塊1051和105Q、I路模擬通道1061、Q路模擬通道106Q、正交調(diào)制器107、發(fā)射模塊108、反饋模塊109和反饋信號檢測模塊110。圖l所示發(fā)射才幾工作時，包括更新補償值和處理正常業(yè)務兩個過程。下面對這兩個過程分別予以介紹。圖1所示發(fā)射機更新補償值時，邏輯控制模塊101控制業(yè)務處理模塊103處于關(guān)閉狀態(tài)，控制測量計算模塊102處于開啟狀態(tài)。測量計算模塊102向補償模塊104發(fā)送I、Q兩路直流測試信號，I、Q兩路直流測試信號由補償模塊104根據(jù)更新的補償值進行補償后，分別進入I路DAC模塊1051和Q路DAC模塊105Q，1051和105Q將I、Q兩路直流測試信號從數(shù)字信號變換為模擬信號。I、Q兩路模擬信號經(jīng)I路模擬通道1061和Q路模擬通道106Q進入正交調(diào)制器107，正交調(diào)制器107對I、Q兩路信號進行正交調(diào)制后輸出，發(fā)射模塊108發(fā)射正交調(diào)制輸出信號。反饋模塊109從發(fā)射信號取得反饋信號，反饋信號檢測模塊IIO將檢測到的反饋信號從模擬信號變換為數(shù)字信號后，發(fā)給測量計算模塊102,其中，測量計算模塊102根據(jù)反饋信號判斷用于對I、Q兩路直流測試信號進行補償?shù)姆较?，將該方向發(fā)給補償模塊104,直至反饋信號滿足系統(tǒng)要求為止，補償模塊104根據(jù)測量計算模塊102發(fā)來的方向更新補償值，根據(jù)更新的補償值按照與所述方向相反的方向?qū)、Q兩路業(yè)務信號進行補償后輸出。所述系統(tǒng)要求可在設計發(fā)射機時進行設置。圖1所示發(fā)射機處理業(yè)務時，邏輯控制模塊IOI控制業(yè)務處理模塊103處于開啟狀態(tài)，控制測量計算模塊102處于關(guān)閉狀態(tài)。業(yè)務處理模塊103將I、Q兩路業(yè)務信號發(fā)給補償模塊104，I、Q兩路業(yè)務信號經(jīng)補償模塊104根據(jù)更新的補償值進行補償后，再經(jīng)DAC模塊1051和105Q、模擬通道1061和106Q傳送至正交調(diào)制器107進行正交調(diào)制，由發(fā)射模塊108發(fā)射正交調(diào)制輸出信號。下面對圖1所示發(fā)射機的各個模塊予以詳細說明。邏輯控制模塊101用于，控制測量計算模塊102和業(yè)務處理模塊103,保證二者一方開啟時，另一方關(guān)閉。測量計算模塊102，預先存儲有補償閾值，用于在預定時長內(nèi)，向補償模塊104發(fā)送I、Q兩路直流測試信號，同時，接收來自反饋模塊109的反饋信號，根據(jù)連續(xù)兩次獲得的反饋信號的差別判斷用于對I、Q兩路直流測試信號進行補償?shù)姆较?，向補償模塊104發(fā)送判斷出的方向結(jié)果，在所述差別在所述補償閾值范圍外時，繼續(xù)向補償模塊104發(fā)送I、Q兩路直流測試信號，直至連續(xù)兩次獲得的反饋信號的差別在所述閾值范圍內(nèi)，完成更新補償值過程。業(yè)務處理模塊103，用于向補償模塊104發(fā)送I、Q兩路業(yè)務信號。補償模塊104，存儲有補償值和調(diào)整步長，用于根據(jù)調(diào)整步長和測量計算模塊102發(fā)來的方向結(jié)果更新當前補償值，根據(jù)更新后的當前補償值對來自測量計算模塊102的I、Q兩路直流測試信號進行補償，或?qū)κ盏降腎、Q兩路業(yè)務信號進行補償，并將補償后的I、Q兩路直流測試信號或l、Q兩路業(yè)務信號分別經(jīng)由I、Q兩鴻4莫擬通道1061和106Q發(fā)送。I路DAC模塊1051用于，將收到的I路信號從數(shù)字信號變換為模擬信號后，發(fā)給I路模擬通道1061。Q路DAC模塊105Q用于，將收到的Q路信號從數(shù)字信號變換為模擬信號后，發(fā)給Q路模擬通道106Q。I路模擬通道1061用于，將I路模擬信號傳送至正交調(diào)制器107。Q路模擬通道106Q用于，將Q路模擬信號傳送至正交調(diào)制器107。T路沖莫擬通道1061和Q路模擬通道106Q均為模擬信號傳輸鏈路，通常包括信號傳輸線、電阻、電感、電容等模擬電子元件。正交調(diào)制器107用于，對輸入的I、兩路模擬信號進行正交調(diào)制，將正交調(diào)制輸出信號發(fā)給發(fā)射模塊108。發(fā)射模塊108用于，發(fā)射正交調(diào)制輸出信號。反饋模塊109用于，從發(fā)射模塊108發(fā)射的正交調(diào)制輸出信號取得反饋信號，輸出給測量計算模塊102。所述正交調(diào)制輸出信號可以是對I、Q兩路直流測試信號進行正交調(diào)制得到的，也可以是對I、Q兩路業(yè)務信號進行正交調(diào)制得到的。反饋信號檢測模塊110用于，檢測反饋模塊109取得的反饋信號，將檢測到的反饋信號變換為數(shù)字信號后，發(fā)給測量計算模塊102。下面對測量計算模塊102的結(jié)構(gòu)進行詳細介紹。圖2是測量計算模塊102的結(jié)構(gòu)圖，如圖2所示，測量計算模塊102包括閾值存儲模塊1021、直流測試信號產(chǎn)生模塊1022和方向判斷模塊1023。閾值存儲模塊1021，用于存儲補償閾值。直流測試信號產(chǎn)生模塊1022，用于在預定時長內(nèi)，向補償模塊104發(fā)送I、Q兩路直流測試信號，接收到測量完畢指示時，完成更新補償值過程。方向判斷模塊1023,用于接收來自反饋模塊109的反饋信號，根據(jù)連續(xù)兩次獲得的反饋信號的差別判斷用于對I、Q兩路直流測試信號進行補償?shù)姆较?，向補償模塊104發(fā)送判斷出的方向結(jié)果，在所述差別在補償閾值范圍內(nèi)時，完成所述的更新補償值過程。直流測試信號產(chǎn)生模塊1022還可以包括直流偏置測試信號產(chǎn)生模塊、幅度不平衡測試信號產(chǎn)生模塊和相位不平衡測試信號產(chǎn)生模塊。其中，這三種測試信號產(chǎn)生模塊可只存在其一，也可同時存在任意兩者或者全部三者。所述直流偏置測試信號產(chǎn)生模塊，用于在預定時長內(nèi)，向補償模塊發(fā)送測量直流偏置的I、Q兩路直流測試信號。所述幅度不平衡測試信號產(chǎn)生模塊，用于在預定時長內(nèi)，向補償模塊發(fā)送測量幅度不平衡的I、Q兩路直流測試信號，接收到幅度不平衡測量完畢指示時，完成更新補償值過程。所述相位不平衡測試信號產(chǎn)生模塊，用于在預定時長內(nèi)，向補償模塊發(fā)送測量相位不平ff的I、Q兩3各直流測試信號。閾值存儲模塊1021中的補償閾值可以包括直流偏置閾值、幅度不平衡閾值和相位不平衡閾值。其中，與直流測試信號產(chǎn)生模塊1022中的直流偏置測試信號產(chǎn)生模塊、幅度不平衡測試信號產(chǎn)生模塊和相位不平衡測試信號產(chǎn)生模塊相對應，這三種閾值可只存在其一，也可同時存在任意兩者或者全部三者。方向判斷模塊1023可以包括直流偏置方向判斷模塊、幅度不平衡方向判斷模塊和相位不平衡方向判斷模塊。其中，與直流測試信號產(chǎn)生模塊1022中的直流偏置測試信號產(chǎn)生模塊、幅度不平衡測試信號產(chǎn)生模塊和相位不平衡測試信號產(chǎn)生模塊相對應，這三種方向判斷模塊也可只存在其一，或者同時存在任意兩者或者全部三者。所述直流偏置方向判斷模塊，接收來自反饋模塊109的反饋信號，根據(jù)連續(xù)兩次獲得的反饋信號的差別判斷用于對I、Q兩路直流測試信號進行補償?shù)闹绷髌梅较颍蜓a償模塊104發(fā)送判斷出的直流偏置方向，在所述差別在直流偏置閾值范圍內(nèi)時，完成更新直流偏置補償值過程。所述幅度不平衡方向判斷模塊，接收來自反饋模塊109的反饋信號，根據(jù)連續(xù)兩次獲得的反饋信號的差別判斷用于對I、Q兩路直流測試信號進行補償?shù)姆炔黄胶夥较?，向補償模塊104發(fā)送判斷出的幅度不平衡方向，在所述差別在幅度不平衡閾值范圍內(nèi)時，完成更新幅度不平衡補償值過程。所述相位不平衡方向判斷模塊，接收來自反饋模塊109的反饋信號，根據(jù)連續(xù)兩次獲得的反饋信號的差別判斷用于對I、Q兩路直流測試信號進行補償?shù)南辔徊黄胶夥较?，向補償模塊104發(fā)送判斷出的相位不平衡方向，在所述差別在相位不平衡閾值范圍內(nèi)時，完成更新相位不平衡補償值過程。測量計算模塊102在完成更新補償值過程后，可由方向判斷模塊1023向邏輯控制模塊101發(fā)送更新完畢指示，也可由方向判斷模塊1023向直流測試信號產(chǎn)生模塊1022發(fā)送更新完畢指示，直流測試信號產(chǎn)生模塊1022收到該更新完畢指示后，向邏輯控制模塊IOI發(fā)送更新完畢指示。邏輯控制模塊101收到所述更新完畢指示后，控制測量計算模塊102處于關(guān)閉狀態(tài)，控制業(yè)務處理模塊103處于開啟狀態(tài)。其中，直流測試信號產(chǎn)生模塊1022收到更新完畢指示后即可停止產(chǎn)生直流測試信號。圖3是補償模塊104的結(jié)構(gòu)圖，如圖3所示，補償模塊104包括補償值存儲模塊1041和信號補償模塊1042。補償值存儲模塊1041，存儲有補償值和調(diào)整步長，用于根據(jù)調(diào)整步長和測量計算模塊102發(fā)來的方向更新補償值。其中，與直流測試信號產(chǎn)生模塊1022中的直流偏置測試信號產(chǎn)生模塊、幅度不平衡測試信號產(chǎn)生模塊和相位不平衡測試信號產(chǎn)生模塊相對應，補償值存儲模塊1041中的補償值可以包括直流偏置補償值、幅度不平衡補償值和相位不平衡補償值中的任意一者、任意兩者、或者全部三者。信號補償模塊1042，用于根據(jù)更新后的補償值對來自測量計算模塊102的I、Q兩路直流測試信號或來自業(yè)務處理模塊103的I、Q兩路業(yè)務信號進行補償，并將補償后的I、Q兩路直流測試信號或I、Q兩路業(yè)務信號分別經(jīng)由I、Q兩i各模擬通道1061和106Q發(fā)送。補償值存儲模塊1041還可進一步用于，記錄測量計算模塊102發(fā)來的方向。信號補償模塊1042還可進一步用于，根據(jù)補償值存儲模塊1041中的方向和更新的補償值對來自測量計算模塊102的I、Q兩路直流測試信號或來自業(yè)務處理模塊103的I、Q兩路業(yè)務信號進行補償，并將補償后的I、Q兩路直流測試信號或I、Q兩路業(yè)務信號分別經(jīng)由I、Q兩路模擬通道1061和106Q發(fā)送。通常，反饋信號的差別是指反饋信號的最大幅度值之差，也可以是反饋信號的功率之差。用于對I、Q兩路直流測試信號進行補償?shù)姆较蚴橇阒蓄l發(fā)射機的信道傳輸特性的方向，通常，所述信號傳輸特性的方向包括I路模擬通道1061的直流偏置方向、Q路模擬通道106Q的直流偏置方向、I路模擬通道1061幅度增益和Q路模擬通道106Q的幅度增益的大小關(guān)系、正交調(diào)制器的正交調(diào)制誤差的方向。這里的正交調(diào)制誤差是指，正弦調(diào)制器的正弦本振信號和余弦本振信號的相位不相等，導致T、Q兩路信號經(jīng)正交調(diào)制器調(diào)制后的相位差不是卯度，正交調(diào)制誤差的方向是指I、Q兩路信號經(jīng)正交調(diào)制器調(diào)制后的相位差與90度的大小關(guān)系。當圖1所示發(fā)射機位于移動通信系統(tǒng)的基站中時，測量計算模塊102可以在上行時隙利用下行信道發(fā)送直流測試信號。圖1所示發(fā)射機可以在每次發(fā)射業(yè)務信號前，均進行補償值的更新，也可在滿足補償值更新條件時，例如，存儲的補償值已過期，才進行補償值的更新。圖1所示發(fā)射機使用更新的補償值對業(yè)務信號進行補償，以校準發(fā)射信號。上面給出了能夠自適應校準發(fā)射信號的ZIF架構(gòu)發(fā)射機的裝置實施例，下面給出校準ZIF發(fā)射信號的方法實施例。具體地，校準ZIF發(fā)射信號的方法包括A、預先設置補償閾值、補償值和調(diào)整步長；在需要更新補償值時，執(zhí)行步驟B;B、在預定時長內(nèi)，利用更新的補償值對產(chǎn)生的I、Q兩路直流測試信號進行補償后發(fā)送，同時，從正交調(diào)制器的輸出信號取得反饋信號；根據(jù)連續(xù)兩次獲得的反饋信號的差別判斷用于對I、Q兩路直流測試信號進行補償?shù)姆较?，根?jù)調(diào)整步長和所述方向更新補償值，并在判斷出所述差別不在補償閾值范圍內(nèi)時，返回步驟B，直至所述差別在補償閾值范圍內(nèi)，完成更新補償值過程；在發(fā)射信號時，執(zhí)行步驟C;C、根據(jù)更新后的補償值對I、Q兩路業(yè)務信號進行補償后發(fā)射?？梢?，本方法實施例給出的校準ZIF發(fā)射信號的方法包括補償值更新和對發(fā)射的業(yè)務信號進行補償兩個過程。下面以對圖1所示發(fā)射機的發(fā)射信號進行校準為例，說明校準ZIF發(fā)射信號的方法。圖4是本發(fā)明I、Q兩路模擬通道1061和106Q以及正交調(diào)制器107的射頻鏈路等效圖。在圖4中，I路模擬通道1061對I路輸入信號/(,)產(chǎn)生大小為AJ,的直流偏置和大小為g,的幅度增益，Q路模擬通道106Q對Q路輸入信號0(/)產(chǎn)生大小為A《的直流偏置和大小為&的幅度增益，正交調(diào)制器107對/(/)和e(,)產(chǎn)生的余弦本振信號和正弦本振信號的相位差是A-，因此，正交調(diào)制器107的輸出信號可表示為其中，A《和A《將導致本振泄漏，降低發(fā)射信號質(zhì)量；如果g,々&，則I、Q兩模擬通道的幅度增益不平衡，將導致發(fā)射信號的鏡像邊帶過高，降低發(fā)射信號質(zhì)量；-,表示余弦本振信號的相位偏移，A,表示正弦本振信號的相位偏移，若正交調(diào)制器誤差八-=^-A不為0，導致I、Q兩路信號經(jīng)正交調(diào)制器調(diào)制后的相位差不是90度，發(fā)射信號的鏡像邊帶過高，降低發(fā)射信號質(zhì)量；&是/(0和的初始相位，一4殳情況下為0'這時'g,.(/+Ac/,).cos((V+"A)-(Q+A《)-sin+。由對圖4的分析可見，I、Q兩路模擬通道的直流偏置作用、幅度增益不平衡和正交調(diào)制器誤差將導致發(fā)射信號的質(zhì)量下降，因此，本方法實施例中，先測量l、Q兩路模擬通道的直流偏置作用、幅度增益不平衡和正交調(diào)制器誤差這些信道傳輸特性的方向，然后按照與信道傳輸特性方向相反的方向?qū)、Q兩路測試信號或I、Q兩路業(yè)務信號進行補償后發(fā)送，達到校準發(fā)射信號的目的。其中按照與信道傳輸特性方向相反的方向?qū)、Q兩路測試信號或I、Q兩路業(yè)務信號進行補償?shù)木唧w方法可以為按照與信道傳輸特性方向相反的方向?qū)ρa償值進行更新，然后據(jù)補償值對I、Q兩^各測試信號進行補償。或者，在更新補償值時記錄信道傳輸特性的方向，然后根據(jù)該方向和補償值對I、Q兩路測試信號進行反向補償。具體地，校準發(fā)射信號的方法包括補償值更新過程和發(fā)射信號校準過程。下面對這兩個過程分別予以說明。一、補償值更新過程。圖5是本發(fā)明更新補償值的方法流程圖，如圖5所示，該方法包括步驟501，利用更新的補償值對產(chǎn)生的I、Q兩路直流測試信號進行補償。圖l所示發(fā)射機中，I、Q兩路信號都是差分信號，在進行補償值更新時，可分別用正負數(shù)表示正的直流測試信號和負的直流測試信號。步驟502,發(fā)送補償后的I、Q兩路直流測試信號，同時，從正交調(diào)制器的輸出信號取得反饋信號。步驟503，判斷連續(xù)兩次獲得的反饋信號的差別是否在閾值范圍內(nèi)，若是，保持補償值不變，結(jié)束本流程，否則，執(zhí)行步驟504。所述差別可以是反饋信號的幅度值的差別，也可以是反饋信號的功率的差別。步驟504,根據(jù)所述差別判斷用于對I、Q兩路直流測試信號進行補償?shù)姆较颉２襟E505,根據(jù)調(diào)整步長和所述方向?qū)ρa償值進行更新，返回步驟501。其中，步驟504中用于對I、Q兩路直流測試信號進行補償?shù)姆较蚩梢允侵绷髌梅较颉⒑?或幅度不平tf方向、和/或相位不平衡方向，相應地，步驟501中的直流測試信號可以是測量直流偏置的直流測試信號、和/或測量幅度不平衡的直流測試信號、和/或測量相位不平衡的直流測試信號，步驟505中的補償值可以是直流偏置補償值、和/或幅度不平衡補償值、和/或相位不平衡補償值。下面對測量直流偏置方向和更新直流偏置補償值的方法、測量幅度不平#f方向和更新幅度不平#N卜償值的方法、測量相位不平衡方向和更新相位不平衡補償值的方法分別予以詳細說明。圖6是本發(fā)明更新直流偏置補償值的方法流程圖。在該方法中，先測量直流偏置方向，然后再根據(jù)直流偏置的方向更新直流偏置補償值。圖6中，直流偏置補償值包括I通道的直流偏置補償值ZX7—W^W—/和Q通道的直流偏置4卜償值Z)C—"々wrf—2，可統(tǒng)一記為DC—fl《wW，直流偏置調(diào)整步長記為ZX7—Wep，直流偏置閾值記為DC_*。通常將DC—a凈jw,—/和Z)C—"4/wW—g預設為0,DC—加;？和ZX:—,/^的預"i殳值可以系統(tǒng)要求而定。如圖6所示，該方法具體包括步驟601,首次持續(xù)預定時長發(fā)送用于測量直流偏置的I、Q兩路直流測試信號。對I、Q通道中哪一通道的直流偏置補償值進行更新則需要測量哪一通道的直流偏置方向。本步驟中，向待測通道發(fā)送幅度為A的正的直流測試信號(A為正實數(shù))，向另一通道發(fā)送幅度為0的0信號。幅度為A的正的直流偏置測試信號記為測試信號A。幅度為A的負的直流偏置測試信號記為測試信號-A。下文以(I路測試信號，Q路測試信號)的形式表示I、Q兩路測試信號，例如，(A,-A)表示I路測試信號為測試信號A、Q路測試信號為測試信號-A。步驟602,根據(jù)更新的直流偏置補償值對I、Q兩路直流偏置測試信號進行補償后發(fā)給正交調(diào)制器。本步驟中，將本次的直流偏置測試信號的幅度值加上Z)C^"《"w作為補償后的幅度值。本步驟中，由于DCj々血是按照與待測通道的直流偏置方向相反的方向更新得到的，因此，將本次的直流測試信號的幅度值加上DC—a承w作為補償后的幅度值，即相當于按照與待測通道的直流偏置方向相反的方向?qū)、Q兩路直流測試信號進行補償，通過這種反向補償可逐步修正直流測試信號，消除由于直流偏置導致發(fā)射信號質(zhì)量下降的問題。步驟603,記錄從正交調(diào)制輸出信號取得的反饋信號的最大幅度值^wl。步驟604，再次持續(xù)預定時長發(fā)送用于測量直流偏置的I、Q兩路直流測試信號。本步驟中發(fā)送的測試信號為(-A，0)。步驟605，同步驟602。步驟606,記錄從正交調(diào)制輸出信號取得的反饋信號的最大幅度值」《72。步驟607,判斷^wl和^m2的差別是否在ZX:一Ar允許范圍內(nèi)，若是，結(jié)束本流程，否則執(zhí)行步驟608。本步驟中，爿附l和^w2的差另ij是指^wl和力w2的差值。步驟608,根據(jù)所述差別判斷通過待測通道的信號的直流偏置方向，若為正向偏置，則執(zhí)行步驟609,若為負向偏置，則執(zhí)行步驟610。本步驟中，若^附1=^2，則直流偏置為O，若j柳bjw2,則直流偏置為正向，若^wl<^附2，則直流偏置為負向。通過執(zhí)行步驟601608,可測得通過待測通道的信號的直流偏置方向。下面通過步驟609~610，根據(jù)直流偏置的方向更新直流偏置補償值。步驟609,將DC—at^w減'J、|DC_w印l大小，返回步驟601。本步驟中，如果待測通道是I通道，則DC—"々wrf是指"C一W/wW—/，如果4寺測通道是Q通道，則DC_a《MW是指DC_"々wrf—g。|dc—w印l是zx:—的纟色只于{直。步驟610,將Z)C—t^耐增大l"Cj嘩l大小，返回步驟601。圖6中的步驟601、604和608還可以為步驟601中，向正交調(diào)制器的待測通道發(fā)送不為0的第一直流測試信號，向正交調(diào)制器的另一通道發(fā)送0信號。步驟604中，向所述待測通道發(fā)送不為O的第二直流測試信號，向所述另一通道發(fā)送0信號。其中，第一直流測試信號和第二直流測試信號的幅度值不相等。步驟608判斷直流偏置特性的方法為根據(jù)第一直流測試信號與第二直流測試信號的幅度比值、和A2的比值、待測通道的直流偏置特性三者之間的函數(shù)關(guān)系，確定待測通道的直流偏置特性的方向。第一直流測試信號與第二直流測試信號的幅度比值、^wl和」的比值、待測通道的直流偏置特性三者之間的函數(shù)關(guān)系具體為當?shù)谝恢绷鳒y試信號和第二直流測試信號方向均為正時，若^wl和Jw2的比值小于所述幅度比值，判定待測通道直流偏置的方向為正，若Jml和Jm2的比值大于所述幅度比值，判定待測通道直流偏置的方向為負。當?shù)谝恢绷鳒y試信號和第二直流測試信號方向均為負或者一正一負時，若Jwl和^的比值大于所述幅度比值，判定待測通道直流偏置的方向為正，若爿wl和v^2的比值小于所述幅度比值，判定待測通道直流偏置的方向為負。下面舉例說明利用所述函數(shù)關(guān)系確定直流偏置方向的方法假設輸入待測通道的第一直流測試信號是正信號，幅度為10,第二直流測試信號幅度為5，則二者比值為2。若待測通道具有正的直流偏置2,由于輸入正交調(diào)制器另一通道的測試信號為0信號，因此，i^^2〈2;若7待測通道具有負的直流偏置2，則^=^>2;若待測通道無直流偏置作用，爿w23則^1=2。根據(jù)這種函數(shù)關(guān)系，當測得^1<2時，可反推出待測通道具有Jm2^附2正的直流偏置作用，當測得^1>2時，可反推出待測通道具有負的直流偏爿w2置作用，當測得^1=2時，可反推出待測通道無直流偏置作用。運用圖6的方法，即可更新DC—flt//MW—/和DC—"4'"W—2，存^諸DC—和DC—"咖w—e，在向i、Q通道發(fā)送業(yè)務信號時，只需將i路業(yè)務信號的幅度值加上DC—，將Q路業(yè)務信號的幅度值加上dc—e,即可補償I、Q通道對業(yè)務信號產(chǎn)生的直流偏置。除了圖6所示方法外，本領(lǐng)域技術(shù)人員可以預見到，作為一種替換方式，也可i己錄T、Q通道_直'流il)置并爭性的方向，在"H"算—a《m,v/—/矛口Z)C—"c々'm,"—0時，只要相應的直流偏置方向不是O，或者只要兩最大幅度值的差別不在閾值允許范圍內(nèi)，則無i侖該方向是正向還是負向，就將dc'—"《ww增大lix:—他戶|大小，直至兩最大幅度值的差別在閾值允許范圍內(nèi)。這樣，在對測試信號和業(yè)務信號進行補償時，如果相應的直流偏置方向是正向，則加上"C—o《MW，反之，則減去DC——.組。下面介紹圖6中測量直流偏置方向的方法的原理。測量通過I、Q通道的信號的直流偏置方向的原理相同，下面以測量通過I通道的信號的直流偏置方向為例介紹該原理當持續(xù)預定時長向I、Q通道發(fā)送測試信號(A,0)時，將測試信號幅度值代入①式可得正交調(diào)制輸出信號的幅度為應風=g,.(/+cos(cu,。f+A)—(0+Ad,).sin(04/)=g,(」+zW,)-cos(叫J+0,)貝'Jawpl,的最大^直=|max(g,(/4+At/,.).cos(wj+0))|=g,|」+A《|。當持續(xù)預定時長向I、Q通道發(fā)送測試信號(-A,0)時，將測試信號幅度值代入①式可得正交調(diào)制輸出信號的幅度flip2,為fl呼2,=(/+Ati,)cos(<ytof+《■)_+At/,).sin=g,.(-J+Ac/,).cos(。),',,十^)則"wp2,的最大i"直Jw2,=|max(g,(—乂+△《).cos(w,。,+0))|=g,|—^+A《.|?？梢娙?Jw2,,則△《=0;若J/nl;>Jw2,,則zW,>0;若/Iwl,</1m2,'貝'JAc/,<0。圖7是本發(fā)明更新幅度不平衡補償值的方法流程圖。在該方法中，先測量幅度不平衡方向，然后再根據(jù)幅度不平衡的方向更新幅度不平衡補償值。圖7中，I路的幅度不平衡補償值記為—/，Q路的幅度不平衡補償值記為jw—W/w對—g，幅度不平衡的調(diào)整步長記為Jm—W印，幅度不平衡閾4直i己為jw—。通常將爿w—fl^^,一/和爿W—OC^W—g子貞i殳為0,爿w—,"e/和爿w—Ar的預設值可以系統(tǒng)要求而定。如圖7所示，該方法具體包括步驟701，首次持續(xù)預定時長發(fā)送用于測量幅度不平衡的I、Q兩路直流測試信號。本步驟中，向I、Q通道分別發(fā)送I路第三直流測試信號和Q路第三直流測i式^言號。步驟702，根據(jù)更新的幅度不平衡補償值對I、Q兩路直流測試信號進行補償后發(fā)給正交調(diào)制器。本步驟中，將I路直流測試信號的幅度值乘以(1+—/)作為補償后的I路測試信號幅度值，將Q路直流測試信號的幅度值乘以。《"w—e)作為補償后的Q路測試信號幅度值。為了消除I、Q通道的直流偏置對計算幅度不平衡補償值的精度的影響，本步驟中也可將I、Q兩路測試信號的幅度值分別加上各自的直流偏置補償值，所得和乘以各自的幅度不平衡補償值，所得乘積作為補償后的直流測試信號的幅度值。步驟703,記錄從正交調(diào)制輸出信號取得的反饋信號的最大幅度值J附3。步驟704,再次持續(xù)預定時長發(fā)送用于測量幅度不平衡的I、Q兩路直流測試信號。本步驟中，向I、Q通道分別發(fā)送I路第四直流測試信號和Q路第四直流測試信號。其中，步驟701和步驟704中所述的測試信號存在如下關(guān)系I路第三直流測試信號和Q路第三直流測試信號中，一為0信號，另一為非O信號，并且，I路第四直流測試信號與Q路第三直流測試信號的幅度值相等，Q路第四直流測試信號與I路第三直流測試信號的幅度值相等。例如，I路第三直流測試信號是幅度為B的正的直流測試信號(記為測試信號B,其中，B是正實數(shù))，Q路第三直流測試信號是0信號，I路第四直流測試信號是0信號，Q路第四直流測試信號是測試信號B。步驟705,同步驟702。步驟706，記錄從正交調(diào)制輸出信號取得的反饋信號的最大幅度值。步驟707，判斷^附3和^附4的差另ll是否在—允許范圍內(nèi)，若是，則結(jié)束本流程，否則執(zhí)行步驟708。本步一驟中，爿附3和^w4的差另U是指^w3和Jm4的差<直。步驟708，根據(jù)所述差別判斷通過I、Q兩通道后測試信號的幅度不平衡方向，若l路的幅度增益大于Q路的幅度增益，則執(zhí)行步驟709，反之，執(zhí)行步驟710。本步驟中，獲取最大幅度值較大的反饋信號期間，I、Q兩路中，測試信號不為0的一路的幅度增益大于另一路的幅度增益。例如，當I路第三直流測試信號是測試信號B時，如果Jm3>Jw4，獲取最大幅度值為乂m3的反饋信號期間，發(fā)給I通道的測試信號是測試信號B，發(fā)給Q通道的測試信號是O信號，因此，I通道的幅度增益大于Q通道的幅度增益，反之，如果Jw4〉Jw3，則Q通道的幅度增益大于I通道的幅度增益。通過執(zhí)行步驟701~708，可測得通過I、Q通道的信號的幅度不平衡方向。下面通過步驟709~710，根據(jù)幅度不平衡的方向更新幅度不平衡補償值。步驟709，將^W—a《MW—/減小—W印大小，或?qū)W—fl《MW—^增大」附—w卬大小，返回步驟701。步驟710，將/1w—a《wW—/增大^附—大小，或?qū)輜—"4/wW一2減小大小，返回步驟701。通過圖7的方法，即可更新vim—a々wrf—/和yiw—"々wW—g，存^諸更新的w力"/—/和e,在向I、Q通道發(fā)送業(yè)務信號時，只需將I、Q兩路業(yè)務信號的幅度值分別調(diào)整至原幅度值的1+^w一a々M」倍和l+爿m—a々","—e倍，即可補償I、Q通道對業(yè)務信號的幅度增益不平^f作用。在更新/l附—a《wW—/和/im—a《仏"—0時，可以保持其中之一為初始值，而只更新另一方，這樣，在對I、Q兩路業(yè)務信號進行補償時，可根據(jù)I、Q通道的幅度增益大小關(guān)系，只對I、Q兩路業(yè)務信號中的一路信號進行幅度不平衡補償，以減少進行幅度增益補償?shù)倪\算量。下面介紹圖7中測量幅度不平^f方向方法的原理。假設測量幅度不平衡方向時，不存在直流偏置作用或者直流偏置作用已補償，則根據(jù)①式，I、Q路信號的正交調(diào)制輸出信號為當持續(xù)預定時長向I通道發(fā)送測試信號B、向Q通道發(fā)送O信號時，將測試信號幅度值代入②式可得正交調(diào)制輸出信號的幅度,p3為當持續(xù)預定時長向I通道發(fā)送0信號、向Q通道發(fā)送測試信號B時,將測試信號幅度值代入②式可得正交調(diào)制輸出信號的幅度謹^4為貝寸a附/4的最大4直爿m4=Imax(-S.sin))|=|-^|?？梢娙魕4w3二爿w4,則表示g,=1,I通道的幅度增益和Q通道的幅度增益相同；若Jm3〉^m4，則表示g,M,I通道的幅度增益大于Q通道的幅度增益；若爿m3〈爿w4，則表示g,<1，I通道的幅度增益小于Q通道的幅度增益。圖8是本發(fā)明更新相位不平衡補償值的方法流程圖。在該方法中，先測量相位不平衡方向，然后再根據(jù)相位不平衡的方向更新相位不平衡補償值。圖8中，相位不平衡補償值記為a々贈，相位不平衡的調(diào)整步長記為p/z—W印，相位不平4軒閾^f直記為。通常將p/z——/wW預i殳為0，爿w—W印和viw_Ar的預設值可以系統(tǒng)要求而定。如圖8所示，該方法具體包括步驟801，首次持續(xù)預定時長發(fā)送用于測量相位不平衡的I、Q兩路直流測試信號。本步驟中，向I、Q通道分別發(fā)送I路第五直流測試信號和Q路第五直流測試信號。步驟802，根據(jù)更新的相位不平衡補償值對I、Q兩路直流測試信號進行補償后發(fā)給正交調(diào)制器。步驟803，記錄從正交調(diào)制輸出信號取得的反饋信號的最大幅度值,4m5。步驟804，再次持續(xù)預定時長發(fā)送用于測量相位不平衡的I、Q兩路直流測試信號。本步驟中，向I、Q通道分別發(fā)送I路第六直流測試信號和Q路第六直流測試信號。其中，步驟801和步驟804中所述的測試信號存在如下關(guān)系I路第五直流測試信號和Q路第五直流測試信號的幅值相等且方向相同，I路第六直流測試信號和Q路第六直流測試信號等值反向，且幅度值分別與I路第五直流測試信號和Q路第五直流測試信號的幅度值相同；或者，I路第六直流測試信號和Q路第六直流測試信號的幅值相等且方向相同，I路第五直流測試信號和Q路第五直流測試信號等值反向，且幅度值分別與I路第六直流測試信號和Q路第六直流測試信號的幅度值相同。例如，I路第五直流測試信號、Q路第五直流測試信號和I路第六直流測試信號均是幅度為C的正信號(記為測試信號C，其中，C是正實數(shù))，Q路第六直流測試信號是幅度為C的負信號(記為測試信號-C)。步驟805，同步驟802。步驟806,記錄從正交調(diào)制輸出信號取得的反饋信號的最大幅度值^m6。步驟807,判斷J/n5和Jw6的差別是否在W—^.允許范圍內(nèi)，若是，則結(jié)束本流程，否則#1行步驟808。本步一腺中，J"z5和Jw6的差另'J是指^w3和Jm4的差〈直。步驟808，根據(jù)所述差別判斷I、Q兩路測試信號的相位不平衡方向，若I、Q兩路測試信號經(jīng)正交調(diào)制后的相位差大于90度，則執(zhí)行步驟809,反之，執(zhí)行步驟810。若獲取最大幅度值較大的反饋信號期間，I、Q兩路測試信號方向相同，則判斷出相位不平衡方向為I、Q兩路測試信號的相位差大于目標值，反之，判斷出相位不平《軒方向為I、Q兩路測試信號的相位差小于目標^t,其中，所述目標值是正交調(diào)制輸出信號完全正交時，I、Q兩路測試信號的相位差，正交調(diào)制輸出信號完全正交即是指1、Q路測試信號經(jīng)正交調(diào)制后的相位差等于90度。例如，當I路第五直流測試信號、Q路第五直流測試信號和I路第六直流測試信號均是測試信號C，Q路第六直流測試信號是測試信號-C時如果^w5-Jm6，則I、Q路測試信號經(jīng)正交調(diào)制后的相位差等于90度；如果^15>^"6，貝'jI、Q路測試信號經(jīng)正交調(diào)制后的相位差大于90度；如果Jm5<^m6，則I、Q路測試信號經(jīng)正交調(diào)制后的相位差小于90度；通過執(zhí)行步驟801808，可測得通過I、Q通道的信號的相位不平衡方向。下面通過步驟809-810，根據(jù)相位不平衡的方向更新相位不平衡補償值。步驟809,將如—"》"w增大^—w印大小，且p/z—fl々wrf用于將兩路信號的相位差減小a《ww大小，返回步驟801。步驟810，將-—"《虛增大p/—Wep大小，且一—a々ww用于將兩路信號的相位差增大pA一a《wW大小，返回步驟801。通過圖8的方法，即可測得正交調(diào)制器的正交調(diào)制誤差，當」附5=^76時，正交調(diào)制器將輸入其中的信號進行完全正交調(diào)制；當^775>^^時，正交調(diào)制器的I、Q兩路本振信號的相位差大于90度，此時，需減小I、Q兩路信號的相位差，以補償正交調(diào)制誤差；當^m5<時，正交調(diào)制器的I、Q兩路本振信號的相位差小于卯度，此時，需增大I、Q兩路信號的相位差，以補償正交調(diào)制誤差。通過圖8的方法可以測得正交調(diào)制器的正交調(diào)制誤差的方向，記錄該方向，則后續(xù)可根據(jù)該誤差反向調(diào)整I、Q兩路測試信號或業(yè)務信號的相位差，以補償該正交調(diào)制誤差，從而校準發(fā)射信號。下面介紹圖8中測量相位不平《軒方向的方法的原理。有i設測量相位不平衡方向時，不存在直流偏置作用和幅度不平衡作用，或者直流偏置作用和幅度不平衡作用均已得到補償，則根據(jù)①式，I、Q路信號的正交調(diào)制輸出信號為/,cos—J十&)—2sin(w,力二/.sin③其中，A^,為正交調(diào)制器的余弦本振信號相位相對于正弦本振信號相位的相位差。當持續(xù)預定時長向I、Q通道分別發(fā)送測試信號C時，將測試信號幅度值代入③式，則正交調(diào)制輸出信號的幅度畫;5和謹p5的最大值」m/5分別為，/5=C.sin氣/+y+AAsinr"/f/+—+、2—sin叫,義—C'sin(氣/)二Cjw5=|max(C,cos+A^)-C.sin=C.|max(cos+)-sin(當持續(xù)預定時長向I、Q通道分別發(fā)送測試信號C和測試信號-C時，將測試信號幅度值代入③式，則正交調(diào)制輸出信號的幅度",";6和"wp6的最大值分另，J為「；r、纖/6二C.sin+—+A《+C*sin(w/0/)二C、2Jsin叫/+!+△《+sin(2乂*6二|max(C.cos(wJ+。sin=c，-|max(cos(叫Z+△^)+sin結(jié)合正弦函凄t圖像和余弦函凄史圖像可知若」加5=^附6，則A--o，正余弦本振信號相位相同，那么，正交調(diào)制器的正交調(diào)制誤差為0，正交調(diào)制器對I、Q兩路信號進行正交調(diào)制后，I、Q兩路信號的相位差為90度；若/Iw5>^w6,則余弦本振信號相位大于正弦本振信號相位，正交調(diào)制器的正交調(diào)制誤差大于0，正交調(diào)制器對I、Q兩路信號進行正交調(diào)制后，I、Q兩^^f言號的相^立差大于90度；若^4w5〈Jw6,貝'JA^,0，佘弦本4展〗言號相位小于正弦本振信號相位，正交調(diào)制器的正交調(diào)制誤差小于0，正交調(diào)制器對I、Q兩路信號進行正交調(diào)制后，I、Q兩路信號的相位差小于90度。本申請的發(fā)明人還通過仿真對圖8中的相位不平衡方向原理進行了驗證，具體請見圖9至圖14。圖9至圖14給出了A^,取一定值的情況下，按照上述相位不平衡測量原理發(fā)送直流測試信號得到的正交調(diào)制信號仿真圖。其中，圖中的橫坐標表示采樣點(Samples),縱坐標表示信號幅度(amp)。如圖9至圖12所示，帶有雪花標記的曲線是I路信號與余弦本振信號相乘后得到的信號的幅度曲線，帶有三角標記的曲線是Q路信號與正弦本振信號相乘后得到的信號的幅度曲線，帶有六角星標記的曲線是正交調(diào)制輸出信號的幅度曲線。圖9是A《-0時，向I、Q通道分別輸入測試信號C得到的正交調(diào)制輸出信號仿真效果圖。圖10是A《-0時，向I、Q通道輸入測試信號(C，-C)得到的正交調(diào)制輸出信號仿真效果圖。對比圖9和圖IO可見，在A-,0時，采用(C，C)作為測試信號得到的正交調(diào)制輸出信號最大幅度^"5與采用(C，-C)作為測試信號得到的正交調(diào)制輸出信號最大幅度Jm6相等，因此，可由Jm5:^76反推出A^=0。圖ii是^,=|時，向T、Q通道輸入測試信號(C,C)得到的正交調(diào)制輸出信號仿真效果圖。圖12是A《二！時，向I、Q通道輸入測試信號(C,-C)得到的正交調(diào)制輸出信號仿真效果圖。對比圖11和圖12可見，在A^,;三時，即正交調(diào)制器的余弦本振信號相2位比正弦本振信號的相位大90度，經(jīng)正交調(diào)制后，I、Q路信號相位差為180度時，采用(C,C)作為測試信號得到的正交調(diào)制輸出信號最大幅度接近5xl04,采用(C，-C)作為測試信號得到的正交調(diào)制輸出信號最大幅度為0,前者遠遠大于后者，因此，可由Jw5〉viw6反推出>0。圖13和圖14給出了A^,取特定值的情況下，正交調(diào)制輸出信號的仿真效果圖。如圖13和圖14所示，不帶標記的曲線是A0,-4O度時正交調(diào)制輸出信號的幅度曲線，帶有圓圏標記的曲線是M=40時正交調(diào)制輸出信號的幅度曲線，帶有五角星標記的曲線是A^--IO度時正交調(diào)制輸出信號的幅度曲線，帶有六角星標記的曲線是A0,1O度時正交調(diào)制輸出信號的幅度曲線，帶有三角標記的曲線是A《^0度時正交調(diào)制輸出信號的幅度曲線。圖13是A0,取特定值的情況下，用(C,C)作為測試信號得到的正交調(diào)制輸出信號仿真效果圖，正交調(diào)制輸出信號的最大幅度記為Jm5。圖14是A0,取圖13中的A《值的情況下，用(C，-C)作為測試信號得到的正交調(diào)制輸出信號仿真效果圖，正交調(diào)制輸出信號的最大幅度記為/4附6。對比圖13和圖14可見=0度(degree)時，爿附5=^附6;A《取10度和40度這些大于0的4直日寸，Jm5>yi,"6;A^,耳又-10度牙口-40度這些小于0的值時，Jm5〈爿m6;因jt匕，可由爿附5=/1m6反4,出AA=0，由J,w5>Xw6反4*出A^,>0，由爿"5<^w6反4#出△《<0。圖6、圖7和圖8所示的方法中，均先測量信道的傳輸特性，然后根據(jù)該傳輸特性對補償值進行更新，實現(xiàn)按照與信道傳輸特性方向相反的方向?qū)y試信號進行補償。下面列表給出圖6-圖8中測量直流偏置、幅度不平衡和相位不平衡時，測試信號幅度值、正交調(diào)制輸出信號幅度值、信道傳輸特性三者之間的對應關(guān)系。具體請參見表一<table>tableseeoriginaldocumentpage34</column></row><table>表一表一中，和Xw2,分別表示以(A,0)作為測試信號時正交調(diào)制輸出信號的最大幅度值和以(-A，0)作為測試信號時正交調(diào)制輸出信號的最大幅度值；」,"1(/和^12((分別表示以(0,A)作為測試信號時正交調(diào)制輸出信號的最大幅度值和以(0，-A)作為測試信號時正交調(diào)制輸出信號的最大幅度值。二、發(fā)射信號校準過程。校準發(fā)射信號時，需要對發(fā)射的業(yè)務信號進行直流偏置補償、和/或幅度不平衡補償、和/或相位不平衡補償，下面分別予以說明。直流偏置補償如果Z)C—a《Mf的初始^直為0,在更新DC—o《wW時，已才艮據(jù)直it偏置方向?qū)C—^//itt卞進4亍了反向更新，即直流偏置為正時，將Z)C—a々ww減去|dcWe/l大小，在直流偏置為負時，將dc—fl々ww增大|dc—w印l大小，那么，在對業(yè)務信號進行直流偏置補償時，將業(yè)務信號的幅度值加上DC一"《W作為補償后的業(yè)務信號幅度值。如果DC_的初始<直為0,在更新DC—時，記錄了直流偏置的方向，并且無論直流偏置方向是正還是負，均將zx:—a《i^加上lzx:—w印l大小，那么，在對業(yè)務信號進行直流偏置補償時，如果記錄的直流偏置方向為正，則將業(yè)務信號的幅度值加上DC—作為補償后的業(yè)務信號幅度值，如果記錄的直流偏置方向為負，則將業(yè)務信號的幅度值減去Z)Cj《組作為補償后的業(yè)務信號幅度值。幅度不平衡補償將I路業(yè)務信號的幅度值乘以(1+j"7——/)作為幅度不平衡補償后的I路業(yè)務信號的幅度值，將Q路業(yè)務信號的幅度值乘以(l+jm—"^,_2)作為幅度不平衡補償后的Q路業(yè)務信號的幅度值。相位不平tf補償如果記錄的正交調(diào)制誤差的方向是大于90度，那么，在進行相位不平衡補償時，將I、Q兩路測試信號的相位差減小——a々"w大小，反之，將I、Q兩^^測試信號的相位差增大——大小。當在移動通信系統(tǒng)中使用本方法實施例給出的校準方法時，發(fā)送測試信號的方法為在移動通信系統(tǒng)的上行時隙利用下行通道發(fā)送須'H式信號。由上述技術(shù)方案可見，本發(fā)明實施例中，在需要更新用于校準發(fā)射信號的補償值時，根據(jù)從發(fā)射信號取得的反饋信號判斷對I、Q兩路測試信號進行補償?shù)姆较颍鶕?jù)該方向?qū)ρa償值進行更新，在發(fā)射業(yè)務信號時，根據(jù)更新的補償值對I、Q兩路業(yè)務信號進行補償，因此，即便發(fā)射機所處的環(huán)境和溫度發(fā)生變化，由于可以根據(jù)反饋信號更新補償值，與現(xiàn)有技術(shù)中調(diào)整值固定不變相比，本發(fā)明實施例提供的技術(shù)方案能夠自適應地校準發(fā)射信號。由于本發(fā)明實施例中，每次更新補償值之前，均測量信道傳輸特性，根據(jù)信道傳輸特性的方向?qū)ρa償值進行反向更新，或者，在更新補償值過程中記錄信道傳輸特性的方向，根據(jù)補償值、或者所述補償值和所述信道傳輸特性的方向，按照與所述傳輸特性方向相反的方向?qū)、Q兩路信號進行補償，因此，可以消除由于直流偏置、和/或幅度不平衡、和/或相位不平衡這些信道傳輸特性導致的發(fā)射信號質(zhì)量下降問題，實現(xiàn)校準發(fā)射信號。以上所述，僅為本發(fā)明的較佳實施例而已，并非用于限定本發(fā)明的保護范圍，凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)所做的任何修改、等同替換、改進等，均應包含在本發(fā)明的保護范圍之內(nèi)。權(quán)利要求1、一種零中頻發(fā)射機，包括1、Q兩路模擬通道、正交調(diào)制器和發(fā)射模塊，其特征在于，該發(fā)射機還包括測量計算模塊、補償模塊和反饋模塊；其中，測量計算模塊，預先存儲有補償閾值，用于在預定時長內(nèi)，向補償模塊發(fā)送I、Q兩路直流測試信號，同時，接收來自反饋模塊的反饋信號，根據(jù)連續(xù)兩次獲得的反饋信號的差別判斷用于對I、Q兩路直流測試信號進行補償?shù)姆较?，向補償模塊發(fā)送判斷出的方向結(jié)果，在所述差別在所述補償閾值范圍外時，繼續(xù)向補償模塊發(fā)送I、Q兩路直流測試信號，直至所述差別在所述補償閾值范圍內(nèi)，完成更新補償值過程；補償模塊，存儲有補償值和調(diào)整步長，用于根據(jù)調(diào)整步長和測量計算模塊發(fā)來的方向結(jié)果更新補償值，根據(jù)更新后的補償值對來自測量計算模塊的I、Q兩路直流測試信號進行補償，或?qū)κ盏降腎、Q兩路業(yè)務信號進行補償，并將補償后的I、Q兩路直流測試信號或I、Q兩路業(yè)務信號分別發(fā)送至I、Q兩路模擬通道；反饋模塊，用于從發(fā)射模塊發(fā)射的正交調(diào)制輸出信號取得反饋信號，輸出給測量計算模塊。2、如權(quán)利要求1所述的零中頻發(fā)射機，其特征在于，該零中頻發(fā)射機進一步包括邏輯控制模塊和業(yè)務處理模塊；邏輯控制模塊，用于控制業(yè)務處理模塊和測量計算模塊，保證二者一方開啟時，另一方關(guān)閉；業(yè)務處理模塊，用于向補償模塊發(fā)送I、Q兩路業(yè)務信號。3、如權(quán)利要求1所述的零中頻發(fā)射機，其特征在于，所述測量計算模塊包括用于存儲補償閾值的閾值存儲模塊、直流測試信號產(chǎn)生模塊和方向判斷模塊；所述直流測試信號產(chǎn)生模塊，用于在預定時長內(nèi)，向補償模塊發(fā)送I、Q兩路直流測試信號；所述方向判斷模塊，用于接收來自反饋模塊的反饋信號，根據(jù)連續(xù)兩次獲得的反饋信號的差別判斷用于對I、Q兩路直流測試信號進行補償?shù)姆较?，向補償模塊發(fā)送判斷出的方向結(jié)果，在所述差別在補償閾值范圍內(nèi)時，完成更新補償值過程。4、如權(quán)利要求3所述的零中頻發(fā)射機，其特征在于，所述直流測試信號產(chǎn)生模塊包括直流偏置測試信號產(chǎn)生模塊；所述補償閾值包括直流偏置閾值；所述補償值包括直流偏置補償值；所述方向判斷模塊包括直流偏置方向判斷模塊；所述直流偏置測試信號產(chǎn)生模塊，用于在預定時長內(nèi)，向補償模塊發(fā)送測量直流偏置的I、Q兩路直流測試信號；所述直流偏置方向判斷模塊，接收來自反饋模塊的反饋信號，根據(jù)連續(xù)兩次獲得的反饋信號的差別判斷用于對I、Q兩路直流測試信號進行補償?shù)闹绷髌梅较?，向補償模塊發(fā)送判斷出的直流偏置方向，在所述差別在直流偏置閾值范圍內(nèi)時，完成更新直流偏置#卜償值過程。5、如權(quán)利要求3所述的零中頻發(fā)射機，其特征在于，所述直流測試信號產(chǎn)生模塊包括幅度不平衡測試信號產(chǎn)生模塊；所述補償閾值包括幅度不平衡閾值；所述補償值包括幅度不平衡補償值；所述方向判斷模塊包括幅度不平衡方向判斷模塊；所述幅度不平衡測試信號產(chǎn)生模塊，用于在持續(xù)預定時長內(nèi)，向補償模塊發(fā)送測量幅度不平衡的I、Q兩路直流測試信號；所述幅度不平衡方向判斷模塊，接收來自反饋模塊的反饋信號，根據(jù)連續(xù)兩次獲得的反饋信號的差別判斷用于對I、Q兩路直流測試信號進行補償?shù)姆炔黄胶夥较?，向補償模塊發(fā)送判斷出的幅度不平衡方向，在所述差別在幅度不平衡閾值范圍內(nèi)時，完成更新幅度不平衡補償值過程。6、如權(quán)利要求3所述的零中頻發(fā)射機，其特征在于，所述測試信號產(chǎn)生模塊包括相位不平衡測試信號產(chǎn)生模塊；所述補償閾值包括相位不平衡閾值；所述補償值包括相位不平衡補償值；所述方向判斷模塊包括相位不平衡方向判斷模塊；所述相位不平衡測試信號產(chǎn)生模塊，用于在持續(xù)預定時長內(nèi)，向補償模塊發(fā)送測量相位不平衡的I、Q兩路直流測試信號；所述相位不平衡方向判斷模塊，接收來自反饋模塊的反饋信號，根據(jù)連續(xù)兩次獲得的反饋信號的差別判斷用于對I、Q兩路直流測試信號進行補償?shù)南辔徊黄胶夥较颍蜓a償模塊發(fā)送判斷出的相位不平衡方向，在所述差別在相位不平衡閾值范圍內(nèi)時，完成更新相位不平衡補償值過程。7、如權(quán)利要求3所述的零中頻發(fā)射機，其特征在于，所述直流測試信號產(chǎn)生模塊包括直流偏置測試信號產(chǎn)生模塊、幅度不平衡測試信號產(chǎn)生模塊和相位不平衡測試信號產(chǎn)生模塊中的任意兩個模塊，或者全部三個模塊；對應地，所述補償閾值包括直流偏置闞值、幅度不平衡閾值和相位不平衡閾值中的任意兩種閾值，或者全部三種閾值；對應地，所述方向判斷模塊包括直流偏置方向判斷模塊、幅度不平衡方向判斷模塊和相位不平衡方向判斷模塊中的任意兩個模塊，或者全部三個模塊。8、如權(quán)利要求1所述的零中頻發(fā)射機，其特征在于，所述補償模塊包括補償值存儲模塊和信號補償模塊；所述補償值存儲模塊，存儲有補償值和調(diào)整步長，用于記錄測量計算模塊發(fā)來的方向結(jié)果，根據(jù)所述方向結(jié)果和調(diào)整步長更新補償值；所述信號補償模塊，根據(jù)補償值存儲模塊中的方向結(jié)果和更新的補償值對來自測量計算模塊的I、Q兩路直流測試信號或來自業(yè)務處理模塊的I、Q兩路業(yè)務信號進行補償，并將補償后的i、Q兩路直流測試信號或I、Q兩路業(yè)務信號分別發(fā)送至I、Q兩路模擬通道。9、一種校準零中頻發(fā)射信號的方法，其特征在于，該方法包括A、預先設置補償閾值、補償值和調(diào)整步長；在需要更新補償值時，執(zhí)行步驟B;B、在預定時長內(nèi)，利用當前補償值對產(chǎn)生的I、Q兩路直流測試信號進行補償后發(fā)送，同時，從正交調(diào)制器的輸出信號取得反饋信號；根據(jù)連續(xù)兩次荻得的反饋信號的差別判斷用于對I、Q兩路直流測試信號進行補償?shù)姆较?，根?jù)調(diào)整步長和所述方向更新當前補償值，并在判斷出所述差別不在補償閾值范圍內(nèi)時，返回步驟B，直至所述差別在補償閾值范圍內(nèi)，完成更新補償值過程；在發(fā)射業(yè)務信號時，執(zhí)行步驟C;C、根據(jù)更新后的補償值對I、Q兩路業(yè)務信號進行補償后發(fā)射。10、如權(quán)利要求9所述的方法，其特征在于，步驟B中，所述直流測試信號的發(fā)送方法為在移動通信系統(tǒng)的上行時隙利用下行信道發(fā)送直流觀J試信號。11、如權(quán)利要求9所述的方法，其特征在于，步驟B中，所述產(chǎn)生的直流測試信號包括用于測量直流偏置的I、Q兩路直流測試信號；所述用于對I、Q兩i各直流測試信號進^于補償?shù)姆较虬ㄖ绷髌梅较颉?2、如權(quán)利要求9所述的方法，其特征在于，步驟B中，所述產(chǎn)生的直流測試信號包括用于測量幅度不平衡的I、Q兩路直流測試信號；所述用于對I、Q兩路直流測試信號進行補償?shù)姆较虬ǚ炔黄胶夥较颉?3、如權(quán)利要求9所述的方法，其特征在于，步驟B中，所述產(chǎn)生的直流測試信號包括用于測量相位不平衡的I、Q兩路直流測試信號；所述用于對I、Q兩^各直流測試信號進行補償?shù)姆较虬ㄏ辔徊黄絕軒方向。14、如權(quán)利要求9所述的方法，其特征在于，步驟B中，所述產(chǎn)生的直流測試信號包括用于測量直流偏置的I、Q兩路直流測試信號、用于測量幅度不平衡的I、Q兩路直流測試信號、用于測量相位不平衡的I、Q兩路直流測試信號這三種信號中的任意兩種信號或者全部三種信號；對應地，所述用于對I、Q兩路直流測試信號進行補償?shù)姆较虬ㄖ绷髌梅较?、幅度不平衡方向、相位不平衡方向中的任意兩種方向或者全部三種方向。15、如權(quán)利要求11所述的方法，其特征在于，所述用于測量直流偏置的I、Q兩路直流測試信號分別為I路第一直流測試信號和Q路第一直流測試信號；以及1路第二直流測試信號和Qif各第二直流測試信號；其中，I路第一直流測試信號和I路第二直流測試信號的幅度值相等，且方向相反，Q路第一直流測試信號和Q路第二直流測試信號均為0信號，所述判斷直流偏置方向的方法為若發(fā)送正的直流測試信號期間取得的反饋信號最大幅度值大于發(fā)送負的直流測試信號期間取得的反饋信號最大幅度值，判斷出I路直流偏置的方向為正，反之，判斷出I路直流偏置的方向為負；或者，Q路第一直流測試信號和Q路第二直流測試信號的幅度值相等，且方向相反，I路第一直流測試信號和I路第二直流測試信號均為0信號，所述判斷直流偏置方向的方法為若發(fā)送正的直流測試信號期間取得的反饋信號最大幅度值大于發(fā)送負的直流測試信號期間取得的反饋信號最大幅度值，判斷出Q路直流偏置的方向為正，反之，判斷出Q路直流偏置的方向為負。16、如權(quán)利要求11所述的方法，其特征在于，步驟B中，所述用于測量直流偏置的I、Q兩路直流測試信號分別為I;洛第一直流測試信號和Q路第一直流測試信號；以及I路第二直流測試信號和Q路第二直流測試信號；其中，I路第一直流測試信號和I路第二直流測試信號的幅度值成預定比例，Q路第一直流測試信號和Q路第二直流測試信號均為0信號；或者，Q路第一直流測試信號和Q路第二直流測試信號的幅度值成預定比例，I路第一直流測試信號和I路第二直流測試信號均為0信號；其中，所述預定比例的絕對值不是1;所述差別為兩次獲得的反饋信號的最大幅度值的比值；所述判斷直流偏置方向的方法為當I路第一直流測試信號和I;洛第二直流測試信號方向均為正時，若所述差別小于所述預定比例，判定I路直流偏置的方向為正，若所述差別大于所述預定比例，判定I路直流偏置的方向為負；當I路第一直流測試信號和I路第二直流測試信號方向均為負或者一正一負時，若所述差別大于所述預定比例，判定I路直流偏置的方向為正，若所述差別小于所述預定比例，判定I路直流偏置的方向為負；當Q路第一直流測試信號和Q路第二直流測試信號方向均為正時，若所述差別小于所述預定比例，判定Q路直流偏置的方向為正，若所述差別大于所述預定比例，判定Q路直流偏置的方向為負；當Q路第一直流測試信號和Q路第二直流測試信號方向均為負或者一正一負時，若所述差別大于所述預定比例，判定Q路直流偏置的方向為正，若所述差別小于所述預定比例，判定Q路直流偏置的方向為負。17、如權(quán)利要求12所述的方法，其特征在于，步驟B中，所述用于測量幅度不平衡的I、Q兩路直流測試信號分別為I路第三直流測試信號和Q路第三直流測試信號；以及1路第四直流測試信號和Q路第四直流測試信號；其中，I路第三直流測試信號和Q路第三直流測試信號中，一為0信號，另一為非O信號，并且，I路第四直流測試信號與Q路第三直流測試信號的幅度值相等，Q路第四直流測試信號與I路第三直流測試信號的幅度值相等；所述差別為連續(xù)兩次獲得的反饋信號的最大幅度值的差值；所述判斷幅度不平衡方向的方法為比較所述兩次獲得的反饋信號的最大幅度值，獲取所述兩次反饋信號中、最大幅度值大的反饋信號期間，I、Q兩路中，測試信號不為0的一路的幅度增益大于另一路的幅度增益。18、如權(quán)利要求13所述的方法，其特征在于，步驟B中所述用于測量相位不平衡的I、Q兩路直流測試信號分別為I路第五直流測試信號和Q路第五直流測試信號；以及I^各第六直流測試信號和Q3各第六直流測試信號；其中，I^各第五直流測試信號和Q^各第五直流測試信號的幅值相等且方向相同，U各第六直流測試信號和Q路第六直流測試信號等值反向，且幅度值分別與I路第五直流測試信號和Q路第五直流測試信號的幅度值相同；或者，I路第六直流測試信號和Q路第六直流測試信號的幅值相等且方向相同，I路第五直流測試信號和Q路第五直流測試信號等值反向，且幅度值分別與I路第六直流測試信號和Q路第六直流測試信號的幅度值相同；所述差別為連續(xù)兩次獲得的反饋信號的最大幅度值之差；所述判斷相位不平4軒方向的方法為若獲取最大幅度值較大的反饋信號期間，I、Q兩路測試信號方向相同，則判斷出相位不平ff方向為I、Q兩路測試信號的相位差大于目標值，反之，判斷出相位不平衡方向為I、Q兩路測試信號的相位差小于目標值，其中，所述目標值是正交調(diào)制輸出信號完全正交時，I、Q兩路測試信號的相位差。19、如權(quán)利要求9至18任一權(quán)項所述的方法，其特征在于，步驟B中，所述更新補償值的方法為按照所述用于對I、Q兩路直流測試信號進行補償?shù)姆较蛳喾吹姆较?，用調(diào)整步長的絕對值調(diào)整補償值。20、如權(quán)利要求9至18任一權(quán)項所述的方法，其特征在于，所述步驟B進一步包括記錄用于對I、Q兩路直流測試信號進行補償?shù)姆较?；步驟B中所述對I、Q兩路直流測試信號進行補償?shù)姆椒榘凑账鲇糜趯、Q兩^各直流測試信號進行補償?shù)姆较蛳喾吹姆较?，利用更新的補償值對產(chǎn)生的I、Q兩路直流測試信號進行補償；步驟C中所述對I、Q兩路業(yè)務信號進行補償?shù)姆椒榘凑账鲇糜趯、Q兩路直流測試信號進行補償?shù)姆较蛳喾吹姆较?，利用更新的補償值對I、Q兩路業(yè)務信號進行補償。全文摘要本發(fā)明實施例公開了一種零中頻(ZIF)發(fā)射機和校準ZIF發(fā)射信號的方法。在發(fā)射機中設置反饋模塊、測量計算模塊和補償模塊。在更新補償參數(shù)時，測量計算模塊根據(jù)反饋模塊從發(fā)射信號取得的反饋信號的差別判斷信道傳輸特性的方向，根據(jù)該方向?qū)ρa償模塊中的補償值進行更新；在發(fā)射業(yè)務信號時，補償模塊根據(jù)更新的補償值對I、Q兩路業(yè)務信號進行補償，以校準發(fā)射信號。應用本發(fā)明，能使發(fā)射機在其所處的環(huán)境或溫度發(fā)生變化的情況下，自適應地校準發(fā)射信號。文檔編號H04L27/38GK101616125SQ20081011568公開日2009年12月30日申請日期2008年6月26日優(yōu)先權(quán)日2008年6月26日發(fā)明者劉先鋒,柴旭榮,軍熊,偉顧申請人:大唐移動通信設備有限公司