本發(fā)明屬于發(fā)輸電系統(tǒng)領(lǐng)域，目的是實(shí)現(xiàn)發(fā)輸電系統(tǒng)的負(fù)荷削減量計(jì)算，具體涉及考慮一、二次調(diào)頻及最小頻率偏差的負(fù)荷削減優(yōu)化模型。

背景技術(shù)：

近年來(lái)，風(fēng)電應(yīng)用規(guī)模的持續(xù)擴(kuò)大以及電力負(fù)荷需求的快速增長(zhǎng)，對(duì)發(fā)輸電系統(tǒng)的安全可靠運(yùn)行提出了更高的要求。發(fā)輸電系統(tǒng)的運(yùn)行可靠性水平直接受系統(tǒng)頻率等實(shí)時(shí)運(yùn)行條件的影響，頻率過(guò)小或過(guò)大都不利于系統(tǒng)的安全、可靠、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，嚴(yán)重時(shí)將導(dǎo)致系統(tǒng)崩潰。一、二次調(diào)頻是維持系統(tǒng)功率平衡、保障系統(tǒng)可靠運(yùn)行的重要手段，因此，展開(kāi)考慮一、二次調(diào)頻的發(fā)輸電系統(tǒng)運(yùn)行可靠性評(píng)估具有十分重要的意義。然而，負(fù)荷削減計(jì)算是發(fā)輸電系統(tǒng)可靠性評(píng)估關(guān)鍵環(huán)節(jié)，構(gòu)建準(zhǔn)確的負(fù)荷削減模型是實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)可靠性合理、有效評(píng)估的重要基礎(chǔ)。

目前，現(xiàn)有研究將頻率加入到約束條件中，能夠反映頻率變化對(duì)負(fù)荷削減的影響，但通過(guò)犧牲頻率質(zhì)量來(lái)維持負(fù)荷削減量最小，只能得出緊急情況下的負(fù)荷削減量，無(wú)法在負(fù)荷削減后為系統(tǒng)留出一定的充裕度水平，不符合系統(tǒng)的實(shí)際運(yùn)行情況，并且沒(méi)有計(jì)及風(fēng)電機(jī)組的一次調(diào)頻能力，具有一定的局限性，無(wú)法實(shí)現(xiàn)發(fā)輸電系統(tǒng)負(fù)荷削減量的有效、準(zhǔn)確計(jì)算。

綜上所述，現(xiàn)有優(yōu)化模型存在以下問(wèn)題：一是不考慮風(fēng)電機(jī)組的一次調(diào)頻能力和agc機(jī)組的二次調(diào)頻能力，二是負(fù)荷削減后系統(tǒng)頻率一直在下限值，不符合發(fā)輸電系統(tǒng)的實(shí)際運(yùn)行情況。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的是針對(duì)現(xiàn)有的發(fā)輸電系統(tǒng)負(fù)荷削減優(yōu)化模型的不足，提出一種考慮一、二次調(diào)頻及最小頻率偏差的負(fù)荷削減優(yōu)化模型：優(yōu)化模型的目標(biāo)函數(shù)中加入頻率偏差，以負(fù)荷有功功率削減量與頻率偏差的平方的加權(quán)和最小作為目標(biāo)函數(shù)；將風(fēng)電機(jī)組的一次調(diào)頻方程和agc機(jī)組的二次調(diào)頻方程加入優(yōu)化模型的等式約束中；在優(yōu)化模型的不等式約束中考慮頻率質(zhì)量約束、節(jié)點(diǎn)電壓幅值約束、機(jī)組有功和無(wú)功功率約束、agc機(jī)組爬坡約束、支路功率約束和負(fù)荷節(jié)點(diǎn)有功功率削減量約束。

實(shí)現(xiàn)本發(fā)明目的之技術(shù)方案是：考慮一、二次調(diào)頻及最小頻率偏差的負(fù)荷削減優(yōu)化模型的建立和求解。首先，建立優(yōu)化模型的目標(biāo)函數(shù)，以負(fù)荷有功功率削減量與頻率偏差的平方的加權(quán)和最?。黄浯?，考慮風(fēng)電機(jī)組、常規(guī)非agc機(jī)組、agc機(jī)組的一、二次調(diào)頻能力，基于發(fā)輸電系統(tǒng)的節(jié)點(diǎn)有功功率平衡方程、無(wú)功功率平衡方程，建立優(yōu)化模型的等式約束；再次，考慮頻率質(zhì)量約束、節(jié)點(diǎn)電壓幅值約束、機(jī)組有功和無(wú)功功率約束、agc機(jī)組爬坡約束、支路功率約束和負(fù)荷節(jié)點(diǎn)有功功率削減量約束，構(gòu)建優(yōu)化模型的不等式約束；最后，在不同風(fēng)電場(chǎng)出力和不同權(quán)重系數(shù)的場(chǎng)景下，采用內(nèi)點(diǎn)法對(duì)所建優(yōu)化模型進(jìn)行求解。其具體方法步驟如下：

(1)建立負(fù)荷削減優(yōu)化模型的目標(biāo)函數(shù)

本專(zhuān)利所建發(fā)輸電系統(tǒng)負(fù)荷削減優(yōu)化模型以負(fù)荷有功功率削減量與頻率偏差的平方的加權(quán)和最小為優(yōu)化目標(biāo)，可表示為：

式中：f為目標(biāo)函數(shù)；pci為負(fù)荷節(jié)點(diǎn)i的有功負(fù)荷削減量；fn為系統(tǒng)額定頻率；ω1和ω2為權(quán)重系數(shù)；ω1越大，越強(qiáng)調(diào)負(fù)荷削減代價(jià)，ω2越大，越強(qiáng)調(diào)頻率質(zhì)量，可根據(jù)系統(tǒng)運(yùn)行要求調(diào)整ω1、ω2的取值。

(2)建立等式約束

在系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)有功平衡方程中引入有功負(fù)荷削減變量pci，在系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)無(wú)功功率平衡方程中根據(jù)功率因數(shù)等比例削減無(wú)功負(fù)荷，建立如下等式約束：

其中，式(2)是電力系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)有功平衡方程，式(3)是電力系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)無(wú)功平衡方程。式中，pwi和qwi為節(jié)點(diǎn)i上所連風(fēng)電機(jī)組的無(wú)功功率；pgi和qgi分別為節(jié)點(diǎn)i上所連常規(guī)機(jī)組的有功功率和無(wú)功功率；pdi和qdi為節(jié)點(diǎn)i上負(fù)荷有功功率和無(wú)功功率；vi為節(jié)點(diǎn)i的電壓幅值；gij和bij分別為節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣中第i行第j列元素的實(shí)部和虛部；θij為節(jié)點(diǎn)i與節(jié)點(diǎn)j的電壓相角差；n為系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)總數(shù)。

風(fēng)電機(jī)組、常規(guī)非agc機(jī)組、agc機(jī)組和節(jié)點(diǎn)負(fù)荷的頻率特性如下:

①風(fēng)電機(jī)組

系統(tǒng)風(fēng)電機(jī)組一次調(diào)頻能力隨風(fēng)速的變化而變化。本發(fā)明基于風(fēng)電機(jī)組調(diào)頻容量及其調(diào)差系數(shù)隨風(fēng)速變化的特征，提出計(jì)及風(fēng)電機(jī)組一次調(diào)頻的潮流模型。

常規(guī)機(jī)組由于一次能源的可控性，因此能夠穩(wěn)定地參與系統(tǒng)一次調(diào)頻。然而，風(fēng)速具有的隨機(jī)性、波動(dòng)性等特點(diǎn)，使得風(fēng)電機(jī)組的一次調(diào)頻能力具有不確定性，具體表現(xiàn)在以下兩方面：

1)風(fēng)電機(jī)組通過(guò)減載運(yùn)行，可以為系統(tǒng)提供一次調(diào)頻容量。然而，風(fēng)電機(jī)組有功出力隨著風(fēng)速的變化而隨機(jī)波動(dòng)，因此，所能提供的調(diào)頻容量以及減載后的有功輸出隨時(shí)發(fā)生改變。

2)對(duì)風(fēng)電機(jī)組來(lái)說(shuō)，調(diào)差系數(shù)(或靜態(tài)頻率調(diào)節(jié)效應(yīng)系數(shù))隨風(fēng)速的變化而變化，而并非定值。因?yàn)轱L(fēng)速不同，風(fēng)電機(jī)組所能提供的調(diào)頻容量不同，可承擔(dān)的一次調(diào)頻任務(wù)也不同。

下面對(duì)風(fēng)電機(jī)組減載后的有功輸出和靜態(tài)頻率調(diào)節(jié)效應(yīng)系數(shù)進(jìn)行介紹。

風(fēng)電機(jī)組減載后的有功輸出與風(fēng)速的關(guān)系可表示為(以下k為風(fēng)電機(jī)組的序號(hào))：

式中：pwk,d為風(fēng)電機(jī)組k在減載運(yùn)行下的有功出力；pwk,r為風(fēng)電機(jī)組k的額定容量；dwk％為風(fēng)電機(jī)組k的減載率；vk為風(fēng)電機(jī)組k的風(fēng)速；vk,ci為風(fēng)電機(jī)組k的切入風(fēng)速；vk,co為風(fēng)電機(jī)組k的切出風(fēng)速；vk,r為風(fēng)電機(jī)組k的額定風(fēng)速；參數(shù)ak、bk、ck分別為風(fēng)電機(jī)組k的功率特性曲線(xiàn)參數(shù)；nw為風(fēng)電機(jī)組總數(shù)。

風(fēng)電機(jī)組靜態(tài)頻率調(diào)節(jié)效應(yīng)系數(shù)與風(fēng)速的關(guān)系可表示如下：

式中：kwk為風(fēng)電機(jī)組k的靜態(tài)頻率調(diào)節(jié)效應(yīng)系數(shù)；kwk,max為風(fēng)電機(jī)組k的最大靜態(tài)頻率調(diào)節(jié)效應(yīng)系數(shù)；vtk,min為風(fēng)電機(jī)組k可參與一次調(diào)頻的最小風(fēng)速；vtk,max為風(fēng)電機(jī)組k可參與一次調(diào)頻的最大風(fēng)速。

風(fēng)電機(jī)組的一次調(diào)頻特性可表示為

pwk＝pwk,d-kwk(f-f0),k＝1,2,…,nw(6)

式中：pwk為風(fēng)電機(jī)組k的有功功率；f為系統(tǒng)頻率；f0為當(dāng)前運(yùn)行狀態(tài)下的系統(tǒng)頻率。

②常規(guī)非agc機(jī)組

考慮常規(guī)非agc機(jī)組的靜態(tài)頻率特性，機(jī)組有功功率pgm的表達(dá)式為(以下m為常規(guī)非agc機(jī)組的序號(hào))：

pgm＝pgm0-kgm(f-f0),m＝1,2,…,nc(7)

式中：pgm0為常規(guī)非agc機(jī)組m在當(dāng)前運(yùn)行條件下的有功出力；kgm為常規(guī)非agc機(jī)組m的靜態(tài)頻率調(diào)節(jié)效應(yīng)系數(shù)；nc為常規(guī)非agc機(jī)組總數(shù)。

③agc機(jī)組

agc機(jī)組可以同時(shí)參與系統(tǒng)一、二次調(diào)頻，其有功功率pgn的表達(dá)式為(以下n為agc機(jī)組的序號(hào))：

pgn＝pgn0-kgn(f-f0)+δpgn,r,n＝1,2,…,nagc(2)

式中：δpgn,r為agc機(jī)組n的二次調(diào)頻量；nagc為agc機(jī)組總數(shù)。

值得指出的是，在實(shí)際運(yùn)行中，發(fā)電機(jī)組的調(diào)速系統(tǒng)不會(huì)一直發(fā)揮作用。當(dāng)機(jī)組有功出力越過(guò)上下限時(shí)，機(jī)組將不再參與有功功率的分配。

④節(jié)點(diǎn)負(fù)荷

同時(shí)考慮負(fù)荷的靜態(tài)頻率特性和靜態(tài)電壓特性，各節(jié)點(diǎn)負(fù)荷的有功功率pdi和無(wú)功功率qdi表達(dá)式為：

式中，下標(biāo)“0”表示初始運(yùn)行條件時(shí)相關(guān)變量的值；系數(shù)api、bpi、cpi和aqi、bqi、cqi為負(fù)荷模型靜態(tài)電壓特性的參數(shù)，且有api+bpi+cpi＝1，aqi+bqi+cqi＝1；kpfi和kqfi為負(fù)荷模型靜態(tài)頻率特性的參數(shù)；vi為節(jié)點(diǎn)i的電壓幅值。

(3)建立不等式約束

頻率質(zhì)量約束、節(jié)點(diǎn)電壓幅值約束、機(jī)組有功和無(wú)功功率約束、agc機(jī)組爬坡約束、支路功率約束和負(fù)荷節(jié)點(diǎn)有功功率削減量約束分別為：

fmin≤f≤fmax(10)

vi,min≤vi≤vi,max,i＝1,2,…,n(11)

pgi，min≤pgi≤pgi，max,i＝1,2,…,ng(12)

qgi，min≤qgi≤qgi，max,i＝1,2,…,ng(13)

-δpgm,d≤pgm-pgm0≤δpgm,u,m＝1,2,…,nagc(14)

-tl，max≤tl≤tl，max,l＝1,2,…,nb(15)

0≤pci≤pdi,i＝1,2,…,nd(16)

式中：fmin和fmax分別為系統(tǒng)頻率的下限值和上限值；vi,min和vi,max分別為節(jié)點(diǎn)i電壓幅值的下限值和上限值；pgi,min和pgi,max分別為發(fā)電機(jī)組i的有功功率下限值和上限值；qgi,min和qgi,max分別為發(fā)電機(jī)組i的無(wú)功功率下限值和上限值；δpgm,d和δpgm,u分別為agc機(jī)組m的最大下降和爬升有功功率；tl為支路l上的功率；tl,max為支路l上的額定容量極限值；ng為發(fā)電機(jī)組總數(shù)，包括常規(guī)機(jī)組和風(fēng)電機(jī)組；nb為支路總數(shù)；nd為負(fù)荷總數(shù)。

基于第(1)步的目標(biāo)函數(shù)和第(2)步的等式約束以及第(3)步的不等式約束，考慮一、二次調(diào)頻及最小頻率偏差的負(fù)荷削減優(yōu)化模型已建立完成。該模型為非線(xiàn)性?xún)?yōu)化問(wèn)題，可采用內(nèi)點(diǎn)法對(duì)其進(jìn)行求解，本發(fā)明調(diào)用內(nèi)點(diǎn)法求解器ipopt求解該優(yōu)化模型。

本發(fā)明采用上述技術(shù)方案后，主要有以下效果：

1.本發(fā)明提出的負(fù)荷削減優(yōu)化模型計(jì)及了包括風(fēng)電機(jī)組在內(nèi)的所有機(jī)組的一次調(diào)頻能力和agc機(jī)組的二次調(diào)頻能力，更加客觀真實(shí)地反映了發(fā)輸電系統(tǒng)中各發(fā)電機(jī)組的實(shí)際運(yùn)行狀況。

2.本發(fā)明提出的負(fù)荷削減優(yōu)化模型在目標(biāo)函數(shù)中引入了頻率偏差，使得負(fù)荷削減之后系統(tǒng)頻率能夠滿(mǎn)足盡量接近額定值的實(shí)際運(yùn)行要求。

3.相比于現(xiàn)有發(fā)輸電系統(tǒng)的負(fù)荷削減模型，本發(fā)明所提的模型充分計(jì)及系統(tǒng)中的一、二次調(diào)頻能力，并且將頻率偏差最小作為優(yōu)化目標(biāo)，使得系統(tǒng)的負(fù)荷削減量計(jì)算能夠更加客觀、真實(shí)地反映系統(tǒng)實(shí)際運(yùn)行狀況。

本發(fā)明可廣泛應(yīng)用于發(fā)輸電系統(tǒng)的負(fù)荷削減量計(jì)算，而且還適用于風(fēng)電等新能源大規(guī)模接入發(fā)輸電系統(tǒng)的情況。

附圖說(shuō)明

圖1為ieee14測(cè)試系統(tǒng)圖。圖中，ieee14測(cè)試系統(tǒng)共有5臺(tái)發(fā)電機(jī)，總裝機(jī)容量為400mw，峰值負(fù)荷為388.5mw。本發(fā)明在節(jié)點(diǎn)11處接入風(fēng)電，以反映風(fēng)電對(duì)系統(tǒng)的影響。

圖2負(fù)荷削減后系統(tǒng)頻率隨頻率偏差權(quán)重系數(shù)的變化關(guān)系。

圖3系統(tǒng)總負(fù)荷削減量隨頻率偏差權(quán)重系數(shù)的變化關(guān)系。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步說(shuō)明，但不應(yīng)該理解為本發(fā)明上述主題范圍僅限于下述實(shí)施例。在不脫離本發(fā)明上述技術(shù)思想的情況下，根據(jù)本領(lǐng)域普通技術(shù)知識(shí)和慣用手段，做出各種替換和變更，均應(yīng)包括在本發(fā)明的保護(hù)范圍內(nèi)。

(1)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)準(zhǔn)備

本實(shí)施例中系統(tǒng)的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)參見(jiàn)ieee14標(biāo)準(zhǔn)系統(tǒng)，假設(shè)各節(jié)點(diǎn)負(fù)荷的隨機(jī)特性均服從正態(tài)分布，其標(biāo)準(zhǔn)差為各節(jié)點(diǎn)負(fù)荷期望值的5％；風(fēng)速服從兩參數(shù)威布爾分布，尺度參數(shù)為1.637，形狀參數(shù)為5.218。系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)11接入風(fēng)電場(chǎng)的風(fēng)機(jī)減載率、切入風(fēng)速、額定風(fēng)速、切出風(fēng)速和風(fēng)機(jī)功率特性曲線(xiàn)參數(shù)等風(fēng)電場(chǎng)相關(guān)參數(shù)取值參見(jiàn)表1。

表1風(fēng)電場(chǎng)相關(guān)參數(shù)

(2)建立負(fù)荷削減優(yōu)化模型的目標(biāo)函數(shù)

以負(fù)荷有功功率削減量與頻率偏差的平方的加權(quán)和最小為優(yōu)化目標(biāo)。由于系統(tǒng)中共有11個(gè)負(fù)荷，1個(gè)頻率全局變量，因此目標(biāo)函數(shù)中共有15個(gè)變量。

(3)建立負(fù)荷削減優(yōu)化模型的等式約束

計(jì)及所有機(jī)組的一次調(diào)頻能力和agc機(jī)組的二次調(diào)頻能力，基于電力系統(tǒng)中的節(jié)點(diǎn)有功、無(wú)功功率平衡方程，建立等式約束。由于系統(tǒng)中共有14個(gè)電力系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)，因此根據(jù)所建模型要求，共有28個(gè)等式約束，包括14個(gè)電力系統(tǒng)有功平衡約束和14個(gè)無(wú)功平衡約束。

(4)建立負(fù)荷削減優(yōu)化模型的不等式約束

基于第(2)步所建立的等式約束，系統(tǒng)負(fù)荷削減優(yōu)化模型的不等式約束包括：1個(gè)頻率上下限約束，14個(gè)電力系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)電壓約束，4個(gè)常規(guī)機(jī)組出力約束，1個(gè)風(fēng)電機(jī)組出力約束，1個(gè)agc機(jī)組出力約束，13個(gè)線(xiàn)路功率約束，11個(gè)電負(fù)荷削減變量上下限約束。模型中變量的不等式約束上下限如下表所示：

表2不等式約束上下限表

(5)負(fù)荷削減優(yōu)化模型求解

完成以上步驟的工作之后，可以進(jìn)行考慮一、二次調(diào)頻及最小頻率偏差的負(fù)荷削減優(yōu)化模型的求解，本發(fā)明調(diào)用內(nèi)點(diǎn)法求解器ipopt對(duì)該優(yōu)化模型進(jìn)行求解。設(shè)置幾組不同的負(fù)荷有功功率削減量與頻率偏差權(quán)重系數(shù)，觀察不同權(quán)重系數(shù)對(duì)頻率和系統(tǒng)總負(fù)荷削減量的影響，系統(tǒng)總負(fù)荷削減量的計(jì)算式如下：

式中，c為系統(tǒng)總負(fù)荷削減量。

在系統(tǒng)總裝機(jī)容量不變的情況下，模擬負(fù)荷增大1.12倍，取風(fēng)速為8m/s、ω1為1，設(shè)置5組頻率偏差權(quán)重系數(shù)ω2的場(chǎng)景，觀察系統(tǒng)頻率f和系統(tǒng)總負(fù)荷削減量c的變化情況，其結(jié)果如表3所示。

表3不同權(quán)重系數(shù)下頻率和系統(tǒng)總負(fù)荷削減量計(jì)算結(jié)果

由表3可知，隨著ω2的增大，不考慮風(fēng)電調(diào)頻和考慮風(fēng)電調(diào)頻所計(jì)算出的系統(tǒng)頻率都呈現(xiàn)出增大的趨勢(shì)；因?yàn)闄?quán)重系數(shù)ω2越大，則表示要維持更好的頻率質(zhì)量，所以系統(tǒng)頻率f逐漸增大。可以看出，權(quán)重系數(shù)的設(shè)置避免了負(fù)荷削減后頻率一直在下限值的弊端。然而，隨著對(duì)頻率質(zhì)量越來(lái)越強(qiáng)調(diào)，不考慮風(fēng)電調(diào)頻和考慮風(fēng)電調(diào)頻所計(jì)算出的系統(tǒng)總負(fù)荷削減量都增大。這是由于，系統(tǒng)為了維持頻率盡量在額定值，需要通過(guò)削減更多的負(fù)荷來(lái)保證頻率質(zhì)量。

為了直觀地區(qū)分不考慮風(fēng)電調(diào)頻和考慮風(fēng)電調(diào)頻對(duì)系統(tǒng)頻率、系統(tǒng)總負(fù)荷削減量的影響，繪圖見(jiàn)說(shuō)明書(shū)附圖：

由圖2和圖3可知，在相同頻率偏差權(quán)重系數(shù)下，不考慮風(fēng)電調(diào)頻和考慮風(fēng)電調(diào)頻所計(jì)算出的系統(tǒng)頻率基本相同，不過(guò)考慮風(fēng)電調(diào)頻計(jì)算得到的系統(tǒng)頻率略差于不考慮風(fēng)電調(diào)頻計(jì)算得到的系統(tǒng)頻率。然而，不考慮風(fēng)電調(diào)頻和考慮風(fēng)電調(diào)頻所計(jì)算出的系統(tǒng)總負(fù)荷削減量差異較大，考慮風(fēng)電調(diào)頻計(jì)算得到的系統(tǒng)總負(fù)荷削減量小于不考慮風(fēng)電調(diào)頻計(jì)算得到的系統(tǒng)總負(fù)荷削減量，可以得出，考慮風(fēng)電調(diào)頻后，通過(guò)風(fēng)電機(jī)組的一次調(diào)頻作用，系統(tǒng)將失去更少的負(fù)荷，有助于提高系統(tǒng)的可靠性水平。

從實(shí)驗(yàn)結(jié)果可知：通過(guò)求解本發(fā)明提出的負(fù)荷削減模型，可在計(jì)及一、二次調(diào)頻的情況下，得到系統(tǒng)總負(fù)荷削減量和系統(tǒng)頻率。該模型為發(fā)輸電系統(tǒng)運(yùn)行可靠性評(píng)估打好模型基礎(chǔ)。

綜上所述，本發(fā)明提出一種考慮一、二次調(diào)頻及最小頻率偏差的負(fù)荷削減優(yōu)化模型。首先，建立優(yōu)化模型的目標(biāo)函數(shù)，以負(fù)荷有功功率削減量與頻率偏差的平方的加權(quán)和最小作為目標(biāo)函數(shù)；其次，考慮風(fēng)電機(jī)組、常規(guī)非agc機(jī)組、agc機(jī)組的一、二次調(diào)頻能力，基于發(fā)輸電系統(tǒng)的節(jié)點(diǎn)有功功率平衡方程、無(wú)功功率平衡方程，建立優(yōu)化模型的等式約束；再次，考慮頻率質(zhì)量約束、節(jié)點(diǎn)電壓幅值約束、機(jī)組有功和無(wú)功功率約束、agc機(jī)組爬坡約束、支路功率約束和負(fù)荷節(jié)點(diǎn)有功功率削減量約束，構(gòu)建優(yōu)化模型的不等式約束；最后，調(diào)用內(nèi)點(diǎn)法求解器ipopt實(shí)現(xiàn)該模型的計(jì)算求解，并在不同權(quán)重系數(shù)的場(chǎng)景下實(shí)現(xiàn)仿真分析。通過(guò)仿真發(fā)現(xiàn)，通過(guò)本發(fā)明可以避免負(fù)荷削減后系統(tǒng)頻率在下限值的弊端，同時(shí)考慮風(fēng)電調(diào)頻有助于提高系統(tǒng)的可靠性水平。