本發(fā)明涉及逆變器并網(wǎng)電能質(zhì)量分析技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種考慮裝置死區(qū)效應(yīng)時的逆變器并網(wǎng)電能質(zhì)量分析方法。

背景技術(shù)：

近年來，基于風(fēng)能、太陽能、燃料電池等可再生能源的分布式發(fā)電(distributedgeneration，dg)技術(shù)已逐步成為人類應(yīng)對環(huán)境污染和能源危機的重要手段之一。幾乎所有的可再生能源都是經(jīng)由并網(wǎng)逆變器接入交流電網(wǎng)，作為分布式發(fā)電系統(tǒng)與公共電網(wǎng)的重要接口設(shè)備，并網(wǎng)逆變器性能的好壞決定著并網(wǎng)電能質(zhì)量的優(yōu)劣，已成為國內(nèi)外學(xué)者關(guān)注的焦點。

對于線路阻抗和變壓器漏感較大的電網(wǎng)，可統(tǒng)稱其為弱電網(wǎng)。因光照、風(fēng)力等自然資源的約束，大容量的光伏電站以及風(fēng)電場通常建于沙漠/半沙漠以及偏遠(yuǎn)山區(qū)地帶，其并網(wǎng)送出線一般較長。此時，長線路對地分布電容的影響在對線路建模時不容忽視，它不僅會引發(fā)復(fù)雜的并網(wǎng)諧振現(xiàn)象，也會對并網(wǎng)穩(wěn)定性產(chǎn)生不利影響。

針對直流分布式供電系統(tǒng)的middlebrook阻抗比穩(wěn)定判據(jù)建立了穩(wěn)定性與級聯(lián)系統(tǒng)的輸入輸出阻抗間的對應(yīng)關(guān)系，但其卻并不適用于交流母線耦合的逆變器-電網(wǎng)系統(tǒng)。文獻(xiàn)“sunj.impedance-basedstabilitycriterionforgrid-connectedinverters[j].ieeetransactionsonpowerelectronics，2011，26(11)：3075-3078.”分析了逆變器并網(wǎng)的諾頓等效電路和電網(wǎng)的戴維寧等效電路，并基于此提出了逆變器并網(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)定性判據(jù)：電網(wǎng)阻抗與逆變器等效輸出阻抗之比應(yīng)滿足奈奎斯特穩(wěn)定性判據(jù)。文獻(xiàn)“陳新，張旸，王赟程.基于阻抗分析法研究光伏并網(wǎng)逆變器與電網(wǎng)的動態(tài)交互影響[j].中國電機工程學(xué)報，2014，34(27)：4559-4567.”基于阻抗分析法研究了光伏并網(wǎng)逆變器與電網(wǎng)的動態(tài)交互影響，并提出一種基于電壓前饋的主動阻抗控制策略來提高逆變器與電網(wǎng)間的穩(wěn)定相角裕度。文獻(xiàn)“吳恒，阮新波，楊東升.弱電網(wǎng)條件下鎖相環(huán)對lcl型并網(wǎng)逆變器穩(wěn)定性的影響研究及鎖相環(huán)參數(shù)設(shè)計[j].中國電機工程學(xué)報，2014，34(30)：5259-5268.”建立鎖相環(huán)小信號模型，基于阻抗分析法分析弱電網(wǎng)下鎖相環(huán)參數(shù)對lcl型逆變器并網(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)定裕度的影響規(guī)律。

阻抗分析法能夠?qū)Ψ植际讲⒕W(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)定性進行有效分析，但首先要建立準(zhǔn)確的逆變器并網(wǎng)阻抗模型。相較于l型、lc型并網(wǎng)逆變器，lcl型逆變器因其具有更好的高頻諧波衰減效果而被廣泛應(yīng)用于分布式電源并網(wǎng)中。文獻(xiàn)“chenx，sunj.astudyofrenewableenergysystemharmonicresonancebasedonadgtest-bed[c].appliedpowerelectronicsconferenceandexposition.texas：ieee，2011，995-1002.”建立包含控制系統(tǒng)在內(nèi)的單逆變器并網(wǎng)輸出阻抗模型，但其建模前提都是將并網(wǎng)系統(tǒng)簡化為線性系統(tǒng)，未考慮非線性因素對模型準(zhǔn)確性的影響。因此，找到一種能準(zhǔn)確分析弱電網(wǎng)下考慮裝置死區(qū)效應(yīng)時多逆變器并網(wǎng)電能質(zhì)量的研究方法很有必要。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的在于提供一種考慮裝置死區(qū)效應(yīng)時的逆變器并網(wǎng)電能質(zhì)量分析方法，以lcl型并網(wǎng)逆變器為研究對象，考慮死區(qū)效應(yīng)的影響，采用阻抗分析法分析弱電網(wǎng)下逆變器通過長線路并網(wǎng)時的系統(tǒng)穩(wěn)定性。

為了達(dá)到上述目的，本發(fā)明通過以下技術(shù)方案實現(xiàn)：

一種考慮裝置死區(qū)效應(yīng)時的逆變器并網(wǎng)電能質(zhì)量分析方法，其特征是，包含以下步驟：

s1、考慮逆變器死區(qū)效應(yīng)影響時的逆變器并網(wǎng)等效輸出阻抗模型；

s2、建立長線路分布參數(shù)模型并分析其輸入阻抗幅頻特性；

s3、采用阻抗分析法分析逆變器并網(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)定裕度。

上述的考慮裝置死區(qū)效應(yīng)時的逆變器并網(wǎng)電能質(zhì)量分析方法，其中，所述的步驟s3具體包含：

s31、分析理想并網(wǎng)情況下，逆變器并網(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)定裕度；

s32、分析長線路對地分布電容影響時，并網(wǎng)送出線線路長度變化下的幅頻和相頻曲線的變化規(guī)律以得到逆變器并網(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)定裕度；

s33、分析逆變器死區(qū)效應(yīng)時，逆變器并網(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)定裕度。

上述的考慮裝置死區(qū)效應(yīng)時的逆變器并網(wǎng)電能質(zhì)量分析方法，其中：

所述步驟s32中考慮線路對地分布電容影響時，將線路分布參數(shù)模型考慮到逆變器并網(wǎng)等效輸出阻抗模型中。

上述的考慮裝置死區(qū)效應(yīng)時的逆變器并網(wǎng)電能質(zhì)量分析方法，其中，所述的步驟s3具體包含：

考慮逆變器死區(qū)效應(yīng)和長線路分布參數(shù)時逆變器并網(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)定裕度。

上述的考慮裝置死區(qū)效應(yīng)時的逆變器并網(wǎng)電能質(zhì)量分析方法，其中，所述的步驟s1具體包含：

s11、建立逆變器的并網(wǎng)結(jié)構(gòu)；

s12、確定逆變器并網(wǎng)時的控制策略；

s13、根據(jù)逆變器的并網(wǎng)結(jié)構(gòu)和控制策略得到考慮死區(qū)效應(yīng)時逆變器的等效輸出阻抗。

本發(fā)明與現(xiàn)有技術(shù)相比具有以下優(yōu)點：

將逆變器死區(qū)效應(yīng)和長線路分布參數(shù)模型考慮到弱電網(wǎng)下逆變器并網(wǎng)系統(tǒng)阻抗建模中，同時采用阻抗分析法簡化穩(wěn)定判據(jù)分析并網(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)定性，通過建立線路分布參數(shù)模型并分析其阻抗特性知，線路輸入阻抗的幅頻曲線將隨系統(tǒng)頻率和線路長度的增加交替地呈現(xiàn)容性和感性；本發(fā)明基于奈奎斯特穩(wěn)定判據(jù)的阻抗分析法能簡便地以阻抗的角度分析并網(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)定性并給出系統(tǒng)穩(wěn)定裕度值，可為大型新能源站的規(guī)劃設(shè)計以及弱電網(wǎng)接入下逆變器并網(wǎng)穩(wěn)定性分析提供重要指導(dǎo)，為新能源站并網(wǎng)穩(wěn)定運行提供了理論依據(jù)。

附圖說明

圖1為本發(fā)明的方法流程圖；

圖2為本發(fā)明實施例中單相l(xiāng)cl逆變器并網(wǎng)結(jié)構(gòu)圖。

圖3為本發(fā)明實施例中單相l(xiāng)cl逆變器控制策略下的簡化控制框圖。

圖4為本發(fā)明實施例中死區(qū)逆變電路工作波形。

圖5為本發(fā)明實施例中考慮死區(qū)效應(yīng)時的并網(wǎng)控制框圖。

圖6為本發(fā)明實施例中線路分布參數(shù)模型。

圖7為本發(fā)明實施例中逆變器并網(wǎng)等效電路。

圖8為本發(fā)明實施例中并網(wǎng)簡化模型。

圖9為本發(fā)明實施例中理想并網(wǎng)情況下的穩(wěn)定裕度。

圖10為本發(fā)明實施例中不同線路長度下的穩(wěn)定裕度。

圖11為本發(fā)明實施例中不同死區(qū)時間下的穩(wěn)定裕度。

圖12為本發(fā)明實施例中理想情況下的并網(wǎng)電流與fft分析。

圖13為本發(fā)明實施例中l(wèi)＝50km時的并網(wǎng)電流與fft分析。

圖14為本發(fā)明實施例中死區(qū)效應(yīng)下的并網(wǎng)電流與fft分析。

具體實施方式

以下結(jié)合附圖，通過詳細(xì)說明一個較佳的具體實施例，對本發(fā)明做進一步闡述。

如圖1所示，本發(fā)明提出了一種考慮裝置死區(qū)效應(yīng)時的逆變器并網(wǎng)電能質(zhì)量分析方法，其包含以下步驟：

s1、考慮逆變器死區(qū)效應(yīng)影響時的逆變器并網(wǎng)等效輸出阻抗模型，具體包含：

s11、建立逆變器的并網(wǎng)結(jié)構(gòu)；

s12、確定逆變器并網(wǎng)時的控制策略；

s13、根據(jù)逆變器的并網(wǎng)結(jié)構(gòu)和控制策略得到考慮死區(qū)效應(yīng)時逆變器的等效輸出阻抗。

s2、建立長線路分布參數(shù)模型并分析其輸入阻抗幅頻特性；

s3、采用阻抗分析法分析逆變器并網(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)定裕度，以得到系統(tǒng)穩(wěn)定性。

所述的步驟s3可以有兩種實施方案，具體的第一種是：

s31、分析理想并網(wǎng)情況下，逆變器并網(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)定裕度；

s32、分析長線路對地分布電容影響時，并網(wǎng)送出線線路長度變化下的幅頻和相頻曲線的變化規(guī)律以得到逆變器并網(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)定裕度；優(yōu)選的，考慮線路對地分布電容影響時，將線路分布參數(shù)模型考慮到逆變器并網(wǎng)等效輸出阻抗模型中；

s33、分析逆變器死區(qū)效應(yīng)時，逆變器并網(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)定裕度。

所述的步驟s3的第二種實施方案是：考慮逆變器死區(qū)效應(yīng)和長線路分布參數(shù)時逆變器并網(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)定裕度。

在所述步驟s3后還可以包含步驟s4：在psim9.0仿真平臺上搭建仿真模型，驗證理論分析的正確性。

實施例

本實施例以單向lcl型逆變器為例，說明上述發(fā)明方法的具體實施方式：

步驟s1，考慮逆變器死區(qū)效應(yīng)影響時的單向lcl型逆變器并網(wǎng)等效輸出阻抗模型，具體包含以下步驟：

s11、建立單相l(xiāng)cl型逆變器的并網(wǎng)結(jié)構(gòu)：

如圖2所示，其中，linv、lg和lgrid分別為逆變器側(cè)濾波電感、電網(wǎng)側(cè)濾波電感和電網(wǎng)等效電感；cf、cdc分別為濾波電容和直流側(cè)電容；rh濾波電容串聯(lián)電阻。

s12、確定lcl型逆變器并網(wǎng)時的控制策略：

為保證并網(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)定性，lcl型逆變器并網(wǎng)時的控制策略為：并網(wǎng)電流ig外環(huán)控制與濾波電容電流ic內(nèi)環(huán)控制相結(jié)合的雙閉環(huán)控制方法，圖中，pwm即為脈寬調(diào)節(jié)控制，upcc為并網(wǎng)點電壓，udc為直流側(cè)電壓，控制原理為：利用并網(wǎng)電流外環(huán)和濾波電流內(nèi)環(huán)的雙閉環(huán)反饋控制，不斷調(diào)節(jié)并網(wǎng)電流諧波含量直至符合并網(wǎng)電能質(zhì)量要求。

對圖2進行簡化得到簡化控制框圖如圖3所示，圖中，gig(s)為外環(huán)控制傳遞函數(shù)，采用pi控制；gic(s)為內(nèi)環(huán)控制傳遞函數(shù)，采用比例控制；ginv為逆變器等效放大增益，且有g(shù)inv＝udc/ubm，其中，udc為直流側(cè)電壓，ubm為pwm調(diào)制波峰值。

s13、考慮死區(qū)效應(yīng)的逆變器輸出阻抗：

逆變器建模時涉及的非線性因素主要包含數(shù)字控制延時、直流側(cè)母線電壓波動、死區(qū)效應(yīng)以及器件非理想特性等，對于大功率逆變器來說，雖然死區(qū)時間占逆變器開關(guān)周期的比例很小，但因其引起的低次諧波累積效應(yīng)足以使逆變器輸出電流波形發(fā)生畸變，進而影響整個逆變器并網(wǎng)系統(tǒng)的穩(wěn)定性能，因此本發(fā)明中主要考慮死區(qū)效應(yīng)的影響，具體的：

逆變器控制信號死區(qū)時間對逆變器輸出電壓的影響如圖4所示，圖中，td為死區(qū)時間，ton、toff分別為逆變器開關(guān)管的開通延遲時間和關(guān)斷延遲時間。ud為逆變器中開關(guān)管和二極管的導(dǎo)通壓降，因兩者大小相近，故僅用一個參數(shù)表示。g1,4為逆變器中驅(qū)動信號s1、s4的驅(qū)動信號波形，驅(qū)動信號s2、s3與之通斷互補。ulx和usj分別為逆變器理想輸出波形和實際輸出波形。

由圖4可知，在一個開關(guān)周期ts內(nèi)，由逆變器實際輸出電壓波形可得其平均誤差電壓ue為：

ue＝[-2udc(td+ton-toff)/ts-2ud]sign(iinv)(1)

不妨假設(shè)逆變器輸出電流iinv的方向以流入電網(wǎng)為正，否則為負(fù)。即

由式(1)(2)可知，ue的方向取決于iinv，則可將ue等效為一個幅值不變、方向由sign(iinv)決定的電壓源式擾動量。為進一步簡化并網(wǎng)模型，鑒于lcl濾波器輸入輸出基波電流同相位，可用并網(wǎng)電流ig近似代替iinv，作為判別sign函數(shù)的輸入量，有：

因此，當(dāng)考慮逆變器的死區(qū)效應(yīng)影響時，有l(wèi)cl逆變器并網(wǎng)控制框圖如圖5所示。圖5中由較粗的線連接的模塊表示由死區(qū)效應(yīng)所引入的逆變器輸出電壓誤差量的傳遞函數(shù)，可簡化表示為gsq(s)＝uegs(s)sign(s)。

根據(jù)圖5所示的并網(wǎng)控制框圖，采用mason定理可求得逆變器并網(wǎng)等效輸出阻抗為：

步驟s2，建立長線路進行分布參數(shù)模型并分析其阻抗幅頻特性，具體的包含以下步驟：

s21、建立長線路分布參數(shù)模型：

輸電線路分布參數(shù)模型如圖6所示，圖中，rd、ld、gd和cd分別為單位長度輸電線路的等效電阻、電感、電導(dǎo)和分布電容；

對于某一段輸電線路，由線路首端看進去的等效輸入阻抗zeq為：

式中：zl為線路末端負(fù)荷阻抗，l為線路長度，zc和γ分別為線路的波阻抗和傳播系數(shù)，有：

s22、分析長線路分布參數(shù)模型的幅頻特性：

由式(6)可知，輸電線路輸入阻抗的幅頻特性將隨系統(tǒng)頻率和線路長度的增加而交替地呈現(xiàn)容性和感性。由幅頻特性曲線圖可以看到線路參數(shù)對并網(wǎng)穩(wěn)定性的影響，引入后文分析線路參數(shù)改變時的并網(wǎng)穩(wěn)定性改變規(guī)律。

步驟s3，穩(wěn)定裕度原理性分析，采用阻抗分析法分析逆變器并網(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)定裕度，以得到系統(tǒng)穩(wěn)定性：

步驟s3具體的采用上述提到的第二種方案的實施過程具如下：

逆變器并網(wǎng)等效電路如圖7所示。一般說來，并網(wǎng)逆變器并網(wǎng)時主要控制并網(wǎng)電流ig，而輸出電壓決定于電網(wǎng)電壓，則并網(wǎng)逆變器相當(dāng)于受控電流源而非電壓源，可用諾頓等效電路來表示，即電流源is并聯(lián)輸出阻抗zinv；電網(wǎng)系統(tǒng)則通常等效為戴維南電路，即電網(wǎng)電壓ug串聯(lián)等效阻抗zgrid。

由圖7可知，并網(wǎng)電流ig表達(dá)式為：

分析式(7)可知，當(dāng)并網(wǎng)逆變器不存在時，電網(wǎng)電壓ug保持穩(wěn)定；而當(dāng)電網(wǎng)阻抗接近于零以至于可忽略不計時，逆變器輸出保持不變。即此時輸出電流的穩(wěn)定性將取決于式(7)右邊的第2項。其實，式(7)右邊第2項類似于一個擁有負(fù)反饋控制的閉環(huán)傳遞函數(shù)，其正向增益為1，反饋增益為zgrid(s)/zinv(s)。

逆變器并網(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)定性可采用電網(wǎng)阻抗與逆變器等效輸出阻抗之比的奈奎斯特穩(wěn)定性判據(jù)來判定?？紤]逆變器死區(qū)效應(yīng)和長線路分布參數(shù)模型時，lcl型逆變器并網(wǎng)模型簡化如圖8所示。

可得并網(wǎng)電流iu為：

為便于分析，不妨令zdx(s)＝zgrid(s)+zeq(s)。則式(8)右邊第2項同樣可看作一個正向增益為1，反饋增益為zdx(s)/zou(s)的負(fù)反饋控制系統(tǒng)傳遞函數(shù)。此時，若zdx(s)/zou(s)滿足奈奎斯特判據(jù)，則并網(wǎng)系統(tǒng)能夠穩(wěn)定運行。

奈奎斯特穩(wěn)定判據(jù)要求zdx(s)/zou(s)在0db處保留有一定的相位裕度。zdx(s)/zou(s)為0db時對應(yīng)的頻率即為剪切頻率ωc，在剪切頻率ωc點上，相頻特性到-180°軸線的距離即相位裕度η。則有：

η＝|-180°+arg[zdx(jωc)]-arg[zou(jωc)]|(9)

實際工業(yè)系統(tǒng)中，為保證系統(tǒng)奈奎斯特曲線不進入禁區(qū)圓內(nèi)，最小允許相位裕度一般應(yīng)控制在η＝40°～50°的范圍內(nèi)。

步驟s3具體的采用上述提到的第一種方案的實施過程具如下：

當(dāng)分析并網(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)定裕度時，lcl型逆變器并網(wǎng)參數(shù)如下表1所示：

表1逆變器并網(wǎng)系統(tǒng)參數(shù)

s31、首先考慮理想并網(wǎng)情況下，即不考慮長線路對地分布電容影響時的并網(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)定裕度，此時zdx(s)呈純感性，相位恒為90°，式(9)可簡化為

η＝90°+arg[zou(jωc)](10)

理想并網(wǎng)情況下的zdx(s)與zou(s)幅頻特性與相頻特性如圖9所示。剪切頻率ωc為zdx(s)與zou(s)交點處對應(yīng)頻率，ωc頻率下zou(s)的相角值與-90°線之間的距離即為相角裕度。由圖8可知，此時相角裕度η＝50.08°，則逆變器并網(wǎng)系統(tǒng)可保持穩(wěn)定運行。

s32、當(dāng)考慮長線路對地分布電容影響時，線路模型為前文所建立的分布參數(shù)模型?；诖?，分析隨著并網(wǎng)送出線線路長度的增加，zdx(s)與zou(s)的幅頻和相頻曲線的變化規(guī)律，如圖10所示。由圖10可知，隨著送出線線路長度的增加，zdx(s)與zou(s)的幅頻曲線交點橫坐標(biāo)即剪切頻率逐漸增大，相頻曲線上所對應(yīng)的相角值逐漸下移，即并網(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)定裕度逐漸減小。圖中，當(dāng)線路長度l＝30km、40km和50km時，逆變器并網(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)定裕度η分別為49.28°、40.45°和32.01°。

s33、考慮逆變器死區(qū)效應(yīng)時，zdx(s)與zou(s)的幅頻和相頻曲線如圖11所示。由圖11可知，當(dāng)逆變器死區(qū)時間由td＝3μs增至5μs時，zdx(s)與zou(s)的幅頻曲線交點橫坐標(biāo)即剪切頻率逐漸右移，并網(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)定裕度不斷減少。圖中，當(dāng)死區(qū)時間分別為td＝3μs、4μs和5μs時，逆變器并網(wǎng)系統(tǒng)的穩(wěn)定裕度分別為49.28°、34.35°和16.72°。當(dāng)穩(wěn)定裕度下降至16.72°時，相角穩(wěn)定裕度過小，呈感性的電網(wǎng)阻抗與呈容性的逆變器輸出阻抗之間可能出現(xiàn)高q值的諧振，從而引起并網(wǎng)系統(tǒng)在剪切頻率處出現(xiàn)諧波振蕩甚至不穩(wěn)定現(xiàn)象。

綜上，長線路對地分布電容和逆變器死區(qū)效應(yīng)不僅影響逆變器并網(wǎng)系統(tǒng)阻抗建模的準(zhǔn)確度，也會改變并網(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)定裕度值。且隨著線路長度和死區(qū)時間的增加，并網(wǎng)穩(wěn)定裕度逐漸減少，嚴(yán)重時可能會造成系統(tǒng)諧波振蕩和不穩(wěn)定現(xiàn)象。

為驗證理論分析的準(zhǔn)確性，依據(jù)表1所示并網(wǎng)參數(shù)在psim9.0仿真環(huán)境下搭建lcl型逆變器并網(wǎng)模塊。理想并網(wǎng)條件下的逆變器并網(wǎng)電流及其fft分析如圖12所示，由圖12可知，lcl型濾波器可有效抑制逆變器開關(guān)頻率處的高頻諧波，并網(wǎng)電流波形正弦度較好，諧波畸變率(totalharmonicdistortion，thd)滿足并網(wǎng)標(biāo)準(zhǔn)要求，即此時并網(wǎng)系統(tǒng)可穩(wěn)定工作。

考慮線路對地分布電容影響時，需將線路分布參數(shù)模型考慮到逆變器輸出阻抗建模中。當(dāng)送出線線路長度增至50km時，并網(wǎng)電流及其fft分析圖如圖13所示。由圖13可知，此時并網(wǎng)電流出現(xiàn)振蕩現(xiàn)象，thd＝8.87％。主要諧波頻率為h＝23次和h＝25次，其諧波百分含量分別為4.96％和4.82％。

考慮逆變器的死區(qū)效應(yīng)，當(dāng)死區(qū)時間td＝5μs時，逆變器并網(wǎng)電流及其fft分析圖如圖14所示。由圖14可知，此時并網(wǎng)電流諧波振蕩現(xiàn)象較嚴(yán)重，thd＝11.19％。主要諧波頻率為25次諧波，其諧波百分含量為8.34％。這與圖11分析死區(qū)效應(yīng)對并網(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)定裕度的影響時所得結(jié)論基本相符。即過小的相角裕度易造成剪切頻率處諧波振蕩，甚至導(dǎo)致并網(wǎng)系統(tǒng)難以穩(wěn)定運行。

盡管本發(fā)明的內(nèi)容已經(jīng)通過上述優(yōu)選實施例作了詳細(xì)介紹，但應(yīng)當(dāng)認(rèn)識到上述的描述不應(yīng)被認(rèn)為是對本發(fā)明的限制。在本領(lǐng)域技術(shù)人員閱讀了上述內(nèi)容后，對于本發(fā)明的多種修改和替代都將是顯而易見的。因此，本發(fā)明的保護范圍應(yīng)由所附的權(quán)利要求來限定。