本發(fā)明涉及一種電源，具體涉及一種基于車載設(shè)備電源的機(jī)載機(jī)場(chǎng)無(wú)線通信設(shè)備電源。

背景技術(shù)：

圖1為一款成熟的車載設(shè)備電源方案，此款電源設(shè)備包括了輸入連接器(用于連接輸入電源)、輸入濾波及防雷裝置、AC—DC模塊(M3)、DC—DC模塊(M4)、輸出濾波裝置、輸出連接器(用于連接負(fù)載)，其中，輸入連接器內(nèi)設(shè)置有輸入電源使能管腳，該輸入電源使能管腳用于直接控制DC—DC模塊(M4)的通斷。因重量和空間的限制，上述車載設(shè)備電源中采用的輸入濾波及防雷裝置、輸出濾波裝置體積小、重量輕，并且具備優(yōu)良的噪聲和雷電抑制性能。主功率變換電路選用高功率密度的小型模塊化的AC-DC和DC-DC模塊電源變換器可將輸入電源變換成車載設(shè)備內(nèi)部計(jì)算機(jī)用的低壓直流電輸出，并且主功率模塊(AC—DC模塊(M3))上的主功率電源使能管腳可以直接控制主功率模塊的輸出。該款電源工作穩(wěn)定，性能優(yōu)良，大部分特性非常適合移植到機(jī)載機(jī)場(chǎng)無(wú)線通信設(shè)備專用電源中，機(jī)場(chǎng)無(wú)線通信設(shè)備是飛機(jī)處于地面狀態(tài)時(shí)工作的客艙系統(tǒng)設(shè)備，該設(shè)備電源電路需承接一款嵌入式計(jì)算機(jī)作為負(fù)載。

但是機(jī)載電源畢竟和機(jī)車車載電源不同，將上述車載電源直接移植于機(jī)載機(jī)場(chǎng)無(wú)線通信設(shè)備專用電源中，存在著下列缺陷：

1、機(jī)載電源要求的交流輸入為115VAC/360-800HZ，車載設(shè)備電源的AC-DC模塊化電源變換器適應(yīng)不了輸入要求；

2、飛行員撥動(dòng)操作面板開(kāi)關(guān)打開(kāi)機(jī)場(chǎng)無(wú)線通信設(shè)備運(yùn)行，在起飛時(shí)撥動(dòng)開(kāi)關(guān)關(guān)閉設(shè)備，負(fù)載上的軟件(下簡(jiǎn)稱軟件)需要在開(kāi)關(guān)關(guān)閉時(shí)保存一些關(guān)鍵的設(shè)備運(yùn)行參數(shù)。車載電源雖然有使能控制開(kāi)關(guān)信號(hào)控制電源輸出，但卻沒(méi)有信號(hào)輸出觸發(fā)負(fù)載的軟件保存數(shù)據(jù)，若負(fù)載引入檢測(cè)電路主動(dòng)檢測(cè)負(fù)載輸入電壓異常再觸發(fā)軟件保存數(shù)據(jù)的方法，一方面因電壓正常波動(dòng)會(huì)導(dǎo)致檢測(cè)效果不可靠，另外，即便檢測(cè)到異常電壓，觸發(fā)軟件保存的時(shí)間也遠(yuǎn)遠(yuǎn)不夠；

3、民用飛機(jī)標(biāo)準(zhǔn)DO-160G規(guī)定設(shè)備電源輸入中斷200ms，設(shè)備能正常工作，車載設(shè)備電源沒(méi)有儲(chǔ)能功能，滿足不了要求，而常規(guī)的儲(chǔ)能電路是基于電容的充電放電的原理：通過(guò)充電電路控制儲(chǔ)能電容在線儲(chǔ)能，輸入中斷后，電路控制儲(chǔ)能電容向負(fù)載釋放電容能量。儲(chǔ)能電容容量龐大，正因?yàn)樗拇嬖冢娙萆想姵潆娺^(guò)程會(huì)給供電輸入線路引入瞬態(tài)的電流沖擊，甚至在多個(gè)這樣的設(shè)備同時(shí)打開(kāi)的時(shí)候，這樣電流沖擊在供電線路上會(huì)成倍增加。這種電源沖擊很容易引起客艙系統(tǒng)中的其他設(shè)備失效，造成系統(tǒng)功能異常。民用飛機(jī)標(biāo)準(zhǔn)DO-160G規(guī)定設(shè)備上電的電流沖擊必須滿足以下條件：即0到3ms輸入沖擊電流峰值為穩(wěn)定工作電流的9倍，3ms到500ms輸入沖擊電流峰值為穩(wěn)定工作電流的4倍，500ms到2s輸入沖擊電流峰值為穩(wěn)定工作電流的2倍。因此，為滿足DO-160G的要求，需要修改常規(guī)儲(chǔ)能電路；

4、主功率模塊(AC—DC模塊)輸入中斷或直接喪失的情況下，負(fù)載軟件也因無(wú)信號(hào)觸發(fā)保存設(shè)備運(yùn)行參數(shù)。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明所要解決的技術(shù)問(wèn)題是克服現(xiàn)有技術(shù)中將車載電源直接移植到機(jī)載機(jī)場(chǎng)無(wú)線通信設(shè)備專用電源中存在著的不足，提供一種基于車載設(shè)備電源的機(jī)載機(jī)場(chǎng)無(wú)線通信設(shè)備電源，其通過(guò)引入離散量控制模塊和慢充快放電路模塊，可以將車載電源移植到機(jī)載機(jī)場(chǎng)無(wú)線通信設(shè)備專用電源中。

本發(fā)明通過(guò)下述技術(shù)方案實(shí)現(xiàn)：

基于車載設(shè)備電源的機(jī)載機(jī)場(chǎng)無(wú)線通信設(shè)備電源，包括依次連接的輸入連接器、輸入濾波及防雷裝置、AC—DC模塊、DC—DC模塊、輸出濾波裝置和輸出連接器，還包括離散量控制模塊和慢充快放電路模塊；所述離散量控制模塊用于接收輸出連接器發(fā)出的信號(hào)并處理，然后將處理后的信號(hào)發(fā)送給DC—DC模塊；離散量控制模塊還用于接收AC—DC模塊發(fā)出的信號(hào)并處理，然后將處理后的信號(hào)發(fā)送給輸出連接器；所述慢充快放電路模塊用于在AC—DC模塊通電時(shí)充電并儲(chǔ)存電能，在AC—DC模塊斷電時(shí)釋放電能；所述離散量控制模塊設(shè)置有第一輸入端、第二輸入端、第一輸出端和第二輸出端，離散量控制模塊的第一輸入端和第二輸入端分別與輸出連接器和AC—DC模塊連接，離散量控制模塊的第一輸出端和第二輸出端分別與DC—DC模塊和輸出連接器連接；所述慢充快放電路模塊設(shè)置有一個(gè)輸入端和一個(gè)輸出端，慢充快放電路模塊的輸入端和輸出端分別與AC—DC模塊的輸出端和DC—DC模塊的輸入端連接。使用本發(fā)明時(shí)，輸入連接器外接115V交流電源，輸出連接器外接一嵌入式計(jì)算機(jī)作為負(fù)載，由于輸入連接器外接的電源電壓較高，為了安全起見(jiàn)，115V交流電源經(jīng)過(guò)AC—DC模塊和DC—DC模塊降壓后，使輸出連接器在較低的電壓下工作。在整個(gè)過(guò)程中，輸出連接器和AC—DC模塊一起控制離散量控制模塊：飛行員通過(guò)切斷與輸出連接器連接的開(kāi)關(guān)來(lái)切斷對(duì)負(fù)載的供電，即當(dāng)飛行員給出一個(gè)斷開(kāi)開(kāi)關(guān)的動(dòng)作，離散量控制模塊的第一輸入端(與輸出連接器連接)得到來(lái)自輸出連接器的控制信號(hào)，該控制信號(hào)控制離散量控制模塊的第一輸出端輸出一個(gè)延遲的控制信號(hào)控制DC—DC模塊的關(guān)閉，第二輸入端得到來(lái)自AC—DC模塊的控制信號(hào)，該控制信號(hào)控制離散量控制模塊的第二輸出端輸出一個(gè)控制信號(hào)控制輸出連接器輸出一個(gè)觸發(fā)信號(hào)，該觸發(fā)信號(hào)用于觸發(fā)負(fù)載保存設(shè)備運(yùn)行參數(shù)，而離散量控制模塊對(duì)DC—DC模塊發(fā)出控制信號(hào)的時(shí)間遲于離散量控制模塊對(duì)輸出連接器發(fā)出控制信號(hào)的時(shí)間，兩個(gè)時(shí)間的差值為負(fù)載保存設(shè)備運(yùn)行參數(shù)的有效時(shí)間；引入慢充快放電路模塊，可以有效減小慢充快放電路上電充電過(guò)程中對(duì)供電輸入線路的瞬態(tài)電流沖擊，從而避免這種電源沖擊引起客艙系統(tǒng)中的其他設(shè)備失效，造成系統(tǒng)功能異常。

進(jìn)一步地，所述輸出連接器設(shè)置有第一使能管腳和信號(hào)觸發(fā)管腳，AC—DC模塊外接有使能電路模塊，所述使能電路模塊的輸出端作為第二使能管腳，DC—DC模塊設(shè)置有第三使能管腳，所述離散量控制模塊設(shè)置有離散量控制模塊的第一輸入端和第二輸入端分別與第一使能管腳和第二使能管腳連接，離散量控制模塊的第一輸出端和第二輸出端分別與第三使能管腳和信號(hào)觸發(fā)管腳連接。

進(jìn)一步地，所述離散量控制模塊包括初始電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路和中間電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路。初始電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路用于檢測(cè)輸出連接器給出的外接電源關(guān)閉信號(hào)并發(fā)出一個(gè)延遲的控制信號(hào)控制DC—DC模塊的關(guān)閉；中間電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路用于檢測(cè)AC—DC模塊的斷電信號(hào)并發(fā)出一個(gè)延遲的控制信號(hào)控制輸出連接器，使輸出連接器輸出一個(gè)觸發(fā)信號(hào)，該觸發(fā)信號(hào)用于觸發(fā)負(fù)載保存設(shè)備運(yùn)行參數(shù)；初始電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路的延遲時(shí)間比中間電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路的延遲時(shí)間長(zhǎng)，兩個(gè)延遲時(shí)間的差值為負(fù)載保存設(shè)備運(yùn)行參數(shù)的有效時(shí)間。

進(jìn)一步地，所述初始電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路包括電源、電壓比較器、信號(hào)阻塞器、第一二極管、第二二極管和第一MOS管，所述電壓比較器的型號(hào)為L(zhǎng)M239DTBR2G，所述信號(hào)阻塞器的型號(hào)為L(zhǎng)TC6994IS6-2，第一二極管的負(fù)極作為所述離散量控制模塊的第一輸入端，第一MOS管的漏極作為所述離散量控制模塊的第一輸出端；所述電壓比較器的第十二引腳接地，電壓比較器的第四引腳和第五引腳分別通過(guò)第二電容和第一電容接地，電源通過(guò)依次串聯(lián)的第三電阻和第四電阻接地，電壓比較器的第四引腳還連接在第三電阻和第四電阻相連的線路上，第一二極管的正極與第一電容相對(duì)接地的另一端之間連接有第二電阻，第一二極管的正極與電源之間連接有第一電阻；所述電壓比較器的第三引腳與電源連接，且電壓比較器的第三引腳通過(guò)第三電容接地；電壓比較器的第二引腳通過(guò)依次串聯(lián)的第六電阻和第五電阻與電壓比較器的第五引腳連接；所述信號(hào)阻塞器的第二引腳接地，信號(hào)阻塞器的第三引腳通過(guò)第九電阻接地，信號(hào)阻塞器的第一引腳與電源之間串聯(lián)有第七電阻，信號(hào)阻塞器的第一引腳還連接在第五電阻與第六電阻相連的線路上，且信號(hào)阻塞器的第一引腳通過(guò)第八電阻接地；所述信號(hào)阻塞器的第六引腳通過(guò)第十二電阻與第一MOS管的柵極連接，信號(hào)阻塞器的第五引腳連接有5.1V的外接電源，信號(hào)阻塞器的第五引腳通過(guò)依次串聯(lián)的第十電阻和第十一電阻與第一MOS管的的源極連接，信號(hào)阻塞器的第五引腳與第一MOS管的源極之間還連接有第四電容，信號(hào)阻塞器的第四引腳連接在第十電阻和第十一電阻相連的線路上，第一MOS管的源極接地，第一MOS管的漏極通過(guò)第十三電阻接地，第一MOS管的漏極與電源之間連接有第十四電阻，第十四電阻與電源連接的一端與第二二極管的負(fù)極之間連接有第十五電阻，第二二極管的負(fù)極連接有5.1V的外接電源，第二二極管的正極接地。本發(fā)明所采用的信號(hào)阻塞器是一款方波阻塞輸出芯片，該芯片溫度適應(yīng)范圍廣，性能優(yōu)良，體積小，包含六個(gè)引腳，芯片的第一管腳(IN管腳)可根據(jù)輸入波形的沿(含上升沿和下降沿)觸發(fā)芯片內(nèi)部AD轉(zhuǎn)換器計(jì)數(shù)器開(kāi)始遞減計(jì)數(shù)，當(dāng)計(jì)數(shù)遞減為0的時(shí)候，輸出波形才跟隨輸入波形的沿開(kāi)始翻轉(zhuǎn)，從而實(shí)現(xiàn)波形整體的延遲；向信號(hào)阻塞器的第四引腳(DIV管腳)提供合理的輸入電壓分配比，以設(shè)置芯片內(nèi)部的AD轉(zhuǎn)換器計(jì)數(shù)器初值，本發(fā)明可以將對(duì)應(yīng)的計(jì)數(shù)器初值設(shè)為327678，SET管腳對(duì)地保持1V的壓降，SET管腳通過(guò)第九電阻接地，并設(shè)置內(nèi)部計(jì)時(shí)器的振蕩頻率為6.6us，對(duì)應(yīng)的第九電阻的阻值為330KΩ，故輸出使能開(kāi)關(guān)信號(hào)沿滯后輸入信號(hào)沿的時(shí)間為6.6us×327678＝216.268ms，達(dá)到了民用飛機(jī)標(biāo)準(zhǔn)DO-160G規(guī)定的延遲時(shí)間要求；另外，本發(fā)明所采用的電壓比較器自帶遲滯功能，從初始電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路接收到輸出連接器的斷電信號(hào)到對(duì)DC—DC模塊發(fā)出控制信號(hào)的延遲時(shí)間必定大于216.268ms，在實(shí)際操作中，經(jīng)示波器可以觀察到輸出波形下降沿滯后輸入波形下降沿228ms，與理論計(jì)算值偏離不大，引入初始電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路后，當(dāng)飛行員給出的開(kāi)關(guān)的信號(hào)來(lái)到時(shí)，可以有效地得到延遲200ms后再關(guān)閉DC-DC模塊，從而達(dá)到延遲關(guān)斷外接電源的目的；初始電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路使用的是電壓比較器(包含四路比較器)的第一路比較器，第一路比較器的正向端(電壓比較器的第五引腳)接輸出連接器的使能管腳(第一使能管腳)，第一使能管腳發(fā)出的信號(hào)作為檢測(cè)信號(hào)(電壓信號(hào))，反向端(電壓比較器的第四引腳)通過(guò)電阻分壓將門(mén)限動(dòng)作電壓設(shè)置為8V，采用深度負(fù)反饋的方法降低放大器增益，穩(wěn)定輸出。

進(jìn)一步地，所述中間電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路包括電源、第三二極管、第二MOS管和第十六電阻，所述第十六電阻的一端作為所述離散量控制模塊的第二輸入端，第三二極管的正極作為所述離散量控制模塊的第二輸出端；所述電壓比較器的第六引腳與電壓比較器的第四引腳連接，電壓比較器的第七引腳與第十六電阻作為所述離散量控制模塊的第二輸出端的另一端連接，電壓比較器的第一引腳與第七引腳之間連接有第十七電阻，電壓比較器的第一引腳通過(guò)第十八電阻與第二MOS管的柵極連接，第二MOS管的柵極通過(guò)第二十電阻接地，第二十電阻相對(duì)接地的另一端與電源之間連接有第十九電阻，第二MOS管的源極接地，第二MOS管的漏極通過(guò)第二十一電阻與電源連接，且第二MOS管的漏極與第三二極管的正極連接。中間電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路使用的是電壓比較器的第二路比較器，第二路比較器的正向端(電壓比較器的第七引腳)通過(guò)串接第十六電阻接入AC—DC模塊的使能控制信號(hào)作為檢測(cè)信號(hào)(電壓信號(hào))，第二路比較器的反向端(電壓比較器的第六引腳)通過(guò)與第一路比較器的反相端(電壓比較器的第四引腳)連接從而設(shè)置門(mén)限動(dòng)作電壓設(shè)置為8V，同樣采用深度負(fù)反饋的方法降低放大器增益，穩(wěn)定輸出；中間電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路的輸出端可以根據(jù)需要精確匹配負(fù)載硬件電路離散量電氣特性，通過(guò)第二MOS管串接第三二極管實(shí)現(xiàn)了隔離，負(fù)載端只需要根據(jù)自己的輸入電平，接合適的上拉電阻至其電源就可以使用了。

進(jìn)一步地，所述慢充快放電路模塊包括六個(gè)相互并聯(lián)的電容、四個(gè)相互并聯(lián)的電阻、第四二極管、第五二極管、第六二極管、第七二極管和第十一電容，六個(gè)相互并聯(lián)的電容分別為第五電容、第六電容、第七電容、第八電容、第九電容和第十電容，且第十電容的一端接地，四個(gè)相互并聯(lián)的電阻分別為第二十二電阻、第二十三電阻、第二十四電阻和第二十五電阻，第二十二電阻的一端與第十電容相對(duì)接地的另一端連接，第二十二電阻的另一端與第四二極管的正極連接，第四二極管的負(fù)極同時(shí)分別與第五二極管的負(fù)極、第六二極管的正極和第七二極管的正極連接，第五二極管的正極與第四二極管的正極連接，第六二極管的負(fù)極和第七二極管的負(fù)極連接，第七二極管的負(fù)極與第十電容相對(duì)接地的另一端連接，且第七二極管的負(fù)極作為所述慢充快放電路模塊的輸出端，第五電容相對(duì)接地的另一端作為所述慢充快放電路模塊的輸入端；所述第十一電容為電解電容，第十一電容的正極與第五二極管的負(fù)極連接，第十一電容的負(fù)極接地。正反串接的第四二極管、第五二極管和第六二極管、第七二極管用于控制電流方向，相互并聯(lián)的第二十一電阻、第二十二電阻、第二十三電阻和第二十四電阻用于將沖擊電流峰值抑制到合理范圍，表1為用兩個(gè)不同頻率的無(wú)線通信系統(tǒng)設(shè)備電源做的測(cè)試數(shù)據(jù)，從表中可以看見(jiàn)，均值欄中的峰值電流波形峰值均小于括號(hào)中的穩(wěn)態(tài)電流倍數(shù)值，因此該慢充開(kāi)放電路可以有效地將電流沖擊值抑制在DO-160G規(guī)定的水平范圍內(nèi)。

表1

進(jìn)一步地，所述AC—DC模塊的型號(hào)為HGMB-35-W-17，AC—DC模塊的第八引腳作為AC—DC模塊的輸出端，AC—DC模塊的第五引腳接地，AC—DC模塊的第六引腳與第七引腳連接；所述AC—DC模塊外接的使能電路模塊包括第二十六電阻、第二十七電阻、第二十八電阻和第八二極管，所述第二十六電阻和第二十七電阻并聯(lián)，第二十六電阻的一端與AC—DC模塊的第六引腳連接，第二十六電阻的另一端與第八二極管的負(fù)極連接，第八二極管的正極接地，第二十八電阻與第八二極管并聯(lián)，且第八二極管的負(fù)極作為所述使能電路模塊的輸出端。本發(fā)明采用HGMB-35-W-17作為AC—DC模塊，該電源模塊滿足機(jī)載電源交流的輸入要求，適應(yīng)輸入電壓為95V-145VAC/360-800HZ寬電壓寬頻輸入，輸出電壓為34V，并且已成熟應(yīng)用在空客飛機(jī)的設(shè)備電源主功率變換器上，可靠性高，性能優(yōu)良，此外，第八二極管為穩(wěn)壓二極管，可以使AC—DC模塊在正常供電的情況下為中間電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路提供穩(wěn)定的輸入檢測(cè)電壓。

進(jìn)一步地，所述DC—DC模塊的型號(hào)為L(zhǎng)TM8027EV#PBF，DC—DC模塊的A4引腳作為第三使能管腳。

進(jìn)一步地，所述輸出連接器的型號(hào)為DMP3—7W2P—193，輸出連接器的第五引腳作為第一使能管腳，輸出連接器的第三引腳作為信號(hào)觸發(fā)管腳。

本發(fā)明與現(xiàn)有技術(shù)相比，具有如下的優(yōu)點(diǎn)和有益效果：1、本發(fā)明通過(guò)引入離散量控制模塊和慢充快放電路模塊，可以將車載電源移植于機(jī)載機(jī)場(chǎng)無(wú)線通信設(shè)備專用電源中；2、引入的離散量控制模塊包括初始電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路和中間電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路，初始電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路可以延遲DC—DC模塊的斷電時(shí)間，中間電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路可以及時(shí)給輸出連接器提供一個(gè)觸發(fā)信號(hào)促使負(fù)載保存設(shè)備運(yùn)行數(shù)據(jù)，從而保證負(fù)載在延遲的斷電時(shí)間內(nèi)完成設(shè)備運(yùn)行數(shù)據(jù)的保存；3、引入的慢充快放電路模塊可以有效抑制充放電過(guò)程中的沖擊電流峰值，從而避免客艙系統(tǒng)中的其他設(shè)備失效，防止造成系統(tǒng)功能異常。

附圖說(shuō)明

此處所說(shuō)明的附圖用來(lái)提供對(duì)本發(fā)明實(shí)施例的進(jìn)一步理解，構(gòu)成本申請(qǐng)的一部分，并不構(gòu)成對(duì)本發(fā)明實(shí)施例的限定。在附圖中：

圖1為車載設(shè)備電源結(jié)構(gòu)示意圖。

圖2為本發(fā)明結(jié)構(gòu)示意圖。

圖3為初始電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路結(jié)構(gòu)示意圖。

圖4為中間電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路結(jié)構(gòu)示意圖。

圖5為離散量控制模塊的電路結(jié)構(gòu)示意圖。

圖6為AC—DC模塊外接的使能電路模塊和慢充快放電路模塊的電路結(jié)構(gòu)示意圖。

附圖中標(biāo)記及對(duì)應(yīng)的零部件名稱：

M1—電壓比較器，M2—信號(hào)阻塞器，M3—AC—DC模塊，M4—DC—DC模塊，VT1—第一MOS管，VT2—第二MOS管，Vcc—電源，D1——第一二極管，D2—第二二極管，D3—第三二極管，D4—第四二極管，D5—第五二極管，D6—第一六二極管，D7—第七二極管，D8—第八二極管，R1—第一電阻，R2—第二電阻，R3—第三電阻，R4—第四電阻，R5—第五電阻，R6—第六電阻，R7—第七電阻，R8—第八電阻，R9—第九電阻，R10—第十電阻，R11—第十一電阻，R12—第十二電阻，R13—第十三電阻，R14—第十四電阻，R15—第十五電阻，R16—第十六電阻，R17—第十七電阻，R18—第十八電阻，R19—第十九電阻，R20—第二十電阻，R21—第二十一電阻，R22—第二十二電阻，R23—第二十三電阻，R24—第二十四電阻，R25—第二十五電阻，R26—第二十六電阻，R27—第二十七電阻，R28—第二十八電阻，C1—第一電容，C2—第二電容，C3—第三電容，C4—第四電容，C5—第五電容，C6—第六電容，C7—第七電容，C8—第八電容，C9—第九電容，C10—第十電容，C11—第十一電容。

具體實(shí)施方式

為使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案和優(yōu)點(diǎn)更加清楚明白，下面結(jié)合實(shí)施例和附圖，對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步的詳細(xì)說(shuō)明，本發(fā)明的示意性實(shí)施方式及其說(shuō)明僅用于解釋本發(fā)明，并不作為對(duì)本發(fā)明的限定。

實(shí)施例1

如圖2所示，本實(shí)施例提供一種基于車載設(shè)備電源的機(jī)載機(jī)場(chǎng)無(wú)線通信設(shè)備電源，包括依次連接的輸入連接器、輸入濾波及防雷裝置、AC—DC模塊M3、DC—DC模塊M4、輸出濾波裝置和輸出連接器，還包括離散量控制模塊和慢充快放電路模塊；離散量控制模塊用于接收輸出連接器發(fā)出的信號(hào)并處理，然后將處理后的信號(hào)發(fā)送給DC—DC模塊M4；離散量控制模塊還用于接收AC—DC模塊M3發(fā)出的信號(hào)并處理，然后將處理后的信號(hào)發(fā)送給輸出連接器；慢充快放電路模塊用于在AC—DC模塊M3通電時(shí)充電并儲(chǔ)存電能，在AC—DC模塊M3斷電時(shí)釋放電能；

輸出連接器設(shè)置有第一使能管腳和信號(hào)觸發(fā)管腳，AC—DC模塊M3外接有使能電路模塊，使能電路模塊的輸出端作為第二使能管腳，DC—DC模塊M4設(shè)置有第三使能管腳，離散量控制模塊設(shè)置有第一輸入端、第二輸入端、第一輸出端和第二輸出端，離散量控制模塊的第一輸入端和第二輸入端分別與第一使能管腳和第二使能管腳連接，離散量控制模塊的第一輸出端和第二輸出端分別與第三使能管腳和信號(hào)觸發(fā)管腳連接；慢充快放電路模塊設(shè)置有一個(gè)輸入端和一個(gè)輸出端，慢充快放電路模塊的輸入端和輸出端分別與AC—DC模塊M3的輸出端和DC—DC模塊M4的輸入端連接。

另外，離散量控制模塊包括初始電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路和中間電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路；如圖3所示，初始電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路包括電源Vcc、電壓比較器M1、信號(hào)阻塞器M2、第一二極管D1、第二二極管D2和第一MOS管VT1，電壓比較器M1的型號(hào)為L(zhǎng)M239DTBR2G，信號(hào)阻塞器M2的型號(hào)為L(zhǎng)TC6994IS6-2，第一二極管D1的負(fù)極作為離散量控制模塊的第一輸入端，第一MOS管VT1的漏極作為所述離散量控制模塊的第一輸出端，電壓比較器M1的第十二引腳接地，電壓比較器M1的第四引腳和第五引腳分別通過(guò)第二電容C2和第一電容C1接地，電源Vcc通過(guò)依次串聯(lián)的第三電阻R3和第四電阻R4接地，電壓比較器M1的第四引腳還連接在第三電阻R3和第四電阻R4相連的線路上，第一二極管D1的正極與第一電容C1相對(duì)接地的另一端之間連接有第二電阻R2，第一二極管D1的正極與電源Vcc之間連接有第一電阻R1，電壓比較器M1的第三引腳與電源Vcc連接，且電壓比較器M1的第三引腳通過(guò)第三電容C3接地，電壓比較器M1的第二引腳通過(guò)依次串聯(lián)的第六電阻R6和第五電阻R5與電壓比較器M1的第五引腳連接，信號(hào)阻塞器M2的第二引腳接地，信號(hào)阻塞器M2的第三引腳通過(guò)第九電阻R9接地，信號(hào)阻塞器M2的第一引腳與電源Vcc之間連接有第七電阻R7，信號(hào)阻塞器M2的第一引腳還連接在第五電阻R5與第六電阻R6相連的線路上，且信號(hào)阻塞器M2的第一引腳通過(guò)第八電阻R8接地，信號(hào)阻塞器M2的第六引腳通過(guò)第十二電阻R12與第一MOS管VT1的柵極連接，信號(hào)阻塞器M2的第五引腳連接有5.1V的外接電源，信號(hào)阻塞器M2的第五引腳通過(guò)依次串聯(lián)的第十電阻R10和第十一電阻R11與第一MOS管VT1的的源極連接，信號(hào)阻塞器M2的第五引腳與第一MOS管VT1的源極之間還連接有第四電容C4，信號(hào)阻塞器M2的第四引腳連接在第十電阻R10和第十一電阻R11相連的線路上，第一MOS管VT1的源極接地，第一MOS管VT1的漏極通過(guò)第十三電阻R13接地，第一MOS管VT1的漏極與電源Vcc之間連接有第十四電阻R14，第十四電阻R14與電源Vcc連接的一端與第二二極管D2的負(fù)極之間連接有第十五電阻R15，第二二極管D2的負(fù)極連接有5.1V的外接電源，第二二極管D2的正極接地。

如圖4所示，中間電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路包括電源Vcc、第三二極管D3、第二MOS管VT2和第十六電阻R16，第十六電阻R16的一端作為離散量控制模塊的第二輸入端，第三二極管D3的正極作為離散量控制模塊的第二輸出端；電壓比較器M1的第六引腳與電壓比較器M1的第四引腳連接，電壓比較器M1的第七引腳與第十六電阻R16作為離散量控制模塊的第二輸入端的另一端連接，電壓比較器M1的第一引腳與第七引腳之間連接有第十七電阻R17，電壓比較器M1的第一引腳通過(guò)第十八電阻R18與第二MOS管VT2的柵極連接，第二MOS管VT2的柵極通過(guò)第二十電阻R20接地，第二十電阻R20相對(duì)接地的另一端與電源Vcc之間連接有第十九電阻R19，第二MOS管VT2的源極接地，第二MOS管VT2的漏極通過(guò)第二十一電阻R21與電源Vcc連接，且第二MOS管VT2的漏極與第三二極管D3的正極連接。

如圖5所示，為離散量控制模塊的電路結(jié)構(gòu)示意圖，包括初始電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路和中間電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路。

如圖6所示，慢充快放電路模塊包括六個(gè)相互并聯(lián)的電容、四個(gè)相互并聯(lián)的電阻、第四二極管D4、第五二極管D5、第六二極管D6、第七二極管D7和第十一電容C11，六個(gè)相互并聯(lián)的電容分別為第五電容C5、第六電容C6、第七電容C7、第八電容C8、第九電容C9和第十電容C10，且第十電容C10的一端接地，四個(gè)相互并聯(lián)的電阻分別為第二十二電阻R22、第二十三電阻R23、第二十四電阻R24和第二十五電阻R25，第二十二電阻R22的一端與第十電容C10相對(duì)接地的另一端連接，第二十二電阻R22的另一端與第四二極管D4的正極連接，第四二極管D4的負(fù)極同時(shí)分別與第五二極管D5的負(fù)極、第六二極管D6的正極和第七二極管D7的正極連接，第五二極管D5的正極與第四二極管D4的正極連接，第六二極管D6的負(fù)極和第七二極管D7的負(fù)極連接，第七二極管D7的負(fù)極與第十電容C10相對(duì)接地的另一端連接，且第七二極管D7的負(fù)極作為慢充快放電路模塊的輸出端，第五電容C5相對(duì)接地的另一端作為慢充快放電路模塊的輸入端；第十一電容C11為電解電容，第十一電容C11的正極與第五二極管D5的負(fù)極連接，第十一電容C11的負(fù)極接地，第十一電容C11還包括兩個(gè)固定引腳，用于將第十一電容C11固定在電路板上。

如圖6所示，AC—DC模塊M3的型號(hào)為HGMB-35-W-17，AC—DC模塊M3的第八引腳作為AC—DC模塊M3的輸出端，AC—DC模塊M3的第五引腳接地，AC—DC模塊M3的第六引腳與第七引腳連接；AC—DC模塊M3外接的使能電路模塊包括第二十六電阻R26、第二十七電阻R27、第二十八電阻R28和第八二極管D8，所述第二十六電阻R26和第二十七電阻R27并聯(lián)，第二十六電阻R26的一端與AC—DC模塊M3的第六引腳連接，第二十六電阻R26的另一端與第八二極管D8的負(fù)極連接，第八二極管D8的正極接地，第二十八電阻R28與第八二極管D8并聯(lián)，且第八二極管D8的負(fù)極作為使能電路模塊的輸出端。

另外，本實(shí)施例中，DC—DC模塊M4的型號(hào)為L(zhǎng)TM8027EV#PBF，DC—DC模塊M4的A4引腳作為第三使能管腳，電源Vcc均可以由AC—DC模塊M3的輸出端提供，輸出連接器的型號(hào)為DMP3—7W2P—193，輸出連接器的第五引腳作為第一使能管腳，輸出連接器的第三引腳作為信號(hào)觸發(fā)管腳。

本實(shí)施例所采用的信號(hào)阻塞器M2是一款方波阻塞輸出芯片，該芯片溫度適應(yīng)范圍廣，性能優(yōu)良，體積小，包含六個(gè)引腳，芯片的第一管腳(IN管腳)可根據(jù)輸入波形的沿(含上升沿和下降沿)觸發(fā)芯片內(nèi)部AD轉(zhuǎn)換器計(jì)數(shù)器開(kāi)始遞減計(jì)數(shù)，當(dāng)計(jì)數(shù)遞減為0的時(shí)候，輸出波形才跟隨輸入波形的沿開(kāi)始翻轉(zhuǎn)，從而實(shí)現(xiàn)波形整體的延遲；向信號(hào)阻塞器M2的第四引腳(DIV管腳)提供合理的輸入電壓分配比，以設(shè)置芯片內(nèi)部的AD轉(zhuǎn)換器計(jì)數(shù)器初值，本實(shí)施例可以將對(duì)應(yīng)的計(jì)數(shù)器初值設(shè)為327678，SET管腳對(duì)地保持1V的壓降，SET管腳通過(guò)第九電阻R9接地，并設(shè)置內(nèi)部計(jì)時(shí)器的振蕩頻率為6.6us，對(duì)應(yīng)的第九電阻R9的阻值為330KΩ，故輸出使能開(kāi)關(guān)信號(hào)沿滯后輸入信號(hào)沿的時(shí)間為6.6us×327678＝216.268ms，達(dá)到了民用飛機(jī)標(biāo)準(zhǔn)DO-160G規(guī)定的延遲時(shí)間要求；另外，本實(shí)施例所采用的電壓比較器M1自帶遲滯功能，從初始電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路接收到輸出連接器的斷電信號(hào)到對(duì)DC—DC模塊M4發(fā)出控制信號(hào)的延遲時(shí)間必定大于216.268ms，在實(shí)際操作中，經(jīng)示波器可以觀察到輸出波形下降沿滯后輸入波形下降沿228ms，與理論計(jì)算值偏離不大，引入初始電源輸入狀態(tài)檢測(cè)及驅(qū)動(dòng)電路后，當(dāng)飛行員給出的開(kāi)關(guān)的信號(hào)來(lái)到時(shí)，可以有效地得到延遲200ms后再關(guān)閉DC-DC模塊M4，從而達(dá)到延遲關(guān)斷外接電源的目的。

實(shí)施本實(shí)施例時(shí)，輸入連接器外接115V交流電源，輸出連接器外接一嵌入式計(jì)算機(jī)作為負(fù)載，由于輸入連接器外接的電源電壓較高，而115V交流電源經(jīng)過(guò)AC—DC模塊M3和DC—DC模塊M4降壓后，輸出連接器的工作電壓較低，為了安全起見(jiàn)，飛行員通過(guò)切斷輸出連接器來(lái)切斷對(duì)負(fù)載的供電，當(dāng)飛行員給出一個(gè)斷開(kāi)開(kāi)關(guān)的動(dòng)作，離散量控制模塊的第一輸入端(與輸出連接器連接)得到來(lái)自輸出連接器的控制信號(hào)，該控制信號(hào)控制離散量控制模塊的第一輸出端輸出一個(gè)延遲的控制信號(hào)控制DC—DC模塊M4的關(guān)閉，離散量控制模塊的第二輸入端得到來(lái)自AC—DC模塊M3的控制信號(hào)，該控制信號(hào)控制離散量控制模塊的第二輸出端輸出一個(gè)控制信號(hào)控制輸出連接器輸出一個(gè)觸發(fā)信號(hào)，該觸發(fā)信號(hào)用于觸發(fā)負(fù)載保存設(shè)備運(yùn)行參數(shù)，在整個(gè)過(guò)程中，輸出連接器和AC—DC模塊M3同時(shí)對(duì)離散量控制模塊發(fā)出控制信號(hào)，而離散量控制模塊對(duì)DC—DC模塊M4發(fā)出控制信號(hào)的時(shí)間遲于離散量控制模塊對(duì)輸出連接器發(fā)出控制信號(hào)的時(shí)間，兩個(gè)時(shí)間的差值為負(fù)載保存設(shè)備運(yùn)行參數(shù)的有效時(shí)間；引入慢充快放電路模塊，可以有效減小慢充快放電路上電充電過(guò)程中對(duì)供電輸入線路的瞬態(tài)電流沖擊，從而避免這種電源沖擊引起客艙系統(tǒng)中的其他設(shè)備失效，造成系統(tǒng)功能異常。

實(shí)施例2

在實(shí)施例1的基礎(chǔ)上，本實(shí)施例中，第一MOS管VT1和第二MOS管VT2的型號(hào)均為BSS123LT1G，第一二極管D1和第三二極管D3的型號(hào)均為BAT46W—E3/HE3，第二二極管D2的型號(hào)為BZG05C5V1，第四二極管D4、第五二極管D5、第六二極管D6和第七二極管D7均為肖特基二極管且型號(hào)均為1N5818，第八二極管D8的型號(hào)為BZG05C12，第一電阻R1的阻值為100kΩ，第二電阻R2的阻值為1.07kΩ，第三電阻R3的阻值為100kΩ，第四電阻R4的阻值為32.4kΩ，第五電阻R5的阻值為1.2MΩ，第六電阻R6的阻值為100Ω，第七電阻R7的阻值為7.5kΩ，第八電阻R8的阻值為1kΩ，第九電阻R9的阻值為330kΩ，第十電阻R10的阻值為5.62kΩ，第十一電阻R11的阻值為3kΩ，第十二電阻R12的阻值為100Ω，第十三電阻R13的阻值為82kΩ，第十四電阻R14的阻值為820kΩ，第十五電阻R15的阻值為2.7kΩ，第十六電阻R16的阻值為1.07kΩ，第十七電阻R17的阻值為1.2MΩ，第十八電阻R18的阻值為100kΩ，第十九電阻R19的阻值為20kΩ，第二十電阻R20的阻值為10kΩ，第二十一電阻R21的阻值為20kΩ，第二十二電阻R22、第二十三電阻R23、第二十四電阻R24和第二十五電阻R25的阻值均為150Ω，第二十六電阻R26、第二十七電阻R27和第二十八電阻R28的阻值均為220Ω，第一電容C1的值為0.1uF，第二電容C2的值為0.1uF，第三電容C3的值為0.1uF，第四電容C4的值為4.7uF，第五電容C5的值為0.1uF，第六電容C6的值為0.1uF，第七電容C7的值為4.7uF，第八電容C8的值為4.7uF，第九電容C9的值為22uF，第十電容C10的值為22uF，第十一電容C11的值為11000uF。

以上所述的具體實(shí)施方式，對(duì)本發(fā)明的目的、技術(shù)方案和有益效果進(jìn)行了進(jìn)一步詳細(xì)說(shuō)明，所應(yīng)理解的是，以上所述僅為本發(fā)明的具體實(shí)施方式而已，并不用于限定本發(fā)明的保護(hù)范圍，凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)，所做的任何修改、等同替換、改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。